авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 11 |
-- [ Страница 1 ] --

ISSN 1998-6629

ВЕСТНИК

САМАРСКОГО

ГОСУДАРСТВЕННОГО

АЭРОКОСМИЧЕСКОГО

УНИВЕРСИТЕТА

имени академика С. П. КОРОЛЁВА

(национального исследовательского

университета)

№ 5 (36)

Часть 1

Специальный выпуск, подготовленный по материалам

симпозиума с международным участием

«Самолётостроение России. Проблемы и перспективы»

(г. Самара 2-5 июля 2012 г).

2012

УДК 05

ББК Я5

ВЕСТНИК САМАРСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО АЭРОКОСМИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА имени академика С. П. КОРОЛЁВА (национального исследовательского университета) № 5 (36) Часть 1 2012 Главный редактор Шахматов Е. В., д.т.н., профессор Заместители главного редактора Прокофьев А. Б., д.т.н., профессор Балакин В.Л., д.т.н., профессор Ответственный секретарь Прохоров А. Г., к.т.н., доцент Редакционная коллегия Астафьев В. И., д.ф.-м.н., профессор Кузьмичёв В. С., д.т.н., профессор Балакин В. Л., д.т.н., профессор Лукачёв С. В., д.т.н., профессор Богатырёв В. Д., д.э.н., профессор Меркулова Л. П., д.п.н., профессор Казанский Н. Л., д.ф.-м.н., профессор Михеев В. А., д.т.н., профессор Комаров В. А., д.т.н., профессор Пиганов М. Н., д.т.н., профессор Коптев А. Н., д.т.н., профессор Прохоров С. А., д.т.н., профессор Фалалеев С. В., д.т.н., профессор Председатель редакционного совета Сойфер В. А., член-корр. РАН Редакционный совет Аншаков Г. П., член-корр. РАН Гречников Ф. В., член-корр. РАН Барвинок В. А., член-корр. РАН Кирилин А. Н., д.т.н., профессор Шорин В. П., академик РАН Журнал входит в утверждённый ВАК Минобрнауки РФ Перечень российских рецензируемых научных журналов, в которых должны быть опубликованы основные научные результаты диссертаций на соискание учёных степеней доктора и кандидата наук.

Журнал включён в общероссийский каталог ОАО «Роспечать». Подписной индекс – 18264.

Издание журнала осуществлено за счёт гранта Российского фонда фундаментальных исследований 12-08-06051-г.

© Самарский государственный аэрокосмический университет 443086, Самара, Московское шоссе, Тел.: (846) 267 48 41;

электронная почта: vest@ssau.ru Самара СОДЕРЖАНИЕ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _АВИАЦИОННАЯ И РАКЕТНО-КОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА_ СТАБИЛИЗАЦИЯ СТАЦИОНАРНЫХ ДВИЖЕНИЙ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОСТАТА С ПОЛОСТЬЮ, ЗАПОЛНЕННОЙ ЖИДКОСТЬЮ БОЛЬШОЙ ВЯЗКОСТИ А. В. Алексеев, С. П. Безгласный, В. С. Красников ЗАКОН СОПРОТИВЛЕНИЯ ДОЗВУКОВОГО ПОРАЖАЮЩЕГО ЭЛЕМЕНТА ТИПА СТРЕЛА Ю.

В. Ганзий, М. М. Салахов, Н. В. Митюков, Е. Л. Бусыгина ГАЗОРАЗРЯДНАЯ ГЕНЕРАЦИЯ ПРИСТЕНОЧНЫХ ТЕЧЕНИЙ А. В. Ивченко, О. А. Журавлев, В. Г.Шахов ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕЧЕНИЯ НА ВЫХОДЕ ИЗ ОСЕСИММЕТРИЧНОГО ДИФФУЗОРА С ВРАЩАЮЩЕЙСЯ СТЕНКОЙ Е. И. Куркин, А. В. Ивченко ПОДЪЁМНАЯ СИЛА АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО ПРОФИЛЯ С ИНТЕРЦЕПТОРОМ К. В. Редькина, В. А. Фролов ЗАКОН СОПРОТИВЛЕНИЯ ДОЗВУКОВОГО ПОРАЖАЮЩЕГО ЭЛЕМЕНТА ТИПА СФЕРА И. В. Романенко, К. Р. Крауфорд, Н. В. Митюков, Е. Л. Бусыгина ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВОБОДНО-КОНВЕКТИВНЫХ ТЕЧЕНИЙ В ПРОТЯЖЕННЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБЛАСТЯХ ПРИ ПОСТОЯННОМ ВЕРТИКАЛЬНОМ ГРАДИЕНТЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ А. С. Хорошев ПОВЫШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ДЕТАЛЕЙ ЗА СЧЕТ НАНЕСЕНИЯ ПЛАЗМЕННЫХ ГАЗОТЕРМИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ КЛАСТЕРНОЙ СТРУКТУРЫ И. А. Докукина СПОСОБЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ТОПОЛОГИИ И МАРШРУТОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЙ В АГРЕГАТНО-СБОРОЧНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ Ф. В. Гречников, С. Ф. Тлустенко КОМПЛЕКСНАЯ АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОДГОТОВКИ ПРОИЗВОДСТВА И УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССАМИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ МАШИН К. В. Хрустицкий, А. А. Черепашков ОПТИМИЗАЦИЯ ПРОЧНОСТИ ХАРАКТЕРИСТИК СВЕТОТЕХНИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ ПУТЁМ ПОСТРОЕНИЯ ИХ ВИРТУАЛЬНЫХ МОДЕЛЕЙ С. Р. Абульханов, Д. С. Горяинов, Д. Л. Скуратов ТОНКОСТЕННЫЕ ПЛАСТИНЫ И ОБОЛОЧКИ С НЕСКВОЗНЫМИ ТРЕЩИНОВИДНЫМИ ДЕФЕКТАМИ В УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОМ ПРИБЛИЖЕНИИ В. И. Астафьев, А. С. Яковлев МЕТОДИКА РАСЧЁТА КОЭФФИЦИЕНТА ЖЁСТКОСТИ АВИАЦИОННЫХ УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ И. С. Барманов МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ВЛИЯНИЯ ПОВЕРХНОСТНОЙ ОБРАБОТКИ НА МАЛОЦИКЛОВУЮ УСТАЛОСТЬ МАТЕРИАЛА А. А. Буханько, Е. П. Кочеров, С. А. Овчинникова ВЛИЯНИЕ АЗОТИРОВАНИЯ НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ПРЕДЕЛ ВЫНОСЛИВОСТИ ОБРАЗЦОВ С НАДРЕЗАМИ ИЗ СТАЛИ 38Х2МЮА В. С. Вакулюк, А. В. Чирков, А. С. Букатый, А. А. Филиппов ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ ОБРАЗЦОВ С V ОБРАЗНЫМИ НАДРЕЗАМИ ИЗ СТАЛИ ВНС В. А. Кирпичёв, М. Н. Саушкин, В. П. Сазанов, О. Ю. Семёнова ПРОГНОЗИРОВАНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ ПОВЕРХНОСТНО УПРОЧНЁННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБРАЗЦОВ РАЗЛИЧНОГО ДИАМЕТРА В. А. Кирпичёв, В. Ф. Павлов, А. В. Чирков, А. В. Иванова РЕШЕНИЕ НЕСВЯЗАННОЙ ЗАДАЧИ ТЕРМОУПРУГОСТИ С ЗАДАННЫМИ НА ГРАНИЦЕ ТЕЛА ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ И ТЕПЛОВЫМ ПОТОКОМ И. С. Макарова ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ УСТАЛОСТИ ОБРАЗЦОВ ПРИ НОРМАЛЬНОЙ И ПОВЫШЕННОЙ ТЕМПЕРАТУРАХ В. Ф. Павлов, В. С. Вакулюк, О. С. Афанасьева, А. С. Букатый ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РАДИУСА И ГЛУБИНЫ НАДРЕЗА НА ХАРАКТЕР РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В НАИМЕНЬШЕМ СЕЧЕНИИ ПОВЕРХНОСТНО УПРОЧНЁННОЙ ДЕТАЛИ В. П. Сазанов, Ю. С. Ларионова МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ ОСЕВОЙ АВИАЦИОННОЙ ТУРБИНЫ С УЧЕТОМ ПЕРЕТЕКАНИЙ ГАЗА НАД БАНДАЖНОЙ ПОЛКОЙ И ВТЕКАНИЙ В ПРОТОЧНУЮ ЧАСТЬ О. В. Батурин, Г. М. Попов, Д. А. Колмакова СНИЖЕНИЕ ОКРУЖНОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТОКА В ПОСЛЕДНЕЙ СТУПЕНИ КСД О. В. Батурин, А. В. Кривцов, В. Н. Матвеев, Г. М. Попов ВИХРЕВАЯ ВЕТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ УСТАНОВКА В. В. Бирюк, И. А. Зубрилин, А. С. Красноруцкий ПОСТРОЕНИЕ И РАСЧЕТ ТРЕХМЕРНОЙ МОДЕЛИ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВС ДЛЯ ДИНАМИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ С ПОМОЩЬЮ ANSYS FLUENT В. В. Бирюк, А. А.Горшкалев, С. С.Каюков, Д. А. Угланов ПОДХОДЫ К МОДЕЛИРОВАНИЮ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ГАЗОГЕНЕРАТОРА ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ КАК СВЯЗАННОЙ ЗАДАЧИ А. В. Кривцов, Л. С. Шаблий, О. В. Батурин ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ТРДД НА ЕГО МАССУ В. С. Кузьмичев, И. Н. Крупенич, В. В. Кулагин, Е. С. Михеева, А. А. Николаев МЕТОДЫ И СРЕДСТВА КОНЦЕПТУАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВИАЦИОННЫХ ГТД В CAE-СИСТЕМЕ «АСТРА»

В. С. Кузьмичев, А. Ю. Ткаченко, В. Н. Рыбаков, И. Н. Крупенич, В. В. Кулагин ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ ТРДД С ВЫПОЛНЕННЫМ ГАЗОГЕНЕРАТОРОМ В. С. Кузьмичев, В. В. Кулагин, А. Ю. Ткаченко, И.Н. Крупенич, В. Н. Рыбаков ВЛИЯНИЕ НЕОПРЕДЕЛЁННОСТИ ИСХОДНЫХ ПРОЕКТНЫХ ДАННЫХ НА ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ГТД В. С. Кузьмичев, А. Ю. Ткаченко, В. Н. Рыбаков, И. Н. Крупенич, В. В. Кулагин ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ ДИФФУЗОРА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РАСЧЁТОВ В CAE-СИСТЕМАХ М. Ю. Орлов, В. С. Зинковский, С. С. Матвеев ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФОРМЫ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ПОСЛЕДНЕЙ СТУПЕНИ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО КОМПРЕССОРА НА ЕГО ХАРАКТЕРИСТИКИ И СТРУКТУРУ ПОТОКА Г. М. Попов, А. В. Кривцов, Д.А. Колмакова ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ПЕРВЫХ СТУПЕНЕЙ СЕМИСТУПЕНЧАТОГО КОМПРЕССОРА АВИАЦИОННОГО ДВИГАТЕЛЯ Г. М. Попов, В. Н. Матвеев, О. В. Батурин, Д. А. Колмакова ЗАВИСИМОСТЬ ПОТРЕБНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ГАЗА ПЕРЕД ТУРБИНОЙ НА КРЕЙСЕРСКОМ РЕЖИМЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ПОЛЁТА ОТ СТЕПЕНИ ДВУХКОНТУРНОСТИ В. Н. Рыбаков ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МЕТОДА ДИНАМИЧЕСКОГО ПРОГРАММИРОВАНИЯ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ОПТИМИЗАЦИИ УПРАВЛЕНИЯ ГТД ПО КРИТЕРИЯМ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА А. Ю. Ткаченко, В. С. Кузьмичев АВТОМАТИЗАЦИЯ ПОСТРОЕНИЯ МОДЕЛЕЙ ЛОПАТОЧНЫХ ВЕНЦОВ ДЛЯ CAE-РАСЧЁТОВ В ПРОГРАММЕ PROFILER Л. С. Шаблий, И. Б. Дмитриева, Г. М. Попов ЗАКОНОМЕРНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ КОВОЧНЫХ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ AL-ZN-MG-CUC РАЗЛИЧНЫМ СОДЕРЖАНИЕМ ОСНОВНЫХ ЛЕГИРУЮЩИХ КОМПОНЕНТОВ, МИКРОДОБАВОК И ПРИМЕСЕЙ Р. О. Вахромов, Е. А. Ткаченко, В. В. Антипов КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОРМООБРАЗУЮЩИХ ОПЕРАЦИЙ МАГНИТНО ИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ МЕТАЛЛОВ Ф. В. Гречников, Д. Г. Черников ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ МАГНИТНО-ИМПУЛЬСНОЙ ФОРМОВКИ В. Ф. Карпухин ВОЗДЕЙСТВИЕ ИМПУЛЬСНЫХ МАГНИТНЫХ ПОЛЕЙ НА РАСПЛАВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ «МЕТАЛЛ-НЕМЕТАЛЛ»

А. А. Лазарева ВЫБОР КИНЕМАТИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ОБТЯЖКОЙ ОБВОДООБРАЗУЮЩИХ ОБОЛОЧЕК СЛОЖНОЙ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ФОРМЫ В. А. Михеев, Ю. С. Клочков, А. А. Кузина, А. Ф. Гречникова, Д. В. Савин МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ СХЕМЫ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ОБТЯЖКОЙ ОБВОДООБРАЗУЮЩИХ ОБОЛОЧЕК ДВОЙНОЙ КРИВИЗНЫ МИНИМАЛЬНОЙ РАЗНОТОЛЩИННОСТИ В. А. Михеев, Ю. С. Клочков, А. А. Кузина, А. Ф. Гречникова, Д. В. Савин ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ЛИТЬЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ДЕТАЛЕЙ ДВИГАТЕЛЕЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ ПУТЕМ ВОЗДЕЙСТВИЯ ИМПУЛЬСНОГО МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА РАСПЛАВ Д. Г. Черников, В. А. Глущенков, А. Ю. Иголкин., К. В. Никитин, С. А. Акишин ВОЗМОЖНЫЕ ПОСЛЕДСТВИЯ ВСТУПЛЕНИЯ РОССИИ ВО ВСЕМИРНУЮ ТОРГОВУЮ ОРГАНИЗАЦИЮ ДЛЯ РОССИЙСКОЙ АВИАЦИОННОЙ ПРМЫШЛЕННОСТИ С. К. Колпаков, А. П. Куцобин РАЗРАБОТКА АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ЖЦ УСП А. А. Блюменштейн, М. С. Черников, О. В. Железнов РАЗРАБОТКА КЛАССИФИКАТОРА АВИАЦИОННЫХ ДЕТАЛЕЙ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ ПОДГОТОВКИ УПРАВЛЯЮЩИХ ПРОГРАММ ДЛЯ ФРЕЗЕРНЫХ СТАНКОВ С ЧПУ А. Р. Гисметулин, О. С. Сергеев РАЗРАБОТКА МОДЕЛИ ИНФОРМАЦИОННО-АНАЛИТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ МОНИТОРИНГА СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКТОРСКОГО, ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО И ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ПРОЦЕССОВ АВИАСТРОИТЕЛЬНОГО ПРЕДПРИЯТИЯ О. В. Железнов, А. А. Блюменштейн, М. С. Черников СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ОРГАНИЗАЦИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ В ЕДИНОМ ИНФОРМАЦИОННОМ ПРОСТРАНСТВЕ НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ А. В. Иващенко, М. Е. Кременецкая, А. Н. Филатов, Д. Г. Пейсахович МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ОЦЕНКИ ЭФФЕКТИВНОСТИ КОНСТРУКТОРСКО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПОДГОТОВКИ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА АВИАСТРОИТЕЛЬНОГО ПРЕДПРИЯТИЯ О. Ю. Левкина ОСНОВНЫЕ ПОДХОДЫ И ТРЕБОВАНИЯ К ФОРМИРОВАНИЮ ПОЛИПЛАТФОРМЕННОЙ ИНТЕГРИРОВАННОЙ АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ ИНФОРМАЦИОННОЙ ПОДДЕРЖКИ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА ВОЗДУШНЫХ СУДОВ НА ОСНОВЕ ЭЛЕКТРОННОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЯ В. В. Назаров, Д. Ю. Шабалкин, Ю. В. Полянсков СИСТЕМА АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ УПРАВЛЯЮЩИХ ПРОГРАММ ДЛЯ CAM-СИСТЕМ НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫХ ШАБЛОНОВ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ТИПОВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ А. В. Попович, В. В.Левщанов, К. А. Лисов, Е. М.Чавкин ИНТЕРАКТИВНАЯ СИСТЕМА СБОРА ДАННЫХ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ КОМПОНЕНТОВ ВОЗДУШНЫХ СУДОВ А. К. Благоразумов, И.Г. Кирпичев ИНФОРМАЦИОННАЯ СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ НОРМАТИВНЫМИ ТРЕБОВАНИЯМИ АВИАКОМПАНИИ ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ АВИАЦИОННЫХ ПРОИСШЕСТВИЙ А. Ю. Дятлов, М. А. Зайкин, А. С. Кондратьева, И. В. Горбунов АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРОЦЕССОВ ИНСПЕКЦИОННОГО КОНТРОЛЯ НА ЭТАПЕ ОФОРМЛЕНИЯ СЕРТИФИКАТОВ ЛЕТНОЙ ГОДНОСТИ ВОЗДУШНЫХ СУДОВ Д. В. Петров, И. Г. Кирпичев. НЕЧЁТКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ СЕТИ ПАССАЖИРСКИХ АВИАЛИНИЙ НА БАЗЕ СИСТЕМЫ УЗЛОВЫХ АЭРОПОРТОВ В. А. Романенко ОРГАНИЗАЦИЯ ОПЕРЕЖАЮЩЕЙ ПОДГОТОВКИ ИНЖЕНЕРНЫХ КАДРОВ ДЛЯ АВИАСТРОИТЕЛЬНОЙ ОТРАСЛИ НА ПРИМЕРЕ СТРАТЕГИЧЕСКОГО АЛЬЯНСА «УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ - ЗАО «АВИАСТАР-СП»

Ю. В. Полянсков, Д. Ю. Шабалкин, А. Н. Евсеев ОПЫТ РАЗВЕРТЫВАНИЯ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНОГО ПМК САПР В ФОРМЕ УЧЕБНОГО ВИРТУАЛЬНОГО ПРЕДПРИЯТИЯ А. А. Черепашков, А. В. Букатин CONTENS _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ AVIATION AND ROCKET-SPACE ENGINEERING_ STABILIZATION OF STEADY MOTIONS OF A SINGLE ROTOR GYROSTAT WITH A CAVITY FILLED WITH A LIQUID OF HIGH VISCOSITY A. V. Alekseev, S. P. Bezglasny, V. S. Krasnikov DRAG FUNCTION FOR THE STRIKING ELEMENT ARROW-CLASS ON SUBSONIC VELOCITY Y. V. Ganziy, M. M. Salakhov, N. W. Mitiukov, E. L. Busygina GAS-DISCHARGE GENERATION OF NEAR-WALL FLOWS A. V. Ivchenko, O. A. Zhuravliov, V. G. Shakhov EXPERIMENTAL STUDY OF AIR FLOW IN AXISYMMETRIC DIFFUSER OUTPUT SECTION WITH ROTATING WALL E. I. Kurkin, A. V. Ivchenko LIFT OF THE AIRFOIL WITH SPOILER K. V. Redkina, V. A. Frolov DRAG FUNCTION FOR THE STRIKING ELEMENT SPHERE-CLASS ON SUBSONIC VELOCITY I. V. Romanenko, K. R. Crawford, N. W. Mitiukov, E. L. Busygina NUMERICAL STUDY OF free CONVECTION IN LONG VERTICAL CYLINDER AT CONSTANT VERTICAL GRADIENT OF TEMPERATURE ON LATERAL SURFACE A. S. Khoroshev INCREASE OF OPERATIONAL CHARACTERISTICS OF DETAILS AT THE EXPENSE OF DEPOSITIONS PLASMA THERMAL SPRAY COATINGS CLUSTER STRUCTURE I. А. Dokukina METHODS OF CALCULATING THE PARAMETERS OF THE TOPOLOGY AND ROUTES FOR MANUFACTURING OPERATIONS IN THE AGGREGATE-ASSEMBLU PRODUCTION F. V. Grechnikov, S. F. Tlustenko COMPLEX AUTOMATION OF PROCESS PLANING AND NUMERIC CONTROL OF MECHANICAL PROCESSING OF HULLS DETAILS К. V. Khrustitskiy, А. А. Cherepashkov OPTIMIZATION OF STRENGTH CHARACTERISTICS OF LIGHTING DEVICES AIRCRAFT BY CONSTRUCTION OF VIRTUAL MODELS S. R. Abulkhanov, D. S. Goryainov, D.L. Skuratov THIN-WALLED PLATES AND COVERS WITH SURFACE-CRACK DEFECTS IN ELASTOPLASTIC APPROACH V. I. Astafiev, A. S. Yakovlev DESIGN PROCEDURE OF FACTOR OF RIGIDITY OF AVIATION ELASTIC ELEMENTS I. S. Barmanov EVALUATION PROCEDURE OF EFFECT OF SURFACE TREATMENT ON LOW-CYCLE MATERIAL FATIGUE A. A. Bukhanko, E. P. Kotcherov, S. A. Ovchinnikova NITRIDING INFLUENCE ON RESIDUAL STRESSES AND ENDURANCE LIMIT OF SPECIMENS WITH NOTCHES MADE OF 38Х2МЮА STEEL V.

S. Vakuljuk, A. V. Chirkov, A. S. Bukatyi RESIDUAL STRESSES AND ENDURANCE STRENGTH IN THE SPECIMENS WITH V-SHAPED NOTCHES MADE OF ВНС40 STEEL V. A. Kirpichev, M. N. Saushkin, V. P. Sazanov, O. Yu. Semyonova FATIGUE STRENGTH PREDICTION OF SURFACE - HARDENED CYLINDRICAL SPECIMENS OF DIFFERENT DIAMETERS V. A. Kirpichev, V. F. Pavlov, A. V. Chirkov, A. V. Ivanova THE SOLUTION OF AN UNCOUPLED THERMOELASTIC PROBLEM WITH A DISPLACEMENT VECTOR AND A HEAT FLOW DEFINED ON A BODY BOUNDARY I. S. Makarova EVALUATION OF THERMOCHEMICAL TREATMENT INFLUENCE ON FATIGUE STRENGTH OF SPECIMENS UNDER NORMAL AND HIGH TEMPERATURES V. F. Pavlov, V. S. Vakuljuk, O. S. Afanasieva, A. S. Bukatyi RESEARCH OF NOTCH RADIUS AND DEPTH INFLUENCE ON RESIDUAL STRESSES DISTRIBUTION CHARACTER IN THE SMALLEST CROSS-SECTION OF SURFACE HARDENED DETAIL V. P. Sazanov, Yu. S. Larionova SIMULATION OF AIRCRAFT MULTISTAGE AXIAL TURBINE WORKING PROCESSES TAKING INTO ACCOUNT OVER-SHROUD LEAKAGE FLOWS AND BLADING INFLOWS O. V. Baturin, G. M. Popov, D. A. Kolmakova REDUCTION OF CIRCUMFERENTIAL VARIATION IN THE FINAL STAGE OF IPC О. V. Baturin, A. V. Krivcov, V. N. Matveev, G. M. Popov VORTICAL GAZ-WIND-ENERGY PLANT V. V. Biryuk, I. A. Zubrilin, А. S. Krasnorutskiy CONSTRUCTION AND CALCULATION OF THREE-DIMENSIONAL MODEL THREE DIMENSIONAL MODEL OF ICE COMBUSTION CHAMBER FOR DYNAMIC CALCULATION OF HEAT PROCESSES IN ANSYS FLUENT V.V. Biryuk, A.A. Gorshkalev, S.S. Kayukov, D.A. Uglanov APPROACHES TO MODELING WORK OF GAS TURBINE ENGINE`S CORE AS A CONNECTED TASK A. V. Krivcov, L. S. Shabliy, O. V. Baturin INVESTIGATION OF RELATIVE GEOMETRIC PARAMETERS INFLUENCE ON BYPASS ENGINE MASS V. S. Kuzmichev, I. N. Krupenich, V. V. Kulagin, E. S. Miheeva, A. A. Nikolaev METHODS AND MEANS OF AIRCRAFT GAS TURBINE ENGINE CONCEPTUAL DESIGN UNDERLYING THE CAE SYSTEM «ASTRA»

V. S. Kuzmichev, A. Yu. Tkachenko, V. N. Rybakov, I. N. Krupenich, V. V. Kulagin PROBLEM FORMULATION OF BYPASS ENGINE PARAMETERS OPTIMIZATION WITH A PRESELECTED GAS GENERATOR V. S. Kuzmichev, V. V. Kulagin, A. Yu. Tkachenko, I. N. Krupenich, V. N. Rybakov INFLUENCE OF THE INITIAL DESIGN DATA UNCERTAINTY ON THE CHOICE OF OPTIMAL WORKING PROCESS PARAMETERS OF GAS TURBINE ENGINE V. S. Kuzmichev, A. Yu. Tkachenko, V. N. Rybakov, I. N. Krupenich, V. V. Kulagin OPTIMIZATION OF DESIGN DIFFUSER OF GTE COMBUSTION CHAMBER WITH USING CAE-SYSTEMS M. Y. Orlov, S. S. Matveev, V. S. Zinkovskiy INVESTIGATION OF EFFECTS OF MULTISTAGE COMPRESSOR FINAL STAGE BLADING SHAPE ON COMPRESSOR PERFORMANCE AND FLOW PATTERN G. M. Popov, A. V. Krivtsov, D. A. Kolmakova OPTIMIZATION OF AIRCRAFT SEVEN STAGE COMPRESSOR FIRST STAGES PARAMETERS G. M. Popov, V. N. Matveev, О. V. Baturin, D. A. Kolmakova DEPENDENCE OF REQUIRED TURBINE INLET TEMPERATURE AT CRUISE MODE OF LONG-TERM FLIGHT ON BYPASS RATIO V. N. Rybakov USE OF THE DYNAMIC PROGRAMMING METHOD FOR SOLVING TASKS OF GTE MANAGEMENT OPTIMIZATION USING THE AIRCRAFT EFFICIENCY CRITERIA A. Yu. Tkachenko, V. S. Kuzmichev AUTOMATIZATION OF CREATION VANE MODELS FOR CAE WITH PROFILER L. S. Shabliy, I. B. Dmitrieva, G. M. Popov NATURAL DEVELOPMENT OF FORMING STRUCTURE AND PROPERTIES OF FORGEABLE AL-ZN-MG-CU ALLOYS HAVING DIFFERENT CONTENT OF MAIN ALLOYING ELEMENTS, MICROADDITIVES AND IMPURITIES R. O. Vakhromov, V. V. Antipov, E. A. Tkatchenko COMPUTER SIMULATION OF FORMING OPERATIONS OF THE MAGNETIC-PULSE PROCESSING OF METALS F. V. Grechnikov, D. G. Chernikov DETERMINATION OF PARAMETERS OF PULSE-MAGNETIC FORMING V. F. Karpuhin ACTION OFPULSED MAGNETICFIELD ONTHE MELTIN THE MANUFACTURE OF"METAL NONMETAL" COMPOSITES А. А. Lazareva THE CHOICE OF THE KINEMATIC SCHEME OF FORMOOBRAZOVANY BY STRETCH FORMING OF OBVODOOBRAZUYUSHCHY COVERS OF THE DIFFICULT SPATIAL FORM V. A. Miheev, Y. S. Klochkov, A. A. Kuzina, A. F. Grechnikova, D. V. Savin MODELLING OF THE sequential POSITIVE SEQUENTIAL SCHEME OF FORMOOBRAZOVANYBYSTRETCH FORMING OF OBVODOOBRAZUYUSHCHY COVERS OF DOUBLE CURVATURE OF THE MINIMUM NONUNIFORM THICKNESS V. A. Miheev, Y. S. Klochkov, A. A. Kuzina, A. F. Grechnikova, D.V. Savin INCREASING PROCESS EFFICIENCY IN THE PRODUCTION OF CASTING PARTS OF AIRCRAFT ENGINES BY THE ACTION OF PULSED MAGNETIC FIELD ON THE MELT D. G. Chernikov, V. A. Glouschenkov, A. Ju. Igolkin, K. V. Nikitin, S. A. Akishin. PROBABLE CONSEQUENCES OF RUSSIA’S ACCESSION TO WORLD TRADE ORGANIZATION FOR NATIONAL AVIATION INDUSTRY S. K. Kolpakov, A. P. Kutzobin. DEVELOPMENT OF AUTOMATED SYSTEMS LC UPD A. A. Blyumenshteyn, O. V. Zheleznov, M. S. Chernikov DEVELOPMENT OF CLASSIFIER OF PLANE’S PARTS FOR THE SOLUTION OF TAKS OF AUTOMATED CNC PROGRAMS PREPAIRING FOR CNC MACHINES A. R. Gismetulin, O. S. Sergeev DEVELOPING MODELS OF INFORMATION-ANALYTICAL MONITORING SYSTEM DESIGN, ENGINEERING AND MANUFACTURING PROCESSES AIRCRAFT COMPANIES O. V. Zheleznov, A. A. Blyumenshteyn, M. S. Chernikov MODERN APPROACH FOR DESIGN MANAGEMENT IN PRODUCTION ENTERPRISE INTEGRATED INFORMATION SPACE A. V. Ivaschenko, M. E. Kremenetskaya, A. N. Filatov, D. G. Peisakhovich METHODOLOGICAL ASPECTS OF ESTIMATION FOUNDRY DESIGN AND TECHNOLOGY PROCESS EFFICIENCY FOR AIRCRAFT COMPANIES O. Yu. Levkina BASIC APPROACHES AND REQUIREMENTS TO THE FORMATION OF POLY-PLATFORM INTEGRATED AUTOMATED SYSTEM OF AIRCRAFT LIFE CYCLE SUPPORT BASED ON THE PRODUCT ELECTRONIC DEFINITION V. V. Nazarov, D. Yu. Shabalkin, Yu. V. Polyanskov COMPUTER-AIDED DESIGN OF PROGRAMS FOR CAM-SYSTEMS BASED ON THE USE OF INTELLIGENT PATTERN MECHANICAL PROCESSING OF STANDARD ELEMENTS A. V. Popovich, V. V. Levschanov, K. A. Lisov, E. M. Chavkin THE INTERACTIVE SYSTEM FOR COLLECTING DATA OF TECHNICAL CONDITION OF AIRCRAFT COMPONENTS A. K. Blagorazumov, I. G. Kirpichev iNFORMATION SYSTEM OF NORMATIVE REQUIREMENT MANAGEMENT IN AIRLINE FOR PREVENTION OF ACCIDENTS А. Dyatlov, M. Zaykin, A. Kondratyeva, I. Gorbunov AUTOMATION OF INSPECTION SUPERVISION IN TASKS OF REGISTRATION OF AIRCRAFT AIRWORTHINESS CERTIFICATES D. V. Petrov, I. G. Kirpichev FUZZY OPTIMIZATION OF THE PASSENGER AIRLINES NETWORK BASED ON THE HUBS AIRPORTS SYSTEM V. A. Romanenko ORGANIZATION OF GO-AHEAD ENGINEERS TRAINING FOR AIRCRAFT INDUSTRY AT THE EXAMPLE OF THE STRATEGIC ALLIANCE OF ULYANOVSK STATE UNIVERSITY AND CJSS “AVIASTAR-SP” Yu. V. Polyanskov, D. Yu. Shabalkin, A. N. Evseev EXPERIENCE OF THE DEPLOYMENT THE CAD-COMPLEX AT THE EDUCATIONAL VIRTUAL ENTERPRISE A. A.Cherepashkov, A. V. Bukatin. Авиационная и ракетно-космическая техника УДК 62- СТАБИЛИЗАЦИЯ СТАЦИОНАРНЫХ ДВИЖЕНИЙ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОСТАТА С ПОЛОСТЬЮ, ЗАПОЛНЕННОЙ ЖИДКОСТЬЮ БОЛЬШОЙ ВЯЗКОСТИ © 2012 А. В. Алексеев, С. П. Безгласный, В. С. Красников Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет) В настоящей работе исследуется движение относительно центра масс однороторного гиростата с полостью, целиком заполненной вязкой жидкостью. Приводятся динамические уравнения движения в проекциях угловой скорости несущего тела на оси связанной системы координат. Определяются условия устойчивости и неустойчивости движения по первому приближению. Для неустойчивых режимов движения синтезируется активное стабилизирующее управление по принципу обратной связи.

Гиростат, устойчивость, активное управление, стабилизация, система с жидкостью.

Введение Некоторые типы космических Уравнения движения аппаратов (КА) имеют массивные Уравнения движения однороторного вращающиеся элементы, которые гиростата с полостью, заполненной обеспечивают стабилизацию жидкостью, в проекциях на оси связанной пространственного положения КА, а также системы координат, записываются в участвуют в управлении угловым следующем виде [2]:

Ap C B qr C 2 q m x, движением. Кроме того на борту КА имеется запас жидкого топлива, необходимого для Bq A C pr C 2 p m y, (1) его корректного функционирования [1]. И Cr B A pq C 2 m z, вращающиеся роторы, и жидкое топливо C2 r M z, существенно влияют на движение КА вокруг (2) центра масс. Математическая модель и где A, B, C - главные моменты инерции некоторые аналитические соотношения гиростата, вычисленные в связанной системе параметров движения исследуемой системы координат. Уравнение (2) передставляет получены в работе [2]. В данной работе собой уравнение относительного вращения ставится задача исследования устойчивости ротора, Mz – момент, действующий со и стабилизации неустойчивых режимов стороны несущего тела на ротор. Будем движения однороторного гиростата с рассматривать движение при отсутствии полостью, целиком заполненной жидкостью указанного момента. Тогда уравнение (2) (рис.1). приводится к следующему виду:

3 r (3) Правые части уравнений (1) представляют собой проекции момента сил, действующих на несущее тело со стороны полости с жидкостью:

~ dL L. (4) m dt Гиростатический момент жидкости будем определять по формуле [3]:

L P PE, Рис. 1. Схема гиростата с полостью и используемые где p, q, r – вектор углового ускорения системы координат P– несущего тела, коэффициент, учитывающий форму полости. Учитывая Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), вышесказанное, равенство (4) можно однороторного гиростата и уравнения их переписать в виде: первого приближения. Зададим отклонения x1, x2, x3 от исследуемых движений m Pg, соответствующими равенствами:

qr rq p 1) p x1, q x2, s x3 u;

где m m x, m y, m z, g q rp pr. (8) T 2) p x1 a;

q x2 b;

s x3.

r pq qp Подставляя (8) в (5) и проводя линеаризацию полученных уравнений по Выражения (1), (3) представляют отклонениям, получим уравнения первого собой динамические уравнения движения приближения вида x Ax, или в скалярном рассматриваемой системы. Система виде:

динамических уравнений замыкается известными кинематическими уравнениями x1 Mx1 Nx 2, x1 Tx3, Эйлера. 1 x 2 Fx1 Ex 2, 2 x 2 Vx 3, (9) Введем в уравнениях (1), (3) новую x 0, x Kx, 3 переменную: где s C Ar C 2 A 1.

1 P C1u 2 C 2 u r0 0, С учетом новой переменной и EM A C1 A результатами интегрирования (3) динамические уравнения (1) примут вид: 1 PC 2 a r0 0, T b 1 P A C1 A psC1 s C 2 r0 0, p sq A C1 A 1 PC 2 b r0 0, V a 1 P A C1 A qsC1 s C 2 r0 0, q sp (5) A C1 A P a 2 b 2 A C1, K P C s p 2 q 2. AC s A C1 A F N u.

Стационарные режимы движения и Составляя характеристическое их устойчивость уравнение и решая его относительно, Определим для данной системы получим следующие корни:

стационарные режимы движения, под 1) 1 0, Re(2 ) E, Re(3 ) E ;

(11) которыми понимается постоянство проекций 2) 1 0, 1 0, 3 K.

вектора угловой скорости на оси связанной Величины Е и К в равенствах (11) системы координат, то есть p q r 0, могут быть либо положительные, либо тогда:

отрицательные в зависимости от параметров 1 P psC1 s C 2 r0 0, sq системы и начальных данных.

A C1 A При Re(3 ) E 0 и Re(3 ) K 0, 1 P qsC1 s C2 r0 0, ввиду присутствия нулевых корней, согласно sp (6) A C1 A теореме Ляпунова об асимптотической PC1 A устойчивости по первому приближению s p 2 q 2 0.

выводов об асимптотической устойчивости AC стационарных движений сделать нельзя, и Решая систему уравнений (6), данные движения необходимо исследовать получаем два стационарных движения: другими методами теории устойчивости.А 1) p q 0, s u const;

при выполнении неравенства Re(3 ) E 0 и (7) 2) p a const, q b const, s 0.

Re(3 ) K 0 можно сделать вывод о Исследуем на устойчивость неустойчивости таких движений [4].

найденные стационарные режимы. Для этого составим уравнения возмущенного движения Авиационная и ракетно-космическая техника с применением стабилизирующего управления.

Стабилизация неустойчивых режимов Решим задачу о стабилизации первого неустойчивого стационарного решения (7) при условии, что Re2 Re3 E 0.

Определим и добавим в систему линейное управление вида u Bx, приводящее неустойчивый режим к асимптотически устойчивому [5]. При этом уравнения первого приближения (9) примут вид x Ax Bx.

Выберем матрицу В следующим образом:

b11 0 B b12 0 0. (12) 0 0 b Рис. 2. Зависимость отклонения x1 t для Согласно критерию управляемости управления (12) автономных систем, система управляема, если ранг соответствующей матрицы управляемости равняется размерности фазового пространства, то есть трем. Легко убедится, что при выборе управления вида (12) этот критерий выполнен.

Составим линеаризованную управляемую систему, с управлением (12):

M b11 N A B F b12 E 0. (13) 0 0 b Для того, чтобы управляемое движение было асимптотически устойчивым, необходимо и достаточно, чтобы все корни Рис. 3. Зависимость отклонения x 2 t для соответствующего характеристического уравнения имели отрицательные управления (12) вещественные части. Подберем элементы b11, b21, b33 таким образом, чтобы характеристическое уравнение совпало с уравнением ( 1)3 0, все решения которого равны -1. C помощью метода неопределённых коэффициентов найдём элементы матрицы В:

b11 2 M E, 1 2E E 2 F b21, F b33 1.

Для иллюстрации полученного результата на рисунках 2 – 4 приведены Рис.

графики отклонений от стационарных x3 t режимов параметров движения, полученных 4. Зависимость отклонения Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), Асимптотическая сходимость графиков к нулю демонстрирует асимптотическую устойчивость исследуемого первого стационарного режима движения, реализуемую стабилизирующим управлением (12).

Далее решим задачу о стабилизации второго неустойчивого стационарного режима соотношения (7) при условии, что Re3 K 0. Выберем управление следующим образом:

b11 0 B 0 b22 0. (14) 0 b Составим линеаризованную Рис.6. Зависимость отклонения x 2 t управляемую систему, которая с управлением (14) примет вид:

b11 0 T A B 0 b22 V. (15) 0 b K Аналогично проведенным для первого случая операциям, найдем элементы матрицы управления:

b11 1, b22 2 K, 1 2K K b32.

F По рисункам 5 – 7 видно, что полученное управление действительно стабилизирует движение и делает его x3 t Рис. 7. Зависимость отклонения асимптотически устойчивым.

Таким образом, приведена математическая модель движения относительно центра масс однороторного гиростата с полостью, заполненной вязкой жидкостью, найдены и исследованы на устойчивость стационарные режимы и получено управление по принципу обратной связи, обеспечивающее асимптотическую устойчивость стационарных режимов движения.

Результаты статьи получены при поддержке федеральной целевой программы «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России» на 2009 – 2013 годы (соглашение № 14.B37.21.0203), Российского Рис. 5. Зависимость отклонения x1 t для фонда фундаментальных исследований управления (14) Авиационная и ракетно-космическая техника (проекты № 11-08-00794 - а, № 12-01- Алексеев // Известия СНЦ РАН. № 9. – 2007.

00317 -а). – С.671-676.

3. Черноусько Ф.Л. Движение твердого тела с полостями, содержащими вязкую Библиографический список 1. Алексеев, А.В. Исследование жидкость [Текст] / Ф.Л. Черноусько // – М.:

движения разгонного блока с тороидальным Изд. ВЦ АН СССР. – 1968.

баком относительно центра масс в 4. Афанасьев, В.Н. Математическая параметрах Кэли-Клейна /А.В. Алексеев, теория конструирования систем управления В.С. Красников // Вестник Самарского [Текст] / В.Н. Афанасьев, В.Б.

государственного аэрокосмического Колмановский, В.Р. Носов // М.: Высш. шк., университета имени академика С.П. 1965. – 447 с.

Королева (национального 5. Александров, В.В. Оптимальное исследовательского университета). 2011 № 6, управление движением [Текст] / В.В.

С. 9-14/ Александров, В.Г. Болтянский, С.С. Лемак, 2. Алексеев, А.В. Движение спутника- Н.А. Парусников, В.М. Тихомиров // М.:

гиростата, содержащего полость с ФИЗМАТЛИТ, 2005. – 376 с.

жидкостью большой вязкости [Текст] / А.В.

STABILIZATION OF STEADY MOTIONS OF A SINGLE ROTOR GYROSTAT WITH A CAVITY FILLED WITH A LIQUID OF HIGH VISCOSITY © 2012 A. V. Alekseev, S. P. Bezglasny, V. S. Krasnikov Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University) The present paper investigates the motion of the mass center-rotor gyrostat with a cavity completely filled with a viscous liquid. Are given the dynamic equations of motion in angular rate on the axis of the body of the carrier-related coordinate system.The conditions of stability and instability of motion in the first approximation. For unstable regimes of motion is synthesized by active stabilizing control by the feedback principle.

Gyrostat, stability, active control, stabilization, system with liquid Информация об авторах Алексеев Алексей Владимирович, кандидат технических наук, доцент кафедры теоретической механики, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail:

alexeeff05@mail.ru. Область научных интересов: динамика систем твёрдых тел, динамика систем переменного состава, движение твёрдых тел с жидкостью.

Безгласный Сергей Павлович, кандидат физико-математических наук, доцент кафедры теоретической механики, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: bezglasnsp@rambler.ru. Область научных интересов: теория управления и устойчивости, динамика систем твёрдых тел.

Красников Виктор Сергеевич, магистрант, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: walkthrough@mail.ru. Область научных интересов:

движение твёрдых тел с жидкостью, динамика систем твёрдых тел.

Alekseev Aleksey Vladimirovich, candidate of technical sciences, associate professor.

Samara State Aerospace University. E-mail: alexeeff05@mail.ru. Area of research: dynamics of systems of rigid bodies, dynamics of systems of variable composition, movement of solids with liquids.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), Bezglasnyi Sergey Pavlovich, candidate of physical and mathematical sciences, associate professor. Samara State Aerospace University. E-mail: bezglasnsp@rambler.ru. Area of research:

theory of control and stability, dynamics of systems of rigid bodies.

Krasnikov Victor Sergeevich, student of Samara State Aerospace University. E-mail:

walkthrough@mail.ru. Area of research: movement of solids with liquids, dynamics of systems of rigid bodies.

Авиационная и ракетно-космическая техника УДК 533.6.013.12:623. ЗАКОН СОПРОТИВЛЕНИЯ ДОЗВУКОВОГО ПОРАЖАЮЩЕГО ЭЛЕМЕНТА ТИПА СТРЕЛА © 2012 Ю.В. Ганзий1,2, М.М. Салахов2, Н.В. Митюков1,2, Е.Л. Бусыгина Ижевский государственный технический университет Камский институт гуманитарных и инженерных технологий, г. Ижевск Работа посвящена определению коэффициента аэродинамического сопротивления поражающего элемента типа стрелы. В среде ANSYS CFX произведён расчёт. Проведено сравнение с экспериментальными данными.

Поражающие элементы, стрела, аэродинамическое сопротивление, дозвуковое обтекание,.

В соответствии с принятой методикой Введение Традиционно при моделириваннии расчётов в CFX ANSYS первоначально было динамики полёта снарядов и ракет выполнено трёхмерное моделирование первостепенное значение уделялось области объекта исследования и экспорт модели в высоких скоростей. Но низкие скорости среду CFX ANSYS. С целью упрощения характерны для ряда поражающих элементов последующей проверки расчётов по и ракет на начальной стадии их полёта. При аналитическим методикам было решено этом аэродинамические параметры упростить форму (рис. 1). При экспорте низкоскоростных летательных аппаратов, трёхмерной модели в среду CFX ANSYS как правило, определяются при было обнаружено, что не все узлы расчётной аппроксимации более высокоскоростных сетки работали с одинаковой данных, то есть работают на пределе или за «информационной загрузкой». В связи с пределом их научно обоснованной этим было произведено дробление сетки в применимости. Этот подход полностью себя области головной части и стабилизаторов, а оправдывал, когда, например, все также укрупнение в областях, отстоящих от погрешности начального участка разгона поверхности ракеты на расстоянии свыше ракеты компенсировались впоследствии [1]. 4...5 диаметров миделя (т.е. на границе и вне Однако в последнее время появилось пограничного слоя). Внешний вид множество низкоскоростных летательных трёхмерной модели и оптимизированной аппаратов: стрелы и болты для бесшумного расчётной сетки представлен на рис. 2.

оружия антитеррористических Произведён расчёт внешнего обтекания подразделений, поражающие элементы равномерным набегающим потоком воздуха с числами М в диапазоне 0,03…0,30, при разрывных частей и т.п., для которых дозвуковой режим полёта является угле атаки = 0° (рис. 3).

единственным. Для каждого расчёта определялись интегральные показатели – сила сопротивления Rx, по которой рассчитывался Сравнение методик коэффициент cx для заданного диапазона аэродинамического расчета на чисел М (рис. 4).

дозвуковых скоростях Для сравнения коэффициента cx, аэродинамического сопротивления рассчитанного по разным методикам выбран аналог противотанковой ракеты «Штурм», имеющий стреловидную форму, на начальной стадии полёта. Определение cx проводилось в пакете CFX ANSYS и сравнивалось с результатами расчётов по алитическим моделям [2].

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), Рис. 1. Внешний вид расчетной ракеты, аналогичной ракете "Штурм" Рис. 4. Зависимость cx (M) по расчёту в ANSYS CFX (1) и по методике [2] (2) Расчёты показали, что имеется расхождение результатов, полученных в CFX ANSYS и определённых по методике [2].

Расхождения, возможно, связаны с погрешностью эмпирической формулы А.А.

Дородницына при небольших турбулентных числах Re (порядка 106) и при небольших Рис. 2. Оптимизированная сетка для расчета аэродинамики числах М [3].

Библиографический список 1. Митюков, Н. В. Имитационное моделирование переходных процессов в системе подачи ракетного двигателя [Текст] / Н. В. Митюков // Дисс. канд. тех. наук. – Ижевск, 1997. – 140 с.

2. Баженов, Е. К. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию оперативно-тактических ракет с ЖРД [Текст] / Е. К. Баженов, С. Н.

Храмов. – Ижевск: Изд-во ИМИ, 1981. 23 с.

3. Ганзий, Ю. В. Исследование a аэродинамических характеристик снаряда при активном старте [Текст] / Ю. В. Ганзий, А. Ш. Нагуманов, Н. В. Митюков // Перспективные информационные технологии для авиации и космоса» (ПИТ 2010): Тр. межд. конф. с элементами научной школы для молодежи (Самара, 29 сентября– октября 2010 г.). Самара: Изд-во СГАУ, 2010. С. 502–504.

4. Тутевич В. Н. Теория спортивных метаний [Текст] / В. Н. Тутевич – М.:

Физкультура и спорт, 1969. 312 с.

5. Денисов, С. А. Экспериментальная б проверка реконструированного лука [Текст] / Рис. 3. Поле скоростей (а) и давлений (б) при скорости 100 м/с С.А. Денисов, А.В. Коробейников, Н. В.

Митюков // Вестник Ижевского государственного университета. – 2008. № 4.

С. 15–18.

Авиационная и ракетно-космическая техника DRAG FUNCTION FOR THE STRIKING ELEMENT ARROW-CLASS ON SUBSONIC VELOCITY © 2012 Y. V. Ganziy1,2, M.M. Salakhov2, N. W. Mitiukov1,2, E. L. Busygina Izhevsk State Technical University Kama's Institute of Humanities and Engineering technologies, Izhevsk The work is devoted to the definition of drag coefficient model submunitions on the example of the arrow. In a medium of ANSYS CFX been calculated and compared with experimental data published.

Aerodynamics, submunitions, subsonic flow, arrow.

Информация об авторах Ганзий Юлия Валентиновна, аспирант, Ижевский государственный технический университет, старший преподаватель кафедры «Математические и естественнонаучные дисциплины», Камский институт гуманитарных и инженерных технологий. E-mail:

ganziy@list.ru. Область научных интересов: математическое моделирование, историческая реконструкция.

Салахов Максим Михайлович, студент, Камский институт гуманитарных и инженерных технологий.

Митюков Николай Витальевич, доктор технических наук, профессор кафедры «Тепловые двигатели и установки», Ижевский государственный технический университет, профессор кафедры «Математические и естественнонаучные дисциплины», Камский институт гуманитарных и инженерных технологий. E-mail: nico02@mail.ru. Область научных интересов: моделирование сложных систем, подводная археология, историческая реконструкция, военно-морская история.

Бусыгина Елена Леонидовна, кандидат физико-математических наук, доцент кафедры «Математические и естественнонаучные дисциплины», Камский институт гуманитарных и инженерных технологий. E-mail: bel28@rambler.ru. Область научных интересов: нанотехнологии, спектроскопия, математическое моделирование, историческая реконструкция.

Ganzy Yuly Valentinovna, post-graduator of Izhevsk State Technical University, lecturer of chair Mathematic and Natural History of Kama's Institute of Humanities and Engineering technologies. Area of research: mathematical modeling, historical reconstruction Salakhov Maxim Mikhailovich, student of Kama's Institute of Humanities and Engineering technologies.

Mitiukov Nicholas Witalievich, Engineering doctor, professor of chair Head engines of Izhevsk State Technical University, professor of chair Mathematic and Natural History of Kama's Institute of Humanities and Engineering technologies. Area of research: modeling of complex systems, underwater archeology, historical reconstruction, naval history.

Busygina Helena Leonidovna, PhD, docent of chair Mathematic and Natural History of Kama's Institute of Humanities and Engineering technologies. Area of research: nanotechnology, spectroscopy, mathematical modeling, historical reconstruction.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), УДК: 621.3.015. ГАЗОРАЗРЯДНАЯ ГЕНЕРАЦИЯ ПРИСТЕНОЧНЫХ ТЕЧЕНИЙ © 2012 А. В. Ивченко, О. А. Журавлев, В. Г. Шахов Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет) В работе представлены результаты исследования газовых потоков, формируемых поверхностными разрядами в воздухе атмосферного давления, применительно к задачам управления течением рабочих сред. Показана возможность разрушения вихревых структур приповерхностными струями. Обсуждаются конфигурации электродных систем для модификации пограничного слоя.

Пограничный слой, система электродов, поверхностный разряд, пристеночное течение, визуализация, PIV измерения Известно [1], что движение газа у слой осуществляется за счёт поверхности твёрдых тел играет перераспределения кинетической энергии существенную роль в процессах обтекания и внешнего потока газа. Область применения оказывает большое влияние на данных методов является ограниченной и, аэродинамические характеристики как правило, реализуется в условиях летательных аппаратов (ЛА) и других ускоренных течений. Более широкие транспортных систем, а также возможности имеет активное воздействие, газодинамическую устойчивость когда в пристеночной области потока компрессора газотурбинных двигателей производится отсос или вдув (ГТД). Из-за трения газа о стенку в дополнительных масс газа, осуществляется приповерхностных слоях среды наблюдается нагрев или захолаживание пограничного торможение частиц и происходит слоя. Другой способ активного управления образование пограничного слоя [2]. При потоком состоит в использовании внешних возмущениях потока в неравновесных сред, образующихся в зоне пограничном слое развиваются горения разряда и создающих неустойчивости, связанные с дополнительные каналы передачи энергии распространением слабо затухающих движущемуся газу [7, 8]. За счёт действия пульсаций, которые индуцируют электрофизических и тепловых факторов образование турбулентных структур и зон плазма разряда позволяет существенно отрыва [3, 4]. Развитие отрывных явлений на изменить макроскопические параметры обтекаемых поверхностях ЛА и ГТД газовой среды, создать управляемые приводит к значительному росту электрическим полем течения [9, 10]. Однако энергетических потерь, снижению значительные затраты энергии на создание интенсивности отвода тепла, генерации больших объёмов плазмы препятствуют аэродинамического шума и вибраций [5, 6]. внедрению данной технологии в авиации.

В этой связи управление аэродинамическими Снижению энергетических затрат может характеристиками приповерхностных слоёв способствовать непосредственное газа представляет собой актуальную задачу воздействие на пограничный слой путём технической аэродинамики и определяет возбуждения поверхностных разрядов [11].

необходимость поиска новых методов и Согласно [12] поверхностный разряд средств воздействия на пограничные слои. возникает в условиях неоднородного Управление течением сред в электрического поля и распространяется пристеночных слоях традиционно вдоль границы раздела двух осуществляется путём применения диэлектрических сред. В процессе развития пассивных и активных методов воздействия разряда можно выделить две стадии, [1]. При пассивном управлении передача которые следуют друг за другом по мере дополнительной энергии в пограничный возрастания приложенного напряжения.

Авиационная и ракетно-космическая техника Изначально разряд формируется в виде его взаимодействия с набегающим потоком.

слаботочной фазы, связанной с процессами При больших токах разряда в плазме зарядки или разрядки участков поверхности начинает преобладать теплофизические диэлектрической подложки у разрядных процессы, приводящие к перегреву газа, электродов. Дальнейшее нарастание изменению скорости звука, образованию напряжения приводит к переходу ударных волн [13]. Возникающие поверхностного разряда в завершённую газодинамические возмущения у фазу, при которой сильноточные искровые поверхности тела способны существенно каналы перекрывают плоский повлиять на дозвуковые и сверхзвуковые межэлектродный промежуток. течения газа. Это может быть использовано При получении завершённой или для управления траекторией полёта ЛА [13, незавершённой стадии поверхностного 14].

разряда возможны различные механизмы а) б) Рис.1. Варианты схем электродных систем поверхностного разряда с неподвижным диэлектрическим барьером для образования пристеночных течений V: а)- ассиметричная конфигурация электродов;

б)-система генерации встречных разрядов. 1-разрядный электрод;

2-заземленный экран;

3-диэлектрический барьер;

4- полоса разряда;

5-поток газа На рис. 1, 2 представлены схемы Использование завершенного формирования поверхностных разрядов, поверхностного разряда приводит к используемых для генерации пристеночных повышенной абляционной и эрозионной потоков. нагрузке на диэлектрик, сопровождается Для получения плазмы на разрушением диэлектрической подложки и поверхности неподвижного снижением долговечности электродной диэлектрического слоя (рис. 1) требуется системы [15]. Поэтому более использовать знакопеременное напряжение перспективным представляется подход, (dU/dt), что обеспечивает нетрализацию связанный с применением незавершённых осаждаемых зарядов. В квазинепрерывном поверхностных разрядов, т.к. это позволяет режиме частотный поверхностный разряд увеличить ресурс используемых электродов (ЧПР) формируется в виде суперпозиции до 103-104 часов.

стримерных каналов, распространяющихся Генерация незавершенных по поверхности подложки. Ширина поверхностных разрядов протекает при свечения плазмы 4 у электрода 1 (рис. 1) конкуренции теплофизических и зависит от величины амплитуды электрофизических процессов над прикладываемого напряжения, а также поверхностью диэлектрика. Рассеиваемая в характеристик диэлектрического барьера 3, и плазме энергия электрического поля может достигать 100 мм [12, 15]. приводит к формированию Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), электро-термо-газодинамических потоков [8,16], в которые вовлекается среда из пристеночной области. Присутствие в плазменном слое возбуждённых частиц способствует изменению вязкостных свойств газа [7, 17], а концентрация зарядовой компоненты с nе 1012-1014 см-3 оказывается недостаточной для развития МГД неустойчивостей потока, характерных для сильноионизованных сред [18]. Ускорение ионов в плазме разряда приводит к передаче их импульса нейтральным частицам газа, обеспечивая наполнение профиля Рис. 2. Схема установки для возбуждения однородного скорости в пограничном слое или поверхностного разряда в промежутке L=25 мм при толщине самогенерацию струйных течений [16].

диэлектрического слоя d1мм: 1- высоковольтный источник На практике формирование постоянного тока;

2, 3-ножевые электроды;

4 незавершённых поверхностных разрядов диэлектрический барьер;

5, 6, 7 –подвижный электрод;

8 возможно на поверхности неподвижных и скользящий контакт движущихся диэлектрических барьеров [15].

Рис.3. Характерная вольтамперная характеристика Рис.4. Вольтамперная характеристика ОПР при различных ЧПР в стационарной системе электродов при dU/dt толщине d диэлектрического слоя и высоте h рабочих зазоров:

109 В/с и толщине полиимидной пленки d=320 мкм. 1 – d=700 мкм, h1h2 =0,5 мм, лезвийные электроды;

2–4 – d = 875 мкм;

2 – лезвийные электроды;

3 – фольговый подпру жиненный ВВЭ;

4 – фольговые подпружиненные ВВЭ и ТЭ При возбуждении однородного зарядов осуществляется токосъёмным поверхностного разряда (ОПР) на электродом (ТЭ) 3. По мере увеличения движущихся диэлектриках (рис. 2) на напряжения поверхностный разряд образование плазмы влияет процесс распространяется в виде полосы пространственного перемещения однородного свечения от ТЭ к ВВЭ, изолирующего слоя 4. Согласно [15] постепенно перекрывая весь механический вынос осаждённых зарядов из межэлектродный промежуток L.

межэлектродного промежутка повышает Особенности электрофизических однородность плазменных структур и процессов в межэлектродных промежутках с создаёт условия для генерации ОПР при неподвижным и движущимся постоянном напряжении [19]. диэлектрическим слоем раскрываются Использование роторной системы [20] посредством вольтамперных характеристик обеспечивает получение диффузных (ВАХ) [19, 21]. Представленные на рис. 3, плазменных слоёв в газах при атмосферном ВАХ имеют вид, свойственный барьерному и субатмосферном давлении. Согласно рис. 2 разряду [22]. Это выражается наличием на высоковольтный электрод (ВВЭ) 2 кривых характерного излома (точки а, б, в), производит зарядку движущегося а также зависимостью ВАХ от свойств диэлектрического слоя 4. Нейтрализация используемого диэлектрика.

Авиационная и ракетно-космическая техника До зажигания разряда в стационарной количественных и качественных системе электродов средний ток Im как характеристик возбуждаемых потоков, а функция амплитуды напряжения Ua также определения связи их характеристик с изменяется практически линейно, что энергетическими параметрами разряда, обусловлено ёмкостью диэлектрического конструктивными особенностями электродной системы.

барьера (ICdU/dt). Перелом в росте Im Поэтому важной целью исследования (точка а, рис. 3) происходит при появлении является изучение структуры электро-термо свечения плазмы и связан с процессом и газодинамических течений, формируемых заполнения рабочей кромки электрода под действием поверхностных разрядов, (рис. 1) стримерными каналами.

возбуждаемых на неподвижных и При генерации газоразрядных движущихся диэлектрических подложках.

процессов в роторной системе (рис. 2) точки Для решения данной задачи регистрация а, б, в ВАХ (рис. 4) соответствуют моменту потоков производилась при помощи перекрытия межэлектродного промежутка современных оптических методов, однородным свечением плазмы. Эти точки включающих динамическую теневую отвечают условиям интенсификации регистрацию распределений плотности, ионизационных процессов в поромежутке визуализацию линий тока методом ВВЭ-ТЭ и переходу разряда в завершённую лазерного «ножа», а также определение фазу развития. Отличительной чертой полей скоростей течения газа методом PIV приведённых на рис. 4 ВАХ является [24].


зависимость тока разряда от линейной На рис. 5, 6 приведены результаты скорости перемещения диэлектрика.

исследования течений, формируемых ЧПР у Повышение скорости движения подложки поверхности многоэлектродной системы приводит к смещению ВАХ (рис. 4) влево, асимметричного типа. Поток возбуждался что свидетельствует о значительном вкладе разрядом при амплитуде знакопеременного механического процесса переноса зарядов в напряжения |U|6 кВ и частоте 8 кГц в суммарный газоразрядный ток [19].

Возможности использования данных неподвижной атмосфере (V=0). Плотность разрядов для получения пристеночных мощности энерговклада была невелика и потоков демонстрируются схемами на рис. 1, составляла не более W/S1 Вт/см2.

2. Согласно рис. 1а, асимметричная Теневые картины на рис. конфигурация электродов ЧПР позволяет демонстрируют струйные течения [25], создать условия для тангенциального сформированные при различном уровне ускорения газа V у поверхности подложки высокого напряжения U на разрядных [16], а применение встречных разрядов электродах. Отсюда видно, что по мере роста аналогичного типа (рис. 1б) обеспечивает амплитуды U происходит изменение механизм формирования микроструй V направленного движения потока нормально ориентированных к поверхности газообразной среды. В случае рис. 5 а и 5 б диэлектрика. Такие струи способны действие ионного ветра, термодиффузии и покидать пределы пограничного слоя и архимедовой силы организует над оказывать воздействие на внешнее течение поверхностью диэлектрика конвективные [23]. Менее изученной является схема на течения восходящего газа. Дальнейшее рис. 2 [19], где вращение ротора увеличение U обеспечивает перестройку механически увлекает за собой потока, что сопровождается образованием пристеночные слои газа. Здесь тангенциальных струй (рис. 5в). Именно поверхностный разряд может осуществлять этому состоянию соответствует поле перераспределение импульса в скоростей, полученное методом PIV (рис. 6).

приповерхностном слое газа, а также Здесь по мере движения газа от одного усиливать течение вдоль поверхности разрядного электрода к другому в зоне движущегося диэлектрика. Однако примение разряда происходит постепенное ускорение поверхностных разрядов для решения частиц и достигается скорость потока 0, практических задач требует знания м/с. За счёт сил трения пристеночный поток Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), увлекает за собой внешние слои газа, постепенно приближается к поверхности распространяясь на 2-3 мм от подложки. У электродной системы, а уже через 0,375с рабочей кромки каждого разрядного (рис. 7г) происходит его соприкосновение с электрода (рис. 6) наблюдается подсос зоной горения разряда. Процесс разрушения внешних масс газа. Данный эффект при сопровождается постепенной деформацией и внешнем обтекании ЧПР может привести к исчезновением вихря в области у рабочей сокращению толщины слоя вытеснения. Это кромки разрядного электрода.

подтверждается данными визуализаций [26]. Направленное движение вихревых Потенциальные возможности структур к поверхности плазменного слоя с действия тангенциальных струй (рис. 5, 6) на расстояний, превышающих толщину внешнее течение демонстрирует рис. 7, пограничного слоя, можно объяснить полученный путём применения метода механизмом подсоса газа у рабочей кромки лазерного «ножа». Здесь пристеночная струя, разрядного электрода (рис. 6). Полученные формируемая поверхностным разрядом, результаты подтверждаются данными участвует в процессе поглощения вихревой работы [27], где для крыла дельтаплана структуры, перемещающейся над также была установлена возможность поверхностью электродной системы. В газоразрядного разрушения вихревых момент времени t=0 (рис. 7а), ядро вихря образований.

находится на расстоянии более 20 мм и а) б) в) Рис. 5. Шлиренграммы потоков, возбуждаемых на ряде полосовых электродов ЧПР при разном уровне рабочего напряжения U: Uа Uб Uв Рис. 6. Поле скоростей в пристеночной области многоэлектродной системы ЧПР при U=Uв (см. рис. 5): 1-3 – элементы системы электродов;

4- полосы свечения разряда;

5-зона подсоса газа Авиационная и ракетно-космическая техника Рис. 7. Процесс поглощения вихря областью пристеночной струи, возбуждаемой ЧПР в разные моменты времени: а)-t=0;

б)-t=0,125 с;

в)-t =0,25 с;

г)-t =0,375 с;

1-электродная система;

2-положение разряда;

3- разрушаемый вихрь;

4-область пристеночной струи, g-ускорение свободного падения Для течений, возбуждаемых действием встречных поверхностных разрядов, структура потока в пристеночной области представлена на рис. 8, 9. Режим генерации плазмы существенно не отличался от предшествующего случая, однако из-за иной конфигурации электродной системы поверхностный разряд приводил к новым результатам.

Согласно дымовой визуализации на рис. 8 истечение струи 3 происходит непосредственно из темновой области 2, расположенной между встречными плазменными “листами”. Отходящие Рис. 8. Дымовая визуализация струи массы газа замещаются приточным ориентированной по нормали к поверхности диэлектрика: 1 течением 4, которое визуализируется в свечение плазмы встречных частотных разрядов;

2-темновая виде дымовых слоистых дуг. зона межэлектродного промежутка;

3-струя, направленная по нормали к поверхности;

4-приточное течение в зону горения разряда Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), Из данных PIV-регистрации (рис. 9) образованию развитых парных вихревых следует, что на процесс формирования структур, расположенных отходящих по нормали струй влияют как непосредственно над разрядными встречные 4, так и периферийные 5 электродами. Изоляция периферийной поверхностные разряды. На периферии части кромок электродной системы (рис.

электродной системы (рис. 9а) поверхностный 9б) обеспечивала прирост скорости разряд развивает пристеночные потоки 9, струйного потока на 40-50% и направленные в противоположные стороны. увеличивала в 1,5-2 раза дальнобойность Взаимодействие тангенциальных и струи.

нормальных струй 7, 9 приводит к а) б) Рис. 9. Формирование синтезируемых струй, ориентированных по нормали к поверхности электродной системы при совместной генерации встречных и периферийных ЧПР а) и изоляции периферийных кромок б): 1-3- электродная система ЧПР;

4-встречные поверхностные разряды;

5-периферийный разряд;

6-изоляционное покрытие кромок;

7 отходящая струя;

8-вихревая зона;

9-тангенциальные потоки, возбуждаемые периферийным разрядом а) б) Рис. 10. Примеры структур газовых потоков, формируемых вращающимся ротором в электродной системе ОПР, без подачи напряжения а) и с подачей напряжения б) Взаимодействие разряда с внешним перемещения ротора не превышала 4- течением может происходить при м/с, что обеспечивало увлечение принудительном отклонении оси отходящей попутных масс газа вращающейся струи от нормали к поверхности диэлектрика. поверхностью (рис. 10а). Зажигание ОПР Для этого на разрядные электроды ЧПР с |U|14 кВ приводило к передаче необходимо подать напряжения с разной зарядами дополнительного кинетического амплитудой U [28]. Практическое импульса приповерхностному течению.

использование такого эффекта открывает Это выражается на рис. 10 б в увеличении дополнительные возможности взаимодействия протяжённости дугообразных траекторий плазмы с дозвуковыми потоками. частиц визуализирующего дыма и На рис. 10 представлены результаты подтверждает определяющую роль визуализации течений, формируемых у разряда в увеличении скорости газа в поверхности роторной системы (рис. 2) в пограничном слое [19]. Эффект ускорения неподвижном воздухе [20]. Линейная скорость потока ОПР был также отмечен с Авиационная и ракетно-космическая техника применением анемометра типа АТТ-1002 и 9. Патент № 2107010 РФ, МКИ В модели крутильных весов. С 21/02 23/00 30/00 Способ обеспечения Полученные результаты безударного сверхзвукового движения свидетельствуют о том, что в зависимости от летательного аппарата в атмосфере и конфигурации электродной системы и режима летательный аппарат / А.Ф. Александров, генерации, поверхностные разряды могут С.Н. Чувашев, И.Б Тимофеев. - Опубл.

быть использованы как для формирования, 20.03.98. Бюл №8.

так и для подавления вихревых структур в 10. Fomin V.M., Tretyakov P.K., Taran пограничном слое. В тоже время на J.P. Flow control using various plasma and скоростные параметры формируемых течений aerodynamic approach// Aerospace Science оказывают влияние параметры & Technology 2004.-v.8-pp. 411-421.

диэлектрического барьера и уровни 11. Журавлев, O.A., Поверхностные прикладываемых напряжений U. Согласно разряды для снижения аэродинамического зарубежным источникам [15, 23, 28], сопротивления тел/ Ивченко А.В., Шахов стационарные электродные системы ЧПР В.Г.// Тез. докл. Международной способны разгонять поток до 3-10 м/с. Для конференции "Проблемы и перспективы этого необходимо использовать развития авиа-двигателестроения в Поволжском регионе" - Самара: СГАУ, высоковольтные источники питания с U 1999.-С.224-226.

кВ и dU/dt109 В/с.

12. Энциклопедия Работа выполнена при частичной низкотемпературной плазмы. Вводный поддержке ФЦП «Научные и научно том 2. / под ред. В.Е. Фортова. - М.:

педагогические кадры инновационной России Наука, 2000.- 634с.

на 2009-2013гг» (Проект П939), а также 13. Развитие газодинамических грантов РФФИ 08-08-99124-р_офи и 12-02 возмущений из зоны распределенного 00992-а.

поверхностного скользящего разряда/И.А.

Знаменская, Д. Ф. Латфуллин, А.Е.

Библиографический список Луцкий и др.//Журнал технической 1. Абрамович, Г.Н. Прикладная газовая физики -2007.-Т.77, в.5. - С.10-18.

динамика. – М.: Наука, 1969. – 824с.

14. Скользящий электродуговой разряд 2. Шлихтинг, О. Г. Теория пограничного как способ управления траекторией слоя. - М.: Наука, 1974. -712 с.


полета летательного аппарата/ В.В.

3. Чжен, П. Отрывные течения. Т.1 - М.:

Аксенов, В.В. Голуб, С.А. Губин и Мир 1979. - 279 с.

др./Письма в ЖТФ- 2004. Т.30, в.20-С62 4. Бойко, А.В. Возникновение 68.

турбулентности в пристенных течениях – 15. Журавлев О.А., Некрасов В.В., Новосибирск.: Наука. Сиб. предприятие РАН, Шорин В.П. Исследование процессов 1999. - 328 с.

формирования плазменных электродов 5. Терещенко Ю.М. Аэродинамическое импульсных и импульсно-периодических совершенствование лопаточных аппаратов CO2-лазеров атмосферного давления компрессоров. М.: Машиностроение, 1987. – Самара: НПО “Импульс”, 1997.-140с.

167с.

16. Corke T.C., Post M.L., Orlov D.M.

6. Климнюк, Ю.И. Оптимизация SDBD plasma enhanced aerodynamics:

конструкций компрессоров авиационных ГТД concepts, optimization and applications // с учетом воздействия эксплуатационных Progress in Aerospace Science, 2007, V.43. – неоднородностей воздушного потока P.193-217.

Самара: СГАУ, 2001. – 248 с.

17. Завершинский И.П., Коган Е.Я.

7. Завершинский, И.П. Нелинейные Сопротивление тел при возбуждении волны в слабоионизованной плазме. – Самара:

поверхностного разряда на обтекаемой СГАУ, 2000.-110с.

поверхности // Тез. докл. X конфер. по 8. Суржиков, С.Т. Физическая механика физике газового разряда. - Рязань: РГРТА, газовых разрядов – М.: МГТУ им. М.Э.

2000.- С.199-200.

Баумана, 2006. – 640с.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), 18. Минаев И.М., Рухадзе А.А. 24. Методы оптической диагностики в Газодинамические характеристики газа при аэрофизическом эксперименте/ инициировании скользящим разрядом В.М.Бойко, А.М. Оришич, А. А. Павлов, ударной волны в сверхзвуковом потоке // В.В. Пикалов -Новосибирск: НГУ, 2009. Краткие сообщения ФИАН по физике - 2004.- 450с №3-С.22-27. 25. Журавлев, О.А. Визуализация 19. Барьерная корона постоянного тока: газовых потоков, возбуждаемых процессы формирования и примеры частотным поверхностным разрядом в применения / О.А.Журавлев, А.В. Ивченко, воздухе атмосферного давления/ И.А Бакулин, А.Ю. Стрельников;

Под Журавлев О.А., Ивченко А.В. // редакцией В.П. Шорина. – Самара: Самар. гос. Материалы Всеросс. конфер. ФНТП-2007, аэрокосм. ун-т, 2010. 183 с. Т.1.Петрозаводск: Изд-во ПетрГУ С.82 20. Патент № 2106049 РФ, МКИ Н01 S 86.

3/0977 Устройство возбуждения однородного 26. Исследование процессов переноса поверхностного разряда в плотных газах / газа под воздействием незавершенного О.А. Журавлев, А.О. Ситкин, А.И. Федосов - поверхностного разряда в асимметричной Опубл. 27.02.98. Бюл.№6. системе электродов / А.В. Ивченко, О.А.

21. Ivchenko A.V., Zhuravliov O.A., Shakhov Журавлев, Е.В. Тарасова, и V.G. Optical Visualization of the Gas Heat др.//Материалы МНТК "Проблемы и Streams Formed by Frequency Surface Discharge перспективы развития двигателестроения on Circular Cylinder in Cross-Flow// Proceedings ", Ч. 1. - Самара: СГАУ, 2009.-С. 171-172.

of International Conference on the Methods of 27. Plasma control of vortex flow on Aerophysical Research –Novosibirsk 2010.-6p. delta-wing at high angles of attack / A.D.

22. Самойлович В.Г., Гибалов В.И., Козлов Budovsky, B.Yu. Zanin, A.A. Sidorenko et К.В. Физическая химия барьерного разряда - al// Proceedings of International Conference М.: Изд-во МГУ,1989.-176с. on the Methods of Aerophysical Research.

23. Santhanakrishnan A. Jacob J. D. Flow Part 1–Novosibirsk 2008.- P.137-138.

control with plasma synthetic jet actuators// 28. Aerodynamic plasma actuators: A Journal of Physics D: Applied Physics 2007.- directional micro-jet device/ N. Benard, J.

V.40, P. 637-651. Jolibois, E. Moreau et al // Thin Solid Films -2008. - V.516, i.19 - P.6660-6667.

GAS-DISCHARGE GENERATION OF NEAR-WALL FLOWS © 2012 A.V. Ivchenko, O. A. Zhuravliov, V. G. Shakhov Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Reserch University) The paper presents results of gas jets study generated by surface discharges in air at atmospheric pressure applied to the problems of flows control. The possibility of large eddies destruction by near-wall jet is shown. For modification of boundary layer by surface discharge, the electrode system configurations are discussed.

Boundary layer, electrodes system, surface discharge, near-wall jet, visualization, PIV-measurements.

Информация об авторах Ивченко Алексей Викторович, доцент кафедры производства двигателей летательных аппаратов, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E mail: fgrt@yandex.ru. Область научных интересов: физика газового разряда, оптические методы исследования потока.

профессор кафедры автоматических систем Журавлев Олег Анатольевич, энергетических установок, Самарский государственный аэрокосмический университет Авиационная и ракетно-космическая техника имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail:

aseu@ssau.ru. Область научных интересов: физика газового разряда, лазерные системы.

Шахов Валентин Гаврилович, заведующий кафедрой аэрогидродинамики Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: shakhov@ssau.ru. Область научных интересов: теория пограничного слоя, вычислительная и экспериментальная аэродинамика.

Ivchenko Alexey Victorovich, associated professor of Engine Production Department, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). E-mail: fgrt@yandex.ru. Area of research: Physics of gas discharge, optical methods for flow research.

Zhuravlev Oleg Anatolevich, professor of Automatic Systems Department, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). E mail: aseu@ssau.ru. Area of research Physics of gas discharge, laser systems.

Shakhov Valentin Gavrilovich, head of the Aerohydrodinamics Department, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University).

E-mail: shakhov@ssau.ru. Area of research: Theory of boundary layer, computation and experimental aerodynamics.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), УДК 532. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕЧЕНИЯ НА ВЫХОДЕ ИЗ ОСЕСИММЕТРИЧНОГО ДИФФУЗОРА С ВРАЩАЮЩЕЙСЯ СТЕНКОЙ © 2012 Е. И. Куркин, А. В. Ивченко Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет) С помощью PIV метода экспериментально исследовано течение на выходе из осесимметричного диффузора с вращающейся прозрачной стенкой и углом раскрытия 300. Представлены поля скоростей при числах Рейнольдса от 9 000 до 44 000 и угловой скорости вращения от 0 до 3000 об/мин. Для описания нестационарности потока использован метод ортогональной декомпозиции (POD). Установлено, что осевое вращение диффузора может увеличивать равномерность протекающего потока, что может быть использовано для повышения газодинамической эффективности устройства.

Диффузор, эксперимент, осевое вращение, визуализация, PIV регистрация, POD метод, неравномерность поля скоростей.

Отрыв потока в диффузоре – одна из диффузора в осевом направлении (рис. 1).

основных причин снижения его Авторами проведено эффективности. Это не позволяет экспериментальное исследование влияния использовать в энергомашиностроении вращения стенки осесимметричного диффузоры с углом раскрытии больше 6-8 диффузора с углом раскрытия 2 0 300 на градусов, что приводит к росту габаритов характеристики течения воздуха на его газодинамических установок. выходе. Схема эксперимента представлена Проведённое в [1] моделирование на рис. 2, внешний вид установки – на рис. 3.

пограничного слоя в осесимметричном Диаметр входа диффузора равен 50 мм, диффузоре показало возможность выхода – 150 мм.

устранения отрыва потока путём закрутки Рис. 1. Схема течения внутри осесимметричного канала Вращение диффузора обеспечивается скорость вращения диффузора, достигнутая его консольной установкой на два в результате эксперимента, составляет шариковых однорядных подшипника, 3 000 об/мин. Исследования проведены на охватывающих сопло аэродинамической аэродинамической трубе малых скоростей T трубы на входе в диффузор. Вращение 4 кафедры аэрогидродинамики СГАУ.

проводится асинхронным двигателем Основным методом исследования АИР 80 B2 мощностью 2,2 кВт, является PIV метод [2] измерения скорости подключённым через преобразователь потока по изображениям частиц, частоты Hitachi L100, и передаётся на реализуемый на основе установки фирмы установку вращения диффузора через Dantec Dynamics. Для видеорегистрации клиноременную передачу. Максимальная изображений рассевающих частиц аэрозоля в Авиационная и ракетно-космическая техника потоке был использован диффузор с формировался из 200 кадров, записанных с прозрачными стенками, изготовленный из частотой 4 Гц. Обработка полученных оргстекла. изображений проведена методом кросс Съёмка PIV производилась при энергии корреляции при размерах окна опроса импульса 30 мДж и ширине световой полосы 64 x 64 pix.

5-6 мм. Видеоряд отдельного эксперимента Рис. 2. Схема эксперимента Рис. 3. Внешний вид установки 1- аэродинамическая труба, 2-диффузор, 3-электродвигатель, 4 – тахометр Исследование потока было проведено скорости вращения стенки диффузора к при числах Рейнольдса d скорости потока на его входе : 1.

U 1 d1 2U 9 103...44 103, где U1 - скорость Re Визуализация течения, полученная в потока воздуха, d1 - входной диаметр ходе эксперимента, показана на рис. 4.

Видно, что вращение диффузора приводит к диффузора, – коэффициент расширению струи воздуха на его выходе.

кинематической вязкости. При описании Среднее поле скорости, построенное по результатов используется относительная 200 PIV измерениям для каждого из случаев скорость вращения, равная отношению вращения диффузора, подтверждает Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), сделанный вывод (рис. 5). Единичный равен 1 м/с.

вектор, приведённый на векторных полях, а) б) Рис. 4. Визуализация потока воздуха на выходе из вращающегося диффузора, 0, 2, Re D 9 а) 0, б) а) б) Рис. 5. Усредненное поле скоростей на выходе из вращающегося диффузора, 0, 2, Re D 9 а) 0, б) Степень неравномерности потока выходного сечения, S2 - площадь выходного оценивалась коэффициентом Буссинеска [3], сечения.

равным отношению полного значения Для исследования был выбран профиль количества движения потока, проходящего скорости, находящийся на удалении 10 мм от через выбранное сечение диффузора, к среза диффузора. Значения коэффициента количеству движения потока, оцененному по Буссинеска для различных режимов течения средней скорости в том же сечении: представлены на рис. 6. Для всех u K исследованных чисел Рейнольдса M K ist U 2 dS, равномерность потока увеличивается при K sred S 2 S2 небольшой относительной скорости где u - скорость в точках выходного вращения 0, 2. Увеличение скорости вращения может приводить к росту сечения, U 2 u dS - средняя скорость S2 S2 неравномерности профиля скорости потока.

Авиационная и ракетно-космическая техника M N ReD = 9 103 Re = 44 D Re = 33 D 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 Рис. 6. Степень неравномерности потока (коэффициент Буссинеска), при разных числах Рейнольдса и скоростях вращения диффузора с углом раскрытия 30 градусов При угле раскрытия 30 градусов поток Для описания динамики движения воздуха отрывается от стенок диффузора, потока был применён метод ортогональной причём такой отрыв является декомпозиции (POD) [4]. Использование нестационарным. Вращение диффузора POD позволяет выделять основные формы может влиять на отрыв потока, но при всех (моды) колебаний нестационарного течения исследованных относительных скоростях (рис. 7).

нестационарность потока сохраняется.

а) б) в) ж) е) г) д) Рис. 7. POD моды потока, Re D 44 10, 0, 2, а) средний поток (мода 0), б)-е) – моды 1-5, ж) координаты установа диффузора Рис. 7 показывает, что основная доля (вращение вместе со стенками). Остальные нестационарности потока (мода 1) моды более детально описывают это заключается в асимметричном отклонении отклонение.

его ядра в сторону стенок диффузора Количество мод, достаточных для Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), описания нестационарного течения, Рассматривая распределение оценивается по отношению нестационарности потока по профилю среднеквадратичного отклонения потока, скорости, отметим, что моды со второй по восстанавливаемого из ограниченного числа пятую необходимы только для детализации POD-мод, к среднеквадратичному процесса истечения в осевой области канала отклонению экспериментально диффузора. Моды выше пятой уже не дают зарегистрированного потока (рис. 8). Видно, значительного вклада в суммарную картину что основная (первая) мода даёт около 70% потока и могут не учитываться при описании вклада в описание нестационарности. данного течения.

POD/ 1 POD/ 0-5 mod 0-4 mod 0,8 0, 0-3 mod 0,6 0, 0-2 mod 0,4 0, 0-1 mod 0,2 0, 0 0 1 2 3 4N 5 20 40 60 80 100 120 140 y, mm POD mod а) б) Re D 44 103, 0, 2, профиль Рис. 8. Доля отклонений потока от среднего, описываемая POD модами, POD / 10 мм от выхода из диффузора, а) усредненные по профилю значения, б) профиль Проведённое экспериментальное исследование показало, что закрутка Библиографический список осесимметричного диффузора приводит к 1. Куркин, Е.И. Расчет пограничного расширению потока воздуха на его выходе и слоя внутри осесимметричных каналов при может быть рассмотрена как метод снижения их осевом вращении в системе MATLAB неравномерности потока воздуха на выходе [Текст] / Е.И. Куркин, В.Г. Шахов // Труды из диффузоров с большим углом раскрытия IV всероссийской научной конференции и как метод повышения его эффективности. «Проектирование инженерных и научных Повышение эффективности диффузоров с приложений в среде MATLAB», Астрахань:

большим углом раскрытия позволяет Изд. дом «Астраханский университет», 2009.

расширить область их применения и может С.186-201.

привести к уменьшению размеров 2. Бойко, В.М. Методы оптической газодинамических установок. диагностики в аэрофизическом эксперименте Работа выполнена при частичной [Текст] / В.М. Бойко, А.М. Оришич, А.А.

поддержке ФЦП «Научные и научно- Павлов, В.В. Пикалов – Новосибирск: НГУ, педагогические кадры инновационной 2009.-450с.

России на 2009-2013г.г.» (Проект П939), а 3. Идельчик, И.Е. Аэрогидродинамика также при поддержке Министерства технологических аппаратов [Текст] / И.Е.

образования и науки РФ, соглашение Идельчик - М.: Машиностроение, 1983. - 14U01.21.8757 «Оптимизация с.

теплозащитного покрытия надкалиберного 4. Meyer Knud Erik, Cavar Dalibor, головного обтекателя ракеты-носителя Pedersen Jakob. POD as tool for comparison of «Союз-2» путем уточнения основных PIV and LES data // 7th International характеристик обтекания ракеты-носителя Symposiumon Particle Image Velocimetry, потоком вязкого газа в условиях сплошной Rome, Italy, 2007 - P. 1-12.

среды и течения со скольжением».

Авиационная и ракетно-космическая техника EXPERIMENTAL STUDY OF AIR FLOW IN AXISYMMETRIC DIFFUSER OUTPUT SECTION WITH ROTATING WALL © 2012 E. I. Kurkin, A. V. Ivchenko Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Reserch University) The effect of axisymmetric diffuser wall rotation was experimental studied. Diffuser with an apex angle of degrees was investigated by PIV method on Re number from 9 000 to 44 000 and the angular velocity from 0 to 3000 rpm. POD method was used for no stationary flow description. The study showed that rotating diffuser walls leads to expansion of the air flow at the output, and can be viewed as a method to increase their effectiveness.

Diffuser, experiment, PIV method, axisymmetric wall rotation. POD method, expansion, visualization, velocity field.

Информация об авторах Куркин Евгений Игоревич, аспирант кафедры аэрогидродинамики, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: eugene.kurkin@mail.ru. Область научных интересов: вычислительная и экспериментальная аэрогидродинамика, математическое моделирование.

Ивченко Алексей Викторович, доцент кафедры производства двигателей летательных аппаратов, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет).

E-mail: fgrt@yandex.ru. Область научных интересов: физика газового разряда, оптические методы исследования потока.

Kurkin Evgeni Igorevich, post-graduate student of the aerohydrodinamics department, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). E-mail: eugene.kurkin@mail.ru. Area of research: Computation and experimental aerohydrodynamics, mathematical simulation.

Ivchenko Alexey Viktorovich, associated professor Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). E-mail: fgrt@yandex.ru.

Area of research: Physics of gas discharge, optical methods for flow research.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), УДК 533.694. ПОДЪЁМНАЯ СИЛА АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО ПРОФИЛЯ С ИНТЕРЦЕПТОРОМ © 2012 К. В. Редькина, В. А. Фролов Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет) Предложена модель стационарного вихря для потенциального потока с циркуляцией около комбинации профиля с интерцептором. Решение получено для течения несжимаемой идеальной жидкости. Использована теория функций комплексного переменного. Для моделирования рециркуляционной области используется стационарный вихрь, расположение которого определяется путём минимизации функции скорости.

Представлены зависимости подъёмной силы от угла атаки, относительной длины интерцептора и его угла отклонения.

Течение, комплексный потенциал, циркуляция, вихрь, контрольная точка, линии тока, численно аналитический метод, отрывная зона.

Интерцепторы применяются для стационарности точечного вихря, обеспечения поперечной управляемости расположенного за интерцептором.

современных самолётов, а также для Достоверность результатов расчёта уменьшения подъёмной силы и увеличения коэффициента подъёмной силы профиля с силы торможения на режиме посадки и интерцептором оценивается сравнением с пробега самолёта по взлётно-посадочной результатами, полученными в полосе. Отклонение интерцепторов на крыле вычислительном пакете ANSYS CFX.

может вызывать нестационарные изменения Рассматривается задача течения его аэродинамических характеристик из-за жидкости около симметричного развития на крыле отрывной зоны. аэродинамического профиля с Необходимость в определении эллиптической носовой частью аэродинамических характеристик крыла при c 0,15;

xc 0, 3 [5] при наличии нестационарном обтекании возникает в стационарного вихря за интерцептором, задачах аэроупругости и при разработке моделирующего отрывную зону (рис. 1).

системы управления подъёмной силой крыла.

Целью работы является разработка математической модели течения около Рис.1. Геометрическая схема задачи аэродинамического профиля с В рамках численно-аналитического интерцептором.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 11 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.