авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 11 |

«ISSN 1998-6629 ВЕСТНИК САМАРСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО АЭРОКОСМИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА имени академика С. П. КОРОЛЁВА (национального исследовательского ...»

-- [ Страница 8 ] --

(11) =. (17) = (рифт). (12) Для расчёта энергии, необходимой Приведённые формулы позволяют по для выполнения операции, достаточно выражениям (1), (6) и (7) рассчитать широко используется формула, необходимое для формовки деталей предложенная сотрудниками Чувашского давление ИМП.

государственного университета [6]:

Наиболее распространёнными при · изготовлении деталей листовой формовкой =, (18) · · · являются операции отбортовки внешнего и где Pm – амплитудное значение давления внутреннего контура, гибки борта и вытяжки импульсного магнитного поля;

- площадь пуклевок и рифтов.

обрабатываемой зоны;

e-эквивалентный Процесс отбортовки круглых зазор между индуктором и заготовкой.

отверстий считается по формулам для Коэффициенты, входящие в формовки конуса на трубчатых заготовках. В выражение (18), характеризуют паразитные формуле (10) для этого случая r0 - диаметр потери энергии в системе «установка отверстия в заготовке;

r – внутренний индуктор - заготовка». Коэффициент К диаметр горловины.

учитывает индуктивные потери в МИУ, К2 При расчёте процессов отбортовки активные потери в индукторе и заготовке, К отверстий некруглой формы расчёт - краевые эффекты, то есть неоднородность необходимой величины давления ИМП поля в объёме e, К4 – просачивание следует вести для участка, имеющего магнитного поля сквозь материал заготовки.

наименьший радиус.

Формула (18) даёт хороший результат Расчёт удельной работы деформации при анализе процессов калибровки и сборки, процесса имеет свои отличительные в средней зоне заготовки, выполняемых по особенности. Величина момента внутренних схеме обжима. В других случаях она даёт сил M при гибке прямолинейного борта заниженную величину необходимой энергии.

может быть подсчитана по формуле [5]:

В процессах МИОМ для Авиационная и ракетно-космическая техника регулирования распределения давления перемещения заготовки на участке разгона, магнитного поля по длине заготовки часто определяемого формулой (8).

используют схемы, в которых длина С учётом вышеизложенного индуктора больше длины обрабатываемой выражение для расчёта необходимой зоны заготовки. При этом часть витков энергии разряда магнитно-импульсной индуктора оказываются не прикрытыми установки получит следующий вид:

·(, ) заготовкой (рис. 2 a) [7]. Вследствие этого на =. (21) создание поля за пределами заготовки · · · расходуется дополнительная энергия. Данная методика использовалась при разработке технологических процессов формовки конусов и рифтов на трубчатых заготовках и отбортовки отверстий на листовых заготовках. Сопоставление результатов расчётов по приведённой методике и экспериментальной отработки режимов формовки показало, что они Рис. 2. Схема для расчёта приведённой величины отличаются не более, чем на 5…7 %.

зазора между индуктором и заготовкой Для учёта влияния свободных витков Библиографический список индуктора можно использовать следующий 1. Горкин, Л. Д. Экспериментальные приём. Схема взаимного расположения исследования процесса магнитно индуктора и заготовки, представленная на импульсной обработки металлов [Текст] / Л.

рис. 2 a, заменяется схемой, изображённой Д. Горкин, Л.Т. Хименко // Кузнечно на рис. 2 b, то есть принимается, что штамповочное производство. – 1984. - №7. – заготовка полностью перекрывает индуктор.

С. 4-6.

Но величина изоляционного зазора между 2. Белый, И.В. Справочник по магнитно индуктором и заготовкой увеличивается до импульсной обработке металлов [Текст] / И.

значения k, которое вычисляется по В. Белый, С.М. Фертик, Л.Т. Хименко. – выражению:

Харьков: “Вища школа”, 1977. – 168 с.

( ( )) 3. Сапаровский, С.В. Новые способы =, (19) холодной штамповки [Текст] / С.В.

Сапаровский, Е.П. Смеляков, А.Д. Комаров.

где Nw и Nf – количество рабочих и – Куйбышев: Куйбышевское книжное свободных витков индуктора, издательство, 1969. – 182 с.

соответственно;

N=Nw+Nf – общее 4. Карпухин, В.Ф. Инженерная методика количество витков индуктора;

sc – шаг расчета процессов магнитно-импульсной витков индуктора.

обработки [Текст] / В.Ф. Карпухин // Анализ схемы замещения индуктора, Материалы Второй Международной научно работающего по схеме раздачи заготовки, технической конференции «Металлдеформ позволил получить формулу для 2004», Секция 3.- Самара, 2004.- С. 13.

коэффициента ke, учитывающего потери 5. Горбунов, М. Н. Технология энергии на создание поля во внутренней заготовительно - штамповочных работ в полости индуктора, в следующем виде:

производстве самолетов [Текст] / М.Н.

= (2 + 1). (20) Горбунов. - М.: Машиностроение, 1981. 224 с.

Кроме того, следует учитывать также 6. Лебедев, Г.М. Расчет параметров и изменение зазора между индуктором и магнитного молота [Текст] / Г. М. Лебедев, заготовкой, обусловленного деформацией Ю. М. Овчинников, Ю. А. Попов // Вопросы заготовки. С достаточной для инженерных производства летательных аппаратов: Труды расчётов точностью это может быть учтено, Куйбышевского авиационного института. – если добавить в выражении (18) к значению Куйбышев, 1970. – Вып. 41. – С.18-22.

эквивалентного зазора половину Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), 7. Высокоэффективные технологические [Текст] / В.А. Барвинок [и др.]. – М.: Наука и процессы изготовления трубопроводных и технологии, 2002. – 394 с.

топливных систем летательных аппаратов DETERMINATION OF PARAMETERS OF PULSE-MAGNETIC FORMING © 2012 V. F. Karpuhin Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University) The paper proposes the engineer method for calculation of forming of a wide spectrum of axially symmetric and sheet articles. Therewith such important factors of the process are taken into account as the energy losses by inducing a field within the inductor in the case of forming on a workpiece expansion scheme and presence of inductor's turns not covered by the workpiece. The experimental verification has supported rather high accuracy of determination of regimes of forming of different articles.

Pulse magnetic technology, forming, inductor, mode calculation.

Сведения об авторе Карпухин Владимир Федорович, кандидат технических наук, старший научный сотрудник, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). Е-mail: nil41vf@mail.ru.

Область научных интересов: магнитно-импульсная обработка материалов.

Karpukhin Vladimir, Candidate of Technical Sciences, Senior Research Officer, Samara State Aerospace University named after Academician S.P. Korolyov (National Research University). E-mail: nil41vf@mail.ru. Area of research: pulse-magnetic processing of materials.

Авиационная и ракетно-космическая техника УДК 621.7. ВОЗДЕЙСТВИЕ ИМПУЛЬСНЫХ МАГНИТНЫХ ПОЛЕЙ НА РАСПЛАВ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ «МЕТАЛЛ-НЕМЕТАЛЛ»

© 2012 А. А. Лазарева Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П.Королёва (национальный исследовательский университет) Представлены результаты поисковых исследований возможности получения композиционных материалов на основе металлической матрицы, армированной углеродными волокнами, путём пропитки углеродной ткани металлическим расплавом под воздействием импульсного магнитного поля. Рассмотрены эффекты динамической пропитки углеродной ткани алюминиевым расплавом.

Металлическая матрица, углеродные волокна, алюминиевый расплав,импульсное магнитное поле.

В современной технике широко материалов, как при изготовлении используются детали и узлы, состоящие из неразъёмных электрических контактов в соединений разнородных материалов – металлургической промышленности (подвод металлов и неметаллов. Часто для тока к электролизерам, печам графитации), обеспечения требований по прочности и так и в композиционных материалах.

герметичности данные соединения При изготовлении подобных выполняют неразъёмными. К границе соединений углеродных материалов и раздела между разнородными материалами в алюминия существуют определённые этих случаях предъявляются особые проблемы, основными из которых являются:

требования: по смачиваемости 1) плохая смачиваемость неметаллического материала расплавом, углеродных тканей алюминием, что требует обеспечению минимального переходного нанесения специального технологического сопротивления, адгезии, прочности покрытия на волокна. В случае полученного соединения. Основными электрических контактов плохая методами для получения таких изделий смачиваемость приводит к ухудшению являются следующие: сварка [1], различные контакта «металл-неметалл» и к возрастанию виды пропитки, в том числе под давлением потерь электричества на контакте;

[2], плазменное напыление и т.д. В работе [3] 2) сложность технологических предлагается метод создания соединений процессов изготовления подобных разнородных материалов с помощью соединений.

заполнения под давлением каналов в В данной статье представлены неметаллическом материале полужидким результаты поисковых исследований, расплавом металла. Однако данный способ проведённых в СГАУ, по получению требует применения высокого давления и соединений типа «металл-неметалл» с сложного технологического оборудования. помощью воздействия импульсного В [4] было предложено формировать магнитного поля (ИМП) на расплав металла.

контактные соединения между углеродными Магнитно-импульсное воздействие на материалами и металлами с помощью компактный металл широко применяется в плазменно-дуговой сварки. Данный способ автомобилестроении, в авиа- и обеспечивает высокое качество границы ракетостроении. Однако в последние годы раздела между разнородными материалами. современное развитие импульсных Однако он не получил применения из-за технологий послужило основанием для высокой трудоёмкости и энергоёмкости проведения научных работ по исследованию изготовления соединения. воздействия на металлические расплавы Большой интерес представляют ИМП высокой напряжённости с импульсной соединения и узлы, образованные мощностью около 1 МВт и длительностью сочетанием алюминия и углеродных импульса порядка 50 – 200 мкс, при этом Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), напряжённость магнитного поля достигает теплосиловое воздействие на 105 – 107 А/м. Подобные ИМП получили обрабатываемый объект.

широкое распространение в Основными факторами воздействия машиностроении при выполнении операций ИМП высокой напряжённости являются[6]:

штамповки, сборки, сварки и др. [5]. тепловой – дополнительный Магнитно-импульсная обработка (МИО), разогрев расплава в результате действия жидкого или кристаллизующегося металла вихревых токов;

обладает рядом существенных преимуществ, силовой – распространение например, бесконтактный характер волн напряжений и интенсивных воздействия, возможность генерации металлопотоков по всему объёму расплава в магнитных полей с широким диапазоном результате действия давления ИМП.

значений напряжённости и длительности, Были получены два типа соединений высокая точность и воспроизводимость алюминиевого расплава с углеродными параметров. материалами под воздействием ИМП:

Суть процесса МИО заключается в 1) металлические электроконтактные пробки преобразовании электрической энергии, в массиве углеродного блока (рис.1);

накопленной в батарее конденсаторов 2) композиционный материал на основе магнитно-импульсной установки (МИУ), в алюминиевой матрицы, армированный углеродной тканью (рис.2).

Рис. 1. Схема воздействия ИМП на расплавпри заполнении каналов в углеграфитовом блоке Рис. 2. Схема воздействия ИМП на расплавпри получении композиционного материала Суть предложенного способа состоит «металл-неметалл», а для второго - поможет в принудительном заполнении расплавом заменить использование дополнительного пор и полостей в углеродном материале под покрытия волокон за счёт улучшения давлением ИМП. смачиваемости волокон расплавом под Предполагалось, что для первого воздействием ИМП и сокращения времени случая данный способ изготовления улучшит взаимодействия расплава с волокнами для переходное сопротивление контакта Авиационная и ракетно-космическая техника предотвращения реакций на поверхности соответствии с ранее проведёнными раздела «Аl-C». экспериментами таким образом, чтобы обеспечить заметное воздействие на расплав 1. Экспериментальные и при этом не допустить выплесков металла исследования по получению из тигля под воздействием ИМП.

электроконтактных пробок в углеродном Также были получены образцы с блоке В качестве материалов для заливкой расплава без магнитно-импульсной экспериментов использовались: литейный обработки.

алюминиевый сплав АК9 (АЛ4) с После получения образцов была температурой плавления 570С;

углеродные проведена оценка качества полученной блоки из угольно-коксового материала марки границы раздела между разнородными ИФУ, размерами 75х75х100 м;

, шамотный материалами. Так как для использования в тигель. При проведении экспериментов качестве электрического контакта использовалась следующая методика. В важнейшим свойством границы раздела углеродном блоке предварительно является переходное сопротивление, данный высверливались каналы диаметром 25 мм. параметр был выбран основным для оценки Магнитно-импульсное воздействие качества границы раздела «металл осуществлялось в специальной камере с неметалл». Оценивалось переходное теплоизоляцией, внутри которой размещался сопротивление образцов размерами индуктор. 75х75х100 мм с диаметром канала 25 мм при Тигель с расплавом АК9, нагретым до воздействии на расплав на двух уровнях температуры Т=750С, размещали в энергии: 0,66 и 1,32 кДж. Контрольный тепловую камеру с индуктором. Индуктор образец – углеродный блок без каналов подключался к МИУ. Разогретый до имел те же геометрические размеры. Замеры температуры 500С углеродный блок переходного сопротивления проводились на помещали в тигель с расплавом металла. При переменном токе частотой 50 Гц и снижении температуры расплава до 700С величиной 100, 200 и 300 А.

осуществлялось магнитно-импульсное Контролируемое усилие прижима воздействие при энергии 0,66 и 1,32 кДж. токоподводящих контактов во всех случаях Производилось многократное магнитно- было одинаковым. График снижения импульсное воздействие на расплав, по переходного сопротивления в зависимости одному импульсу через каждые 10 от энергии магнитно-импульсного снижения температуры, всего 12 импульсов. воздействия приведён на рис. 3.

Энергия обработки была выбрана в Рис. 3. Переходное сопротивление образцов в зависимости от энергии МИО для замеров на силе тока 100 А По результатам измерений Для выявления причин снижения переходного сопротивления выяснилось, что переходного сопротивления были предложенная технология магнитно- выполнены металлографические импульсного воздействия на расплав при исследования границы раздела «металл заполнении каналов в углеродном блоке неметалл». Фотографии полученных снижает переходное сопротивление в микрошлифов для образца без обработки и с несколько раз. обработкой ИМП приведены на рис. 4.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), Рис. 4. Микроструктура образцов: а) без обработки ИМП (х125);

б) с обработкой ИМП 1,32 кДж (х125) 1 - алюминиевый сплав;

2 - включение алюминия в углеграфите;

3 – углеграфит;

4 – сплав Вуда (использовался при подготовке микрошлифов) В образцах без воздействия ИМП дальнейшего исследования и разработки проникновение металла в углеграфитовый промышленной технологии.

материал не обнаружено (рис. 4а).

Исследования образца с магнитно- 2. Экспериментальные импульсной обработкой расплава показали, исследования по получению что под действием ИМП обеспечивается не композиционного материала на основе только плотный контакт, но и затекание алюминиевой матрицы, армированной жидкого металла в микропоры графитового углеродной тканью блока на глубину до 1 мм (рис. 4б), что В качестве неметаллического обеспечивает значительное увеличение материала для динамической пропитки реальной площади электрического контакта, использовали углеродную ткань ЛУ-П/0,2А.

и, как следствие, уменьшение переходного Эксперименты проводились сопротивления. следующим образом: определённое По результатам экспериментальной количество алюминиевого сплава АЛ4 (АК9) проверки был сделан вывод, что для расплавления (150 г) помещали в предложенная идея воздействия ИМП на керамический тигель. Плавка расплав при изготовлении осуществлялась в лабораторной электроконтактных пробок практически электрической печи ПЛ 5/12,5 при реализуема и имеет перспективы для температуре 730°С.

Рис. 5.Фотографии процесса метания расплава на углеродную ткань, полученные с помощью высокоскоростной фотокамеры Углеродная ткань закреплялась на оправке. На рис. 5 приведены фотографии Далее при помощи щипцов тигель процесса метания расплава на углеродную размещался в оснастке, после чего ткань, полученные с помощью производилось воздействие на жидкий высокоскоростной фотокамеры.

металл ИМП с помощью магнитно- После получения образцов их заливали импульсной установки МИУ-10Л. эпоксидной смолой для изготовления Воздействие производилось тремя микрошлифа. Затем была проведена оценка импульсами на энергии МИО 1,5 кДж;

2,07 качества пропитки углеродной ткани кДж;

2,55кДж. Процесс воздействия ИМП на расплавом. На рис. 6 приведена расплав фиксировался на высокоскоростную микроструктура образцов композиционного камеру. материала.

Авиационная и ракетно-космическая техника Рис. 6. Микроструктура полученных образцов композиционного материала (500) По микроструктуре видно, что заполнение металлом микропор в происходит интенсивная пропитка углеграфитовом блоке (на глубину до 1 мм).

расплавом углеродной ткани, и при 4. При динамической пропитке увеличении энергии магнитно-импульсной углеродной ткани расплавом удалось обработки качество пропитки повышается. получить образцы композиционного Расплав под воздействием ИМП материала. При этом условия пропитывает углеродную ткань насквозь, взаимодействия расплава с волокнами заполняя все пустоты между волокнами. По снижают вероятность появления карбидов, результатам экспериментов можно сделать т.к. время взаимодействия очень мало и вывод, что предложенный способ может температура не превышает 750°.

быть использован для разработки новой 5. Проведённые поисковые эксперименты технологии получения композиционных показали перспективность предложенных материалов на основе металлической технических решений, что говорит о матрицы и волокнистого (пористого) необходимости их дальнейших неметаллического наполнителя. В исследований.

дальнейших исследованиях предполагается опробовать предложенные способы на Библиографическийсписок других сочетаниях материалов «металл- 1. S. Dunkerton, Welding and Metal неметалл», а также исследовать химическое Fabrication (UK) 1991, 59(3) (1991), 132-136.

взаимодействие компонентов соединения 2. Тучинский, Л.И. Композиционные под влиянием импульсного магнитного поля. материалы, получаемые методом пропитки По итогам экспериментальной проверки [Текст] / Л.И. Тучинский. – М.: Металлургия, предложенных методов получения 1986. – 208 с.

соединения «металл-неметалл» можно 3. S. Sugiyama, M. Kiuchi, J.

сделать следующие выводы: Yanagimoto, Journal of Materials Processing 1. Предложенные методы по Technology, 201, (2008), 623-628.

формированию соединений разнородных 4. B. Paton, L. Lobanov, G. Grigorenko, материалов являются оригинальными и не V. Lakomskii, V. Lebedev, V. Pichak, Welding имеют сопоставимых аналогов. International (UK), 15(6), (2001), 486-489.

2. Предложены новые конструкции и 5. Белый, И.В. Справочник по технология формирования литых магнитно-импульсной обработке металлов электроконтактных пробок с [Текст] / И.В. Белый, С.М. Фертик, Л.Т.

принудительным (импульсным магнитным Хименко. – Харьков: Вища школа. 1970. – полем) воздействием на расплав, 190 с.

обеспечивающие значительное снижение 6. Глущенков, В.А. Влияние переходного сопротивления границы импульсного магнитного поля высокой раздела «металл-неметалл». напряженности на свойства жидких 3. Установлено, что причиной столь алюминиевых сплавов [Текст] / В.А.

значительного снижения величины Глущенков, Ф.В. Гречников, В.И. Никитин, переходного сопротивления является Д.Г. Черников, А.Ю. Иголкин, К.В. Никитин, глубокое (под импульсным давлением) А.А. Поздняков // Литейщик России. 2010. № 7. С. 34-39.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), ACTION OFPULSED MAGNETICFIELD ONTHE MELTIN THE MANUFACTURE OF"METAL-NONMETAL" COMPOSITES © 2012 А. А. Lazareva Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University) In this paperthe results ofexploratory researches in theSamara State Aerospace University, to obtain of the “metal-nonmetal” compounds with the action of pulsedmagnetic field (PMF) in the moltenmetal are considered. Two typesof such compounds are obtained: 1) metalelectrical contactplugsin the carbonblocks, and 2) a composite materialbased on aluminummatrixreinforced withcarbonfabric.

Composite material, magnetic pulseprocessingof melt, carbon fiber,dynamicimpregnation,wettability.

Информация об авторе Лазарева Анастасия Александровна, младший научный сотрудник, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет). Е-mail: anastasia-lazareva@yandex.ru.

Область научных интересов: магнитно-импульсная обработка материалов, литейное производство.

Lazareva Anastasia Alexandrovna, associate research officer, Samara State Aerospace Universitynamed after academician S.P. Korolyov (National Research University). Е-mail:

anastasia-lazareva@yandex.ru. Area of research: pulse-magnetic processing of materials, foundry production.

Авиационная и ракетно-космическая техника УДК 621.983. ВЫБОР КИНЕМАТИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ОБТЯЖКОЙ ОБВОДООБРАЗУЮЩИХ ОБОЛОЧЕК СЛОЖНОЙ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ФОРМЫ © 2012 В. А. Михеев1, Ю. С. Клочков1, А. А. Кузина1, А. Ф. Гречникова2, Д. В. Савин Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет) ОАО «Самарский металлургический завод»

Выбор кинематической схемы формообразования обтяжкой обводообразующих оболочек сложной пространственной формы зависит от угловых значений, связанных с углом охвата обтяжного пуансона заготовкой и с углом разгиба оболочки между операциями последовательной обтяжки. Исследования выполнялись с помощью конечно – элементного анализа в программной среде ANSYS/LS-DYNA для оболочки с конкретными геометрическими характеристиками. По результатам исследования был осуществлён выбор одной из трёх кинематических схем.

Формообразование обтяжкой, обводообразующая оболочка, кинематическая схема, направленное изменение толщины оболочки.

Процесс обтяжки в отечественном сторон. В подавляющем большинстве эти авиастроении является основным способом прессы имеют подъёмный стол, путём формообразования оболочек двойной перемещения которого и выполняется кривизны и имеет такие же преимущества, обтяжка при неподвижных зажимах (пресс как и гибка с растяжением. В зависимости от ОП-3). Горизонтальный стол установлен на характера приложения внешних сил процесс двух силовых гидроцилиндрах, обтяжки на начальном этапе освоения в осуществляющих его подъём.

промышленности поделили условно на Простая обтяжка не способна простую обтяжку (схема ОП) и обтяжку с обеспечить получение обводообразующих растяжением (схема РО) [1]. Иногда эти оболочек минимальной разнотолщинности.

схемы обтяжки называют соответственно Процесс формообразования обтяжкой поперечной и продольной. В свою очередь листовой заготовки в оболочку двойной оболочки двойной кривизны разбиваются на кривизны сопровождается неравномерным ряд характерных групп, среди которых растяжением из-за влияния сил трения, выделим только оболочки сложной неодинаковой деформацией по толщине и пространственной формы. Это «крутые» ограничивается локальным утонением оболочки со значительной кривизной в листового материала на участке схода обоих направлениях двояковыпуклой формы листовой заготовки с пуансона перед изготавливаются на прессах типа ОП зажимными устройствами обтяжного пресса.

(рис. 1). Поэтому при проектировании процесса Простая обтяжка характеризуется тем, получения оболочки сложной Р пространственной формы одной из основных что усилие формообразования прикладывается к пуансону, а задач оставалась задача определения растягивающие напряжения в листе деформации допустимого утонения возникают по широкой стороне заготовки за листового материала, определяемой счёт сил реакции N неподвижных зажимов наибольшей деформацией растяжения при пресса. Простой обтяжкой изготавливаются обтяжке.

изогнутые короткие оболочки значительной двойной кривизны двояковыпуклой формы с большими углами охвата 2 k до 180°.

Обтяжные прессы типа ОП имеют горизонтальный стол с расположением зажимов вдоль его боковых (длинных) Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), перемещением штоков гидроцилиндров с каждой из сторон стола пресса одновременно управляются специальной системой программного управления с обратной связью. Обтяжные прессы с ЧПУ обеспечивают реализацию различных кинематических схем формообразования обтяжкой оболочки сложной пространственной формы. Выбор рациональных схем осуществляется в зависимости от геометрических параметров оболочки, предельного коэффициента обтяжки и типа обтяжного оборудования.

Для этого задаётся траектория движения краёв заготовки, от которой существенно зависят технологические возможности процесса обтяжки, определяемые степенью неравномерности деформации растяжения в направлении обтяжки. При этом обеспечивается формоизменение заготовки по второй кривизне пуансона.

Рис. 1. Схема процесса простой обтяжки по обтяжному пуансону оболочки значительной двойной кривизны двояковыпуклой формы 1 - пуансон;

2 - заготовка;

3 - зажимы пресса В последние годы фирмой АСВ (Франция) продолжаются работы по созданию нового обтяжного оборудования, среди которых можно выделить прессы поперечного FET, продольного FEL и комбинированного FETL действий. На прессе FET имеются прямолинейные Рис. 2. Обтяжной пресс поперечного действия типа зажимные губки, расположенные FET горизонтально. Движение зажимных губок Направленное изменение толщины по определённой псевдотраектории заготовки при её формообразовании осуществляется четырьмя гидроцилиндрами, обтяжкой в оболочку с минимальной из которых два горизонтальны, а два разнотолщинностью ведётся по вертикальны. Эти гидроцилиндры образуют последовательной схеме за счёт четыре шатуна переменной длины, оптимального выбора угла охвата на первой шарнирно прикреплённые к общей станине операции обтяжки: либо с полного угла к, пресса. При этом стол пресса FET выполнен либо с угла 1 до к ступенчатым неподвижным и установлен для удобства нагружением. Изменение угла охвата на работы на уровне пола (рис. 2). величину 1, например, в сторону В результате относительных увеличения вызывает дополнительную из-за перемещений двух параллельных внешнего трения деформацию растяжения гидроцилиндров появляется возможность заготовки вдоль границы контакта её с перемещать зажимные губки, как по прямой, пуансоном, что с некоторого момента может так и под углом в пределах, определяемых привести к локализации деформации в действиями шатунного механизма. Восемь свободном участке. Тогда формообразование программируемых координат, образованных второй кривизны в области центрального Авиационная и ракетно-космическая техника сечения возможно лишь с определённого деформации из-за смены граничных условий обеспечивается растяжение краевых угла охвата 1.

недеформированных участков заготовки и Правильный подбор начального угла создаются условия выравнивания толщины охвата 1 должен обеспечить полное заготовки в поперечном направлении [2,3].

формообразование заготовки в центральном Таким образом, к внутренним сечении, проходящим через точку О без параметрам последовательной схемы локализации деформации в неуложенной формообразования обтяжкой относятся ещё на пуансон части заготовки между кинематические угловые значения, сходом с пуансона и зажимами пресса. После связанные с углом охвата обтяжного предварительной обтяжки плоской заготовки пуансона и с углом разгиба оболочки между с угла 1 до полного угла охвата к операциями обтяжки. Выбор значений наибольшая деформация будет в районе угловых параметров осуществляется с центрального сечения оболочки с гауссовой учётом следующего:

кривизной в точке О, значение которой K о 1. Учитывается локализация k10 k20.

равно деформирующих сил в районе полюса обтяжного пуансона на первой операции Гауссова кривизна K0 будет сохранять обтяжки за счёт наличия плоских участков в свое значение при изгибании поверхности районе схода заготовки с пуансона. В данном оболочки в свободном от нагрузки случае данную локализацию можно считать состоянии, в то время как радиусы кривизны эффектом «прямого схода» заготовки, R1( O ) и R2( O ) при изгибании оболочки заправленной в прямолинейный ряд изменяются [1]. На основании приведённого корпусов зажимов. Поэтому угол охвата по первой причине выбран равным 90о с свойства внутренней геометрии поверхностей сформировалось наличием поднутрения зажимного блока технологическое решение. Предлагается пресса.

разгрузить оболочку после предварительной 2. Учитываются особенности обтяжки и, не освобождая её из зажимов, формообразования центрального участка осуществить разгиб оболочки на угол р за оболочки на начальной стадии первой счёт движения зажимов пресса по расчётной операции обтяжки, на которой сохраняется траектории.

локализация деформирующих сил в районе В результате получим так называемую полюса обтяжного пуансона. Центральный изометрическую поверхность оболочки по участок оболочки характеризуется отношению к поверхности обтяжного определёнными угловыми параметрами пуансона с радиусами кривизн в точке О относительно полюса. Прежде всего, это угол, который равен 18о, и угол, соответственно R1( O ) и R2O ), связанных ( 7о равный (рис. 3). Особенность соотношением при том же значении центрального участка состоит в том, что он гауссовой кривизны Kо:

определяет геометрическую форму оболочки R2O ) ( двойной кривизны.

, (1) K o R1(O ) 3. Учитываются особенности оболочки двойной кривизны, связанные с тем, что ее R1(O ) при разгибе на угол р где, если поверхности при изгибании остаются R2O), наоборот, ( неизменными, так же как её гауссова увеличивается до R1( O ), то кривизна, хотя главные кривизны меняются уменьшается до R2O ), а оболочка отступает ( обратно пропорционально. Например, при разгибе полученной при первой обтяжке от поверхности пуансона в районе оболочки двойной кривизны продольная центрального сечения на величину f p. При кривизна уменьшается, а поперечная последующей обтяжке оболочки с увеличивается (рис. 4). В результате при изометрической формой поверхности подводе обтяжного пуансона к данной форме ступенчатым нагружением с угла р до к в оболочки локализация деформирующих сил результате трансформации очага Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), будет в центральном поперечном сечении. до 12 по контуру края пуансона и Расчёты, выполненные по формулам [1], растяжение детали под углом 12 ;

загиб позволяют определить значение угла детали без разгружения по разгиба, равное 12о для данной детали. В формообразующему контуру пуансона.

результате, формообразование обтяжкой Для третьей кинематической схемы:

полученного прогиба, определяющего обтяжка цилиндрической заготовки с углом положение полюса оболочки относительно охвата пуансона 90 ;

разгиб детали от обтяжного пуансона, позволит 90 до 12 по контуру края пуансона и деформировать краевые участки аналогично тому, как деформировался полюс на первой растяжение детали под углом 12 ;

операции. свободный загиб детали по формообразующему контуру пуансона;

калибровочная обтяжка детали с углом охвата пуансона 90.

Для первичного анализа результатов численных экспериментов, проведённых с помощью программы ANSYS/LS-DYNA для каждой из трёх кинематических схем, получены следующие данные, которые соответствуют различным значениям коэффициентов трения (0,05, 0,1, 0,2) при обтяжке анизотропной заготовки с коэффициентами поперечной деформации 21 0,36, 21 0,39, 1 0,51 и Рис. 3. Центральный участок оболочки 21 0, 51, 21 0,51, 1 0,39 :

распределение эффективных деформаций по средней поверхности оболочки на этапах после первой обтяжки на угол 90° или 18, после разгиба детали на а) б) угол 12 и её растяжения, в конце операции Рис. 4. Поперечный прогиб в центральной части формовки;

оболочки в начале разгиба полученной при первой распределение толщины оболочки на обтяжке оболочки двойной кривизны (а) и в конце разгиба на 12о(б) приведённых ключевых этапах;

Таким образом, проведённый анализ На рис. 5-7 приведены наилучшие причин позволил сформировать три варианты результатов численных возможные кинематические схемы экспериментов для каждой рассматриваемой последовательной обтяжки, сочетающие в кинематической схемы.

себе следующие силовые формообразующие операции.

Для первой кинематической схемы:

обтяжка цилиндрической заготовки с углом охвата пуансона 90 ;

разгиб детали от до 12 по контуру края пуансона и растяжение детали под углом 12 ;

загиб детали без разгружения по формообразующему контуру пуансона с одновременным растяжением детали.

Для второй кинематической схемы:

обтяжка цилиндрической заготовки с углом охвата пуансона 18 ;

разгиб детали от Авиационная и ракетно-космическая техника Численный эксперимент 1 Численный эксперимент а) г) а) г) б) д) б) д) в) е) в) е) Рис. 5. Распределения данных эксперимента 1 из Рис. 7. Распределения данных эксперимента первой кинематической схемы на следующих этапах: из третьей кинематической схемы на следующих после первой обтяжки на угол 900 (а, г), после разгиба этапах: после первой обтяжки на угол 900 (а, г), детали на угол 120 и ее растяжения (б, д), в конце после разгиба детали на угол 120 и ее растяжения (б, операции формовки (в, е);

д), в конце операции формовки (в, е);

а, б, в - распределение эффективных деформаций по а, б, в - распределение эффективных средней поверхности оболочки;

г, д, е - распределение деформаций по средней поверхности оболочки;

г, д, е толщины оболочки - распределение толщины оболочки Численный эксперимент 8 Исследованы три кинематические схемы, которые отличаются друг от друга маршрутом технологических операций.

Каждая из данных кинематических схем имеет свой набор силовых этапов формообразования и этапов свободного а) г) загиба или разгиба концов листовой заготовки. Кроме того, определены количественные значения угловых параметров той или иной кинематической схемы.

Выполнен анализ величин б) д) коэффициента трения между заготовкой и обтяжным пуансоном и показателей анизотропии листовой заготовки и их изменений в технологически обоснованном интервале. Коэффициент трения принимал следующие значения: 0,05, 0,1 и 0,2.

в) е) Рис. 6. Распределения данных эксперимента 8 из Показатели анизотропии соответствовали второй кинематической схемы на следующих этапах: «менее» текстурованному после первой обтяжки на угол 180 (а, г), после разгиба ( 21 0,36, 21 0,39, 1 0,51 ) и «более»

детали на угол 120 и ее растяжения (б, д), в конце текстурованному операции формовки (в, е);

а, б, в - распределение эффективных деформаций по ( 21 0,51, 21 0,51, 1 0,39 ). В результате средней поверхности оболочки;

г, д, е - распределение был сформирован комплекс численных толщины оболочки экспериментов с учётом числа кинематических схем, коэффициентов Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), трения и типов материалов в зависимости от применяемым на авиационных предприятиях степени текстурованости. допуском на разнотолщинность обшивки.

Было выполнено 18 численных Библиографический список экспериментов, которые позволили выявить 1. Филин, А.П. Элементы теории оптимальную кинематическую схему оболочек [Текст] / А.П. Филин. – Л.:

формообразования обтяжкой оболочки Стройиздат. Ленингр. отд-ние, 1987. – 384 с.

двойной кривизны. Спрогнозирована 2. Михеев, В.А. Направленное изменение вероятность появления дефектов оболочки в толщины заготовки при формообразовании виде опасных мест по степени деформации и обтяжкой обводообразующих оболочек возможному гофрообразованию по двойной кривизны [Текст] / В.А. Михеев // поверхности. МНТК Проблемы и перспективы развития Проведённые численные эксперименты двигателестроения. – Самара: СГАУ, 2003. – дают полную информацию о распределении с. 91.

толщин оболочки в виде дискретных 3. Михеев, В.А. Совершенствование значений в том или ином элементе. Как процессов формообразования обтяжкой результат, появилась возможность провести оболочек двойной кривизны [Текст] / В.А.

статистическую обработку этой Михеев, А.Ф. Гречникова, А.А. Кузина // информации, выявить характер Известия Самарского научного центра распределения и размах прогнозируемых Российской академии наук, 2011. – Т.13, № величин и провести сопоставление с (42). - С. 217 – 224.

THE CHOICE OF THE KINEMATIC SCHEME OF FORMOOBRAZOVANY BY STRETCH FORMING OF OBVODOOBRAZUYUSHCHY COVERS OF THE DIFFICULT SPATIAL FORM © 2012 V. A. Miheev1, Y. S. Klochkov1, A. A. Kuzina1, A. F. Grechnikova2, D. V. Savin Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University) OAO "Samara Metallurgical Plant" The choice of the kinematic scheme of formoobrazovany by stretch forming of obvodoobrazuyushchy covers of a difficult spatial form depends on the angular values connected with a corner of coverage of an obtyazhny punch by preparation and with a corner of unbendingof a cover between operations of consecutive covering.Researches were carried out by means of the final and element analysis in the program ANSYS/LS-DYNA environment for a cover with concrete geometrical characteristics. By results of research the choice of one of three kinematic schemes was carried out.

Formoobrazovaniye by stretch forming, obvodoobrazuyushchy cover, the kinematic scheme, the directed change of thickness of a cover.

Информация об авторах Михеев Владимир Александрович, доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой технологии металлов и авиационного материаловедения, Самарский госдарственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: vamicheev@rambler.ru. Область научных интересов: исследование возможности получения обтяжкой оболочек двойной кривизны минимальной разнотолщинности.

Клочков Юрий Сергеевич, доцент кафедры производства летательных аппаратов и управления качеством в машиностроении, доктор технических наук, Самарский госдарственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: pnn@ssau.ru. Область научных интересов:управление процессами, статистические методы оценки качества.

Авиационная и ракетно-космическая техника Кузина Антонина Александровна, аспирант, Самарский госдарственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: KuzinaAntonina@mail.ru. Область научных интересов: исследование процесса обтяжки оболочек двойной кривизны.

Гречникова Анна Фёдоровна, ведущий инженер-технолог, ОАО «Самарский металлургический завод». E-mail: anna_gr17@yahoo.com. Область научных интересов:

деформирование анизотропных материалов.

Савин Дмитрий Валерьевич, студент, Самарский госдарственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail:newchex2n@mail.ru. Область научных интересов: компьютерное моделирование.

Miheev Vladimir Aleksandrovich, Doctor of Technical Science, professor, Head of the Department of the technology of metals and aviation materials science, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E-mail:

vamicheev@rambler.ru. Area of research:research of possibility of receiving by covering of covers of double curvature of the minimum raznotolshchinnost.

Klochkov Yuri Sergeyevitch, associate professorof the Department of aircraft construction and quality management inmechanical engineering, Doctor of Technical Science, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E mail: pnn@ssau.ru. Area of research: process management, statistical methods of assessingquality.

KuzinaAntoninaAleksandrovna, the post-graduate student, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E-mail:

KuzinaAntonina@mail.ru. Area of research:research of process of covering of covers of double curvature.

Grechnikova Anna Fedorovna, the leading process engineer of OAO "Samara Metallurgical Plant". E-mail: anna_gr17@yahoo.com. Area of research: anisotropic materials deforming.

Savin Dmitry Valeryevich, student, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E-mail: newchex2n@mail.ru. Area of research:computer modeling.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), УДК 621.983. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ СХЕМЫ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ОБТЯЖКОЙ ОБВОДООБРАЗУЮЩИХ ОБОЛОЧЕК ДВОЙНОЙ КРИВИЗНЫ МИНИМАЛЬНОЙ РАЗНОТОЛЩИННОСТИ © 2012 В. А. Михеев1, Ю. С. Клочков1, А. А. Кузина1, А. Ф. Гречникова2, Д. В. Савин Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет) ОАО «Самарский металлургический завод»

Существующие способы обтяжки не способны обеспечить получение обводообразующих оболочек двойной кривизны минимальной разнотолщинности. Однако применение гибкого аппарата математического моделирования поверхностей самолётов и обшивок позволит выполнить все необходимые расчёты и предложить последовательную схему, совмещающую две операции обтяжки с промежуточной разгрузкой и разгибом полученной на первой обтяжке оболочки требуемой геометрической формы.

Формообразование обтяжкой, последовательная схема, обводообразующая оболочка, минимальная разнотолщинность.

Обшивки летательных аппаратов (ЛА) устройствами обтяжного пресса. При этом представляют собой крупногабаритные и утонение, возникающее при обтяжке тонколистовые детали. К самой обшивке листовой заготовки, не зависит от самой предъявляются повышенные требования по схемы обтяжки, а зависит от условий трения, качеству обводообразующей поверхности, толщины листовой заготовки и её связанной с формой оболочки двойной термообработки. В технических условиях кривизны. Наиболее характерным свойством показано, что изменение толщины листовой данного типа деталей является их малая заготовки при обтяжке ограничивается 20% жёсткость. Тонколистовая оболочка под от номинальной толщины листа, что действием собственного веса изменяет свою связывается с её прочностью в изделии.

форму и не может быть носителем размеров Однако, как показала практика, изменение для увязки узлов и деталей самолёта. При толщины стенки обводообразующей этом их несущая способность и прочность обшивки от 0 до 20% усложняет сборку и не определены толщиной листовой заготовки. всегда обеспечивает точность Значительные габаритные размеры обшивок, аэродинамического обвода ЛА.

а также сравнительно малое их число на Многие производители авиационной самолётах определили особые требования к техники традиционно собирают самолёты по автоматизированным средствам их схеме «от обвода», с большим объёмом производства. пригонки деталей, в том числе обшивок, «по Обтяжка относится к месту». Известно, что высокая и стабильная формообразующим операциям, связанным с точность может быть обеспечена, если увеличением площади листовой заготовки с сборка самолёта имеет принципиально иную последующей локализацией растяжения в схему - «от каркаса», что даёт существенный опасном сечении детали. В результате выигрыш в трудоёмкости сборки и качестве листовая заготовка быстро утоняется и обводообразующих поверхностей самолёта разрушается, что и является причиной [1]. Всё выше сказанное предъявляет новые высокого брака и больших технологических требования к процессам обтяжки и приводит отходов. Причиной локализации растяжения к необходимости разработки нового метода листовой заготовки является, прежде всего, геометрического моделирования неравномерность деформации из-за сложной поверхностей оболочек различных форм, а формы оболочки и влияния сил трения. Чаще также нового способа формообразования всего локализация растяжения при обтяжке равнотолщинной оболочки двойной происходит на участке схода листовой кривизны. Новый способ реализует заготовки с пуансона перед зажимными совмещение двух операций обтяжки, Авиационная и ракетно-космическая техника разделённых разгрузкой и разгибом, по параболы и гиперболы. В результате, последовательной схеме. оболочка двояковыпуклой формы Именно равнотолщинная оболочка рассматривается как эллиптическая оболочка двойной кривизны сможет обеспечить двойной кривизны [3]. В статье ограничимся сборку самолёта «от каркаса». В результате рассмотрением оболочки двояковыпуклой будет обеспечена геометрическая формы значительной двойной кривизны, взаимозаменяемость, под которой понимают которая является обшивкой внешней идентичность деталей, входящих в поверхности мотогондолы двигателя сборочную единицу, по геометрическим самолёта.

размерам и формам. Известно, что детали, В действительности геометрическая входящие в одну сборочную единицу, можно модель эллиптических оболочек двойной изготавливать независимо друг от друга. кривизны описывает соотношения между Однако этот принцип применяется при аэродинамическими свойствами контуров изготовлении жёстких деталей, не обшивки в системе координат самолёта и меняющих размеры и форму под характеристиками геометрической формы собственным весом, а также детали, не оболочки. Данные этой модели в виде входящие в аэродинамические обводы ЛА. описания направляющих и образующих На сегодняшний момент стык этапов поверхности используются для графического проектирования и получение отображения объекта проектирования, а равнотолщинной обшивки является также для разработки технологической основным препятствием широкого оснастки и программ их обработки на применения интегрированных станках с числовым программным информационных технологий на управлением (ЧПУ).

отечественных авиационных предприятиях. В настоящее время в результате Поэтому рациональная организация разработок в области прикладной геометрии производства самолётов с учётом появились методы, позволяющие описывать достижений в области новых технологий на ЭВМ поверхности оболочек более обтяжки относится к числу тех основных сложных геометрических форм. Однако эти факторов, которые могут оказать методы должны соответствовать процессам существенное влияние на себестоимость и проектирования оснастки и изготовления трудоёмкость изделий. Именно обводообразующих оболочек в информационные технологии и штамповочном производстве, обеспечивать обеспечивают решение данной проблемы [2]. минимальные затраты на подготовку Применение информационных исходных данных и экономно использовать технологий позволит в результате расчётов ресурсы памяти ЭВМ. Кроме того, эти подбирать аналитические контура методы должны обеспечить простоту обводообразующих оболочек и сравнивать алгоритмов расчёта не только координат их с исходным набором данных. Полученная поверхности, но и дифференциально информация даёт возможность исследовать геометрических и технологических характер поверхности, степень плавности параметров: нормалей, касательных, обводов и получить оптимальные эквидистант, эвольвент, кривизн, размеры теоретические контуры самого изделия. заготовок, величины деформации и т.д.

Другими словами среди бесконечного Предлагается метод построения множества различных линий контуров математической модели поверхности оболочки имеются некоторые, обладающие обводообразующих оболочек, которая может особо важными свойствами, и к ним быть оформлена в виде теоретического относятся линии главных кривизн. Выбор чертежа с указанием направляющих и сети линий главных кривизн упрощает образующих поверхности в определенной переход к теории оболочек, где отмечается, системе координат.

что линии данной поверхности получаются Для определения геометрических наиболее простыми, а именно: дугами параметров оболочки двойной кривизны окружностей, элементами контуров эллипса, необходимо построить её пространственную Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), 3D модель на ЭВМ. Направление обтяжки к необходимости разработки новых совместим с одной из ортогональных технических и технологических решений, F1, плоскостей симметрии которая обеспечивающих изготовление определяет продольный формообразующий обводообразующих оболочек минимальной контур сечения поверхности оболочки, разнотолщинности [4,5].


проходящий через точку О. При этом вторая плоскость симметрии F2, ортогональная первой, определяет положение центрального поперечного сечения поверхности оболочки, также проходящего через точку О. Точка О в данном случае рассматривается как эллиптическая точка и представляет собой полюс поверхности оболочки двойной кривизны двояковыпуклой формы. На рис. показана поверхность оболочки двойной кривизны двояковыпуклой формы, имеющая отношение длины (L) к ширине (В) выбранной листовой заготовки меньше единицы и двойной угол охвата заготовки обтяжного пуансона в направлении обтяжки Рис. 1. Оболочка двояковыпуклой формы 2 K, равный 180 о.

значительной двойной кривизны (элемент обшивки В результате создаются условия внешней поверхности мотогондолы двигателя геометрической увязки сопрягаемых самолёта) Первоначальным этапом в поверхностей обводообразующих оболочек и принципу моделировании последовательной схемы обтяжных пуансонов по симметрии, определяемому плоскостями формообразования обтяжкой является симметрии F и F2. Тогда под подготовка геометрических моделей элементов, участвующих в процессе, математической моделью поверхности листовой заготовки, пуансона, а также оболочек будем понимать совокупность детали, которую необходимо получить алгоритмов и числовых данных, оболочки двойной кривизны. Оболочка необходимых и достаточных для двойной кривизны имеет довольно сложную однозначного определения геометрическую форму, которую трудно дифференциально-геометрических описать стандартными средствами параметров характерных сечений и точек поверхностного моделирования комплекса анализируемой поверхности.

ANSYS/LS-DYNA.

Точность образования обводов С этой целью целесообразно достигнута за счёт применения ЭВМ, когда в использовать специализированную CAD процессе расчёта подбирается аналитическая систему, такую как Компас-3D. Модель кривая контура и сравнивается с исходным детали является прообразом модели набором данных. Автоматизация расчётов и пуансона, при этом учитываются размеры преобразование геометрических параметров участков прямого схода последнего.

в цифровую информацию позволяют Учитывая, что одной из особенностей LS применить обработку обтяжных пуансонов DYNA является необходимость разбиения на на станках с ЧПУ.

конечные элементы и абсолютно твёрдые Однако достигнутая точность тела, пуансон представлен в виде обработки обтяжного пуансона не решает поверхности (оболочки), непосредственно проблему целиком, поскольку необходимо контактирующей с заготовкой. При обеспечить регламентируемый допуск на построении модели заготовки учитываются изменение толщины при обтяжке листовой размеры участков зажима - участков заготовки. Всё это предъявляет новые листовой заготовки, находящихся в процессе требования к технологии производства формообразования в зажимах обтяжного обводообразующих оболочек ЛА и приводит Авиационная и ракетно-космическая техника пресса. Важной частью последовательной - элемент А с порядковым номером схемы формообразования обтяжкой является 4991 - характерная точка на краю детали;

перемещение зажимов обтяжного пресса по - элемент В с порядковым номером необходимой траектории. Все траектории 4951 - характерная точка в полюсе оболочки;

движений аппроксимируются достаточным -элемент Сс порядковым номером количеством точек, которые будем называть - характерная точка на сходе оболочки.

шагами. Для удобства моделирования процесса на всём его протяжении используется сквозная нумерация шагов, разбивающая весь процесс на 84 шага.

Созданная ранее в модуле поверхностного моделирования системы Компас-3D геометрия импортируется в среду Ansys с помощью формата IGES.

Необходимо учесть, что размерность Рис. 2. Расположение элементов в характерных точках импортируемой модели - миллиметры, в то время как размерность, применяемая в среде К внутренним параметрам относятся Ansys, - метры. Для согласования кинематические угловые значения, размерности геометрию необходимо связанные с углом охвата обтяжного масштабировать исходя из соотношения пуансона и с углом разгиба оболочки между 1:1000. Построение сетки конечных операциями обтяжки, создаваемые за счёт элементов производится с использованием перемещения зажимов листовой заготовки.

построенных поверхностей. При разбиении Выбор значений угловых параметров физической модели на конечные элементы осуществляется с учётом следующего:

использовалось упорядоченное разбиение на учитывается локализация четырёхугольные элементы. Продольные и деформирующих сил в районе полюса поперечные линии кривизн поверхностей обтяжного пуансона на первой операции оболочки, пуансона, а также и сама обтяжки за счеё перераспределения нагрузки заготовка разбивались на 100 сегментов со стороны плоских участков пуансона;

каждая, что соответствует разбиению на учитываются особенности 10000 элементов.

формообразования центрального участка Было проведено большое количество оболочки на начальной стадии первой численных экспериментов, в результате операции обтяжки, на которой сохраняется которых получена оптимальная локализация деформирующих сил в районе кинематическая модель последовательной полюса обтяжного пуансона;

схемы формообразования обтяжкой. Была учитываются особенности оболочки проведена серия заключительных численных двойной кривизны, связанные с тем, что её экспериментов, в которых варьировались поверхности при изгибании остаются различные внешние и внутренние неизменными так же, как её гауссова параметры. К внешним параметрам кривизна, хотя главные кривизны меняются относятся коэффициенты трения различных обратно пропорционально.

облицовок обтяжного пуансона и На рис. 3 приведена «симметричная»

коэффициентами анизотропии свойств палитра распределений значений листового материала.

деформаций и толщины по средней Для первичного анализа результатов поверхности оболочек. Это указывает, численных экспериментов значения прежде всего, на возможность управления эффективной деформации и толщины процессом формообразования оболочки и её оболочки рассматривались по ходу утонением. Что касается количественной последовательной схемы в характерных оценки получаемых значений деформаций и точках и в соответствующих им элементах толщины, то для этого существуют (рис. 2):

характерные элементы А, В, С.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), В количественном выражении приведённый численный эксперимент является наилучшим. Это связано с тем, что значения толщин оболочки в конце схеме принимают следующие значения: А - 1, а) г) мм;

В - 1,823 мм;

С - 1,795 мм.

Соответственно, поперечная разнотолщинность (между точками А и В) составляет 0,080 мм, а продольная разнотолщинность (между В и С) составляет 0,028 мм.

б) д) Для анализа всех значений толщин оболочки был выбран программный комплекс Minitab предназначенный для обработки статистических данных. Minitab часто используется в сочетании с применением методики «Шесть сигма». Для в) е) построения диаграмм в программном Рис. 3. Распределения данных численного продукте Minitab использовалась процедура эксперимента на следующих этапах: после первой анализа воспроизводимости для нормального обтяжки на угол 900 (а, г), после разгиба детали на угол 120 и её растяжения (б, д), в конце операции воспроизведения (Capability Analysis формовки (в, е);

а, б, в - распределение эффективных Normal). При построении задавались деформаций по средней поверхности оболочки;

г, д, е допуском на толщину детали T 0,2 мм. По - распределение толщины оболочки оси абсцисс откладываются значения Полноценную количественную толщин оболочки, а по оси ординат частота информацию несут графики изменения их повторения. При построении эффективных деформаций по средней гистограммы программа автоматически поверхности оболочки и толщины оболочки определила количество и высоту столбцов по в её характерных точках в зависимости от частоте попадания данных по толщине в этот временного вектора совмещённых операций интервал. Затем на гистограмме были по последовательной схеме (рис. 4).

определены верхняя и нижняя предельные значения нормы, а программа автоматически построила кривую распределений данных по частоте. В результате легко понять вид распределения гистограммы (рис. 5).

а) Рис. 5. Диаграмма «Шесть сигма» для приведенного численного эксперимента б) Рис. 4. Графики изменения эффективных деформаций В анализ диаграмм "Шесть сигма" по средней поверхности оболочки (а) и толщины входят расчёты следующих статистических оболочки (б) в её характерных точках параметров: среднее значение толщины по Авиационная и ракетно-космическая техника И.Н. Желтов, И.А. Докукина. – М.:

h поверхности оболочки, Машиностроение, 1996. – 576 с.

среднеквадратичное отклонение толщины S 2. Махитько, В.П. Интегрированная и коэффициент годности C P. Кроме того, информационно-коммуникационная система для каждого численного эксперимента были проектирования и производства воздушных определены нижние и верхние границы судов [Текст] / В.П. Махитько. – Самара:

допуска, так называемые контрольные Издательство Самарского научного центра нормы S L и SV. При известном численном РАН, 2009. – 384 с.

3. Филин, А.П. Элементы теории значении коэффициента годности был оболочек [Текст] / А.П. Филин. – Л.:

выполнен анализ воспроизводимости Стройиздат. Ленингр. отд-ние, 1987. – 384 с.

процесса формообразования обтяжкой. Для 4. Михеев, В.А. Направленное этого были рассмотрены пять интервалов изменение толщины заготовки при C P. В частности, в диапазоне формообразовании обтяжкой 1,00 CP 1,33 выявлено шесть обводообразующих оболочек двойной кривизны [Текст] / В.А. Михеев // МНТК численных экспериментов, из которых Проблемы и перспективы развития только два выполнены без двигателестроения. – Самара: СГАУ, 2003. – гофрообразования, в том числе и С. 91.


приведённый, который является наилучшим.

5. Михеев, В.А., Совершенствование Библиографический список процессов формообразования обтяжкой оболочек двойной кривизны [Текст] / В.А.

1. Барвинок, В.А., Сборочные, Михеев, А.Ф. Гречникова, А.А. Кузина // монтажные и испытательные процессы в Известия Самарского научного центра производстве летательных аппаратов: Российской академии наук, 2011. – Т.13, № Учебник для студентов высших технических (42). - С. 217 – 224.

заведений [Текст] / В.А. Барвинок, В.И.

Богданович, П.А. Бордаков, Б.П. Пешков, MODELLING OF THE SEQUENTIAL POSITIVE SEQUENTIAL SCHEME OF FORMOOBRAZOVANYBYSTRETCH FORMING OF OBVODOOBRAZUYUSHCHY COVERS OF DOUBLE CURVATURE OF THE MINIMUM NONUNIFORM THICKNESS © 2012 V. A. Miheev1, Y. S. Klochkov1, A. A. Kuzina1, A. F. Grechnikova2, D. V. Savin Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University) OAO "Samara Metallurgical Plant" Existing ways ofstretch forming aren't capable to ensure obvodoobrazuyushchy covers of double curvature of the minimum nonuniform thickness. However use of the flexible device of mathematical modeling of surfaces of planes and coverings will allow to execute all necessary calculations and to offer the consecutive scheme combining two operations of covering with intermediate unloading and unbendingby received on the first covering of a cover of the demanded geometrical form.

Formoobrazovaniye by stretch forming, thesequential scheme, obvodoobrazuyushchy cover, the minimum nonuniform thickness.

Информация об авторах Михеев Владимир Александрович, доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой технологии металлов и авиационного материаловедения, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева (национальный исследовательский университет), E-mail: vamicheev@rambler.ru. Область Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), научных интересов: исследование возможности получения обтяжкой оболочек двойной кривизны минимальной разнотолщинности.

Клочков Юрий Сергеевич, доктор технических наук, доцент кафедры производства летательных аппаратов и управления качеством в машиностроении, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева (национальный исследовательский университет). E-mail: pnn@ssau.ru. Область научных интересов: управление процессами, статистические методы оценки качества.

Кузина Антонина Александровна, аспирант, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева (национальный исследовательский университет), E-mail: KuzinaAntonina@mail.ru. Область научных интересов: исследование процесса обтяжки оболочек двойной кривизны.

Гречникова Анна Фёдоровна, ведущий инженер-технолог ОАО «Самарский металлургический завод». E-mail: anna_gr17@yahoo.com. Область научных интересов:

деформирование анизотропных материалов.

студент, Самарский государственный Савин Дмитрий Валерьевич, аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева (национальный исследовательский университет). E-mail:newchex2n@mail.ru. Область научных интересов:

компьютерное моделирование.

Miheev Vladimir Aleksandrovich, Doctor of Technical Science, professor, Head of the Department of the technology of metals and aviation materials science, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E-mail:

vamicheev@rambler.ru. Area of research: research of possibility of receiving by covering of covers of double curvature of the minimum raznotolshchinnost.

Klochkov Yuri Sergeyevitch, associate professorof the Department of aircraft construction and quality management inmechanical engineering, Doctor of Technical Science, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E mail: pnn@ssau.ru. Area of research: process management, statistical methods of assessingquality.

Kuzina Antonina Aleksandrovna, the post-graduate student, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E-mail:

KuzinaAntonina@mail.ru. Area of research: research of process of covering of covers of double curvature.

Grechnikova Anna Fedorovna, the leading process engineer of OAO "Samara Metallurgical Plant". E-mail: anna_gr17@yahoo.com. Area of research: anisotropic materials deforming.

Savin Dmitry Valeryevich, student, Samara State Aerospace University named after academician S. P. Korolyov (National Research University). E-mail:newchex2n@mail.ru. Area of research: computer modeling.

Авиационная и ракетно-космическая техника УДК 621. ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ЛИТЬЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ДЕТАЛЕЙ ДВИГАТЕЛЕЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ ПУТЁМ ВОЗДЕЙСТВИЯ ИМПУЛЬСНОГО МАГНИТНОГО ПОЛЯ НА РАСПЛАВ © 2012 Д. Г. Черников1, В. А. Глущенков1, А. Ю. Иголкин1, К. В. Никитин2, С. А. Акишин Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П.Королёва (национальный исследовательский университет) Самарский государственный технический университет Государственный научно-производственный ракетно-космический центр "ЦСКБ-Прогресс" Представлены результаты комплексного исследования влияния импульсного магнитного поля высокой напряжённости на процесс кристаллизации, структуру, литейные и механические свойства алюминиево кремниевых сплавов.

Физический способ обработки расплава, магнитно-импульсная обработка, микроструктура, механические свойства, жидкотекучесть, отливка.

В настоящее время на предприятиях приводит к появлению литейных дефектов, авиационно-космической отрасли число которых по разным оценкам существуют проблемы, связанные с составляет несколько десятков.

качеством отливок ответственного На рис. 1 показаны наиболее назначения из алюминиевых сплавов. характерные дефекты, возникающие в Сложность технологического процесса и реальных отливках из алюминиевых сплавов, влияние на него многих факторов, а также например, при производстве деталей несовершенство существующих технологий двигателей летательных аппаратов.

Рыхлота Плена Газовая пористость Залитый шлак Вскип Усадочная раковина Рис. 1. Характерные дефекты, возникающие в отливках из алюминиевых сплавов Процент брака литых деталей по Одним из эффективных путей статистическим данным ряда профильных решения этих проблем являются активно предприятий может достигать 40 %. Всё это развивающиеся в последнее время, свидетельствует об актуальности физические методы обработки расплава, совершенствования технологий литейного которые обладают существенными производства деталей ответственного преимуществами по сравнению с назначения. традиционными технологиями плавки и Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), литья. Так, физические методы обработки подготовки [3], так и непосредственно в расплавов способствуют получению литейной форме [4].

мелкозернистой структуры и повышенных Для изучения механизма такой технико-эксплуатационных свойств отливок. обработки и управления им были проведены При этом химический состав литейных комплексные исследования. Оценка влияния сплавов не загрязняется нежелательными вышеперечисленных факторов МИО примесями при дальнейших переплавах. расплава осуществлялась с помощью С этих позиций представляет научный разработанных методик компьютерного и практический интерес воздействие в моделирования и экспериментальных процессах плавки и литья на расплавы исследований. Влияние теплового фактора импульсного магнитного поля (ИМП) исследовалось с помощью системы высокой напряжённости, получившее компьютерного моделирования литейных широкое распространение в процессов «Полигон» и специального машиностроении при выполнении операций измерительного стенда [5]. В результате штамповки, сборки, сварки и др. было установлено, что под действием этого Рассматриваются поля с импульсной фактора происходит разогрев расплава, мощностью около 1 МВт и длительностью достаточный для изменения кинетики его импульса порядка 50 – 200 мкс, при этом кристаллизации. Оценка влияния силового напряжённость магнитного поля достигает фактора проводилась с помощью конечно 105 – 107 А/м. В связи с этим в научно- элементного комплекса ANSYS/LS-DYNA, а исследовательской лаборатории также разработанного датчика импульсных «Прогрессивные технологические процессы давлений [6]. Были получены качественные пластического деформирования» (НИЛ-41) и количественные данные о СГАУ появилось новое направление – распространяющихся по всему объёму формирование структуры и свойств литого расплава волнах напряжений и возникающих металла под действием ИМП. интенсивных металлопотоках, которые Такая магнитно-импульсная также значительно изменяют условия обработка (МИО) расплава обладает рядом кристаллизации расплава.

существенных преимуществ, например, Кроме этого были проведены бесконтактным характером воздействия, многочисленные экспериментальные возможностью генерации магнитных полей с исследования влияния факторов МИО на широким диапазоном значений структуру, литейные и механические напряжённости и длительности, высокой свойства отливок из силуминов, как в точностью и воспроизводимостью лабораторных условиях совместно с параметров. Центром литейных технологий СамГТУ, так Суть процесса МИО заключается в и в промышленных совместно с «ЦСКБ преобразовании электрической энергии, ПРОГРЕСС» и ОАО «Кузнецов».

накопленной в батарее конденсаторов Рассматривались бинарные, с различным магнитно-импульсной установки (МИУ), в содержанием кремния, и промышленные теплосиловое воздействие на алюминиево-кремниевые сплавы. Были обрабатываемый объект [1]. получены следующие результаты.

Влияние МИО на литейные свойства.

Исходя из физики процесса, были установлены основные факторы МИО Одним из важнейших литейных свойств расплава [2]: тепловой (дополнительный сплавов является жидкотекучесть. При разогрев расплава в результате действия оценке влияния МИО на это свойство вихревых токов) и силовой (распространение использовалась малая комплексная проба волн напряжений и интенсивных Нехендзи-Купцова. Результаты замеров металлопотоков по всему объёму расплава в заполнения U-образного канала, а также результате действия давления ИМП). расчёта линейной усадки в зависимости от Также разработаны различные режимов обработки приведены в табл.1.

технологические схемы, позволяющие обрабатывать расплав как на этапе его Авиационная и ракетно-космическая техника Таблица 1. Влияние параметров МИО жидкотекучести расплава более чем на 20% на литейные свойства силуминов при оптимальных параметрах воздействия ИМП, что способствует получению Параметры МИО, мм лин, % тонкостенных фасонных отливок.

W, кДж n,шт Влияние МИО на структуру Без обработки 302 1, силуминов. На рис. 2 показана 0,56 3 362,7 0, микроструктура сплава Al-6% Si без Анализ полученных результатов обработки и после МИО.

свидетельствует о повышении Без обработки МИО (W=0,56 кДж, n=3 имп.) Без обработки МИО (W=0,56 кДж, n=3 имп.) W– энергия разряда МИУ, n– количество импульсов разряда Рис. 2. Микроструктура сплава Al-6% Si Из рисунка видно, что под действием механических свойств, в среднем предел ИМП происходит значительно измельчение прочности повышается на 15-20 %, а зерна, при этом эвтектика на границах зёрен относительное удлинение в 2-2,5 раза.

также становится мельче и меняется её Для объяснения модифицирующего морфология – от игольчатого типа к эффекта воздействия ИМП высокой глобулярному. напряжённости на структуру и свойства Влияние МИО на механические силуминов с позиций современных свойства силуминов. Положительные представлений о строении расплава можно структурные изменения благоприятным предположить следующее. Распространение образом отразились и на механических интенсивных волн напряжений способствует свойствах, которые определялись на возможному разрушению самих элементов стандартных как вырезанных, так и отдельно строения расплава (кластеров) или их отлитых образцах согласно ГОСТ 1583-93. микрогруппировок. Такое разрушение В результате было установлено, что приводит к снижению значения МИО расплавов приводит к повышению критического размера зародышевых центров Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), кристаллизации. Возникающие 2. Черников, Д.Г. О магнитно металлопотоки равномерно распределяют их импульсной обработке расплава силумина по всему объёму расплава. Дополнительный АК9Т[Текст]/ Глущенков В.А., Гречников разогрев расплава приводит к выравниванию Ф.В., Иголкин А.Ю., Никитин В.И., Никитин его температуры также по всему объёму, что К.В.//Литейное производство. 2011. № 9.

способствует началу объёмной С.8-11.

кристаллизации. 3.Глущенков, В.А. Влияние Таким образом, на основании импульсного магнитного поля высокой проведённых исследований можно сделать напряженности на свойства жидких следующие выводы: алюминиевых сплавов [Текст] / В.А.

1. МИО расплавов силуминов Глущенков, Ф.В. Гречников, В.И. Никитин, способствует выравниванию однородности Д.Г. Черников, А.Ю. Иголкин, К.В. Никитин, свойств по всему объёму, снижает размеры А.А. Поздняков//Литейщик России. 2010. № газоусадочной пористости. Обработка 7. С. 34-39.

расплава в жидком состоянии способствует 4.Мишуков, А.В. Конструкторские измельчению эвтектики. Разогрев решения применения магнитно-импульсных пограничного слоя расплава вызывает технологий в литейном изменение кинетики кристаллизации сплава производстве[Текст]/А.В. Мишуков, А.Н.

(появление переохлаждения, повышение Котов, Г.Г. Кривенко, А.А. Ефимов, температур начала кристаллизации -фазы и В.А.Глущенков, Д.Г. Черников, С.А.

эвтектики). Акишин//Литейщик России. 2011. № 7. С. 8 2. МИО значительно улучшает 11.

литейные свойства силуминов, такие как 5.Глущенков, В.А. Использование жидкотекучесть и линейную усадку. СКМ «Полигон» для моделирования 3. Анализ структуры позволил дополнительного разогрева расплава металла выявить модифицирующее влияние МИО, при магнитно-импульсной что выражается в измельчении структурных обработке[Текст]/В.А. Глущенков, А.Ю.

составляющих и повышении однородности Иголкин, Д.Г. Черников, М.Д.

их распределения. Тихомиров//Вопросы материаловедения № 4. Установлено благоприятное (64), 2010. С. 66-71.

влияние параметров МИО на механические 6.Черников, Д.Г. Компьютерное свойства сплава. моделирование физических процессов в 5. Технология МИО расплава была жидком металле под воздействием опробована в промышленных условиях импульсных магнитных полей[Текст]/Д.Г.

Проведённая работа показала её гибкость и Черников//Металлофизика, механика лёгкость адаптации к существующей материалов, наноструктур и процессов технологии литья. деформирования (Металлдеформ-2009):

Материалы международной научно практической конференции. – Самара, 2009.

Библиографический список 1. Белый, И. В. Справочник по С. 264-270.

магнитно-импульсной обработке металлов / И.В. Белый, С.М. Фертик, Л.Т. Хименко. – Харьков: Вища школа. 1970. – 190 с.

INCREASING PROCESS EFFICIENCY IN THE PRODUCTION OF CASTING PARTS OF AIRCRAFT ENGINES BY THE ACTION OF PULSED MAGNETIC FIELD ON THE MELT © 2012 D. G. Chernikov1, V.A. Glouschenkov1, A.Ju. Igolkin1, K.V. Nikitin2, S.A. Akishin Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University) Samara state technical university Проектирование, производство и эксплуатация конструкций из композиционных материалов_ Progress state research and production rocket space center This article presents the results of comprehensive research of the influence of the pulse magnetic field of high intensity on the process of crystallization, structure, foundry and mechanical properties of Al-Si alloy castings.

Physical methods of action on a melt;

pulse-magnetic processing;

microstructure,mechanical properties,castability, casting.

Информация об авторах Черников Дмитрий Генадьевич, кандидат технических наук, старший научный сотрудник, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: 4ernikov82@mail.ru.

Область научных интересов: магнитно-импульсная обработка материалов, литейное производство.

Глущенков Владимир Александрович, кандидат технических наук, профессор, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). E-mail: vgl@ssau.ru. Область научных интересов: магнитно-импульсная обработка материалов.

Иголкин Алексей Юрьевич, кандидат технических наук, доцент кафедры обработки металлов давлением, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С.П. Королёва (национальный исследовательский университет). Область научных интересов: обработка металлов давлением, литейное производство.

Никитин Константин Владимирович, кандидат технических наук, доцент кафедры «Литейные и высокоэффективные технологии», Самарский государственный технический университет. Область научных интересов: литейное производство.

Акишин Сергей Александрович, главный металлург, Государственный научно производственный ракетно-космический центр «ЦСКБ-ПРОГРЕСС». E-mail:

mail@samspace.ru. Область научных интересов: металлургия.

Chernikov Dmitry Genadyevich, Candidate of Technical Sciences, Senior Research Officer, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). E-mail: 4ernikov82@mail.ru. Area of research: pulse-magnetic processing of materials, foundry production.

Glushchenkov Vladimir Aleksandrovich, Candidate of Technical Sciences, Professor, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). E-mail: vgl@ssau.ru. Area of research: pulse-magnetic processing of materials.

Igolkin Aleksey Juryevich, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the рlastic working of metals department, Samara State Aerospace University named after academician S.P. Korolyov (National Research University). Area of research: plastic working of metals, foundry production.

Nikitin Konstantin Vladimirivich, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the “Foundry and Advanced Processes” department, Samara State Technical University. Area of research: foundry production.

Akishin Sergey Aleksandrovich, Chief Metallurgist, Samara Space Centre (TSSKB “Progress”). E-mail: mail@samspace.ru. Area of research: metallurgy.

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета № 5 (36), УДК 341. ВОЗМОЖНЫЕ ПОСЛЕДСТВИЯ ВСТУПЛЕНИЯ РОССИИ ВО ВСЕМИРНУЮ ТОРГОВУЮ ОРГАНИЗАЦИЮ ДЛЯ РОССИЙСКОЙ АВИАЦИОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ © 2012 С. К. Колпаков, А. П. Куцобин ОАО «Межведомственный аналитический центр»

В статье приведён анализ документов Всемирной торговой организации с целью выявления возможных последствий для авиационной промышленности присоединения России к этой международной организации. В результате анализа установлено, что применяемые в России формы и методы государственной поддержки авиационной промышленности не в полной мере соответствуют нормам и правилам ВТО. Разработку новых инструментов господдержки целесообразно проводить с использованием опыта споров стран - производителей гражданской авиатехники.

Всемирная торговая организация, гражданская авиационная техника, импортные таможенные тарифы, государственные субсидии, международные торговые споры.

Восемнадцатилетняя история российском рынке отечественной переговоров о вступлении России во авиатехники в обозримой перспективе.



Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 11 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.