авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 | 8 |   ...   | 11 |

«ИННОВАЦИОННЫЙ НТЦ «ИНЖЕНЕР» ЛЕВЧЕНКО Александр Павлович ОТЧЕТ О НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЙ РАБОТЕ ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ...»

-- [ Страница 6 ] --

2. Во многих случаях аварии трубопроводов инженерных коммуникаций про изошли в результате допущения ошибок при проектировании, устройстве и эксплуа тации. Эти ошибки в основном заключались в неправильном определении особенно стей проявления просадочных деформаций, неучет особенности развития просадок и их значительное превышение прогнозируемых значений при замачивании грунтов некоторыми видами химических растворов.

3. Во многих случаях причинами разрушения трубопроводов инженерных ком муникаций являлось отсутствие антикоррозионных мероприятий и соответствующе го технического обслуживания.

4. На многих объектах разрушение трубопроводов произошло в результате вы полнения стыковых соединений с низким качеством и утечками из этих стыков со единений, приводящих к развитию неравномерных просадок в местах утечки.

5. Как показали исследования, предупреждение и исключение аварий зданий и сооружений из-за аварий инженерных коммуникаций может быть достигнуто на ос нове комплексного исследования особенностей развития просадок лессовых грунтов при замачивании химическими растворами, эффективных технологий проектирова ния и устройства инженерных коммуникаций и процессов, обеспечивающих необ ходимое качество работы, и видов мероприятий по обеспечению долговечности и коррозионной стойкости материалов инженерных коммуникаций.

7 Лабораторные исследования кольматации песков в искусственных основаниях сооружений при строительстве и эксплуатации на лессовых грунтах насыщенных сточными водами 7.1 Современные проблемы кольматации песков в теле искусственных оснований При строительстве сооружений на лессовых грунтах, насыщенных сточными водами, были устроены песчаные подушки в основании фундаментов для двух про мышленных сооружений Таш-Кумырского завода полупроводниковых материалов.

Одновременно были организованы наблюдения за осадками этих сооружений во времени. Наблюдения показали, что осадки оказались значительно меньше рас четных. Давление в поровой воде водонасыщенных лессов перестало уменьшаться, так как не было возможности для отжатия поровой воды и уплотняемых грунтов в песчаную подушку. При этом имеется опасность потери устойчивости фундаментов, расположенных на таких недоуплотняемых водонасыщенных грунтах. Контрольная отрывка шурфов из песчаной подушки показала, что нижняя часть песчаной подуш ки находится в водонасыщенном состоянии, а поры заполнены полеватыми глини стыми частицами и органическими веществами. Таким образом, было установлено, что песчаная подушка по-другому оказывает влияние на уплотнени лессовых грун тов, насыщенных сточными водами, чем на слой слабых водонасыщенных глини стых грунтов.

Как известно, песчаные подушки, песчаные сваи и песчаные дрены устраива ются для дренирования поровой воды, отжимаемой из слоя водонасыщенных глини стых грунтов, либо под действием возводимого на песчаной подушке сооружения, либо временных сооружений выше песчаной подушки – насыпи, либо в процессе устройства обсадных труб с закрытым концом при устройстве песчаных свай.

Однако фильтрационная способность песков существенно зависит от их грану лометрического состава, минералогического состава и плотности. Именно от соче тания этих трех факторов зависит изменение величины коэффициента фильтрации песков в сотни раз.

Микроструктура песков, а также формы и размеры пор между песчаными ча стицами существенно зависят от наличия на поверхности песчаных зерен глинистых или коллоидных частиц, которые образуют вокруг этих частиц "чехлы" или "рубаш ки".

Такие оболочки образуются за счет электростатического притяжения поверхно стями частиц песка растворимых в воде солей полуторных окислов и кремнезема.

По результатам ранее выполненных исследований было установлено, что обо лочки на поверхности частиц могут состоять из глинистых минералов и скоагулиро ванных хлопьев полуторных окислов кремнезема и органических веществ.

При движении воды с большой скоростью часть таких оболочек может быть разрушена. В этом случае в фильтрате появляется тонкая коллоидная взвесь, кото рая может быть адсорбирована следующими слоями песка и коэффициент фильтра ции этих слоев уменьшится.

Основным материалом для кольматации песков в теле песчаной подушки, а также в песчаных вертикальных дренах и песчаных сваях являются глинистые ча стицы различного минералогического состава. Размеры глинистых частиц опреде ляются величиной меньшей 0,002 мм. Однако глинистые частицы, содержащиеся в глинах, суглинках и супесях часто образуют микроагрегаты из глинистых частиц различных размеров. Поэтому при определении гранулометрического состава нужно разделить микроагрегаты и определить количество первичных частиц.

В зависимости от минералогического состава глинистые частицы имеют раз ную форму и разные размеры. Некоторые глинистые частицы (монтмориллонит) значительно набухает при взаимодействии с водой. Это оказывает влияние на про цесс кольматации песков.

При изучении глин и суглинков для целей кольматации необходимо учитывать также содержание в них водорастворимых солей.

По современным представлениям, коллоидные и близкие к ним глинистые ча стицы, находящиеся в водной среде, окружены двумя слоями ионов: адсорбцион ным и диффузным. Большинство глинистых частиц, находясь в водной среде, имеют отрицательный электрический заряд. При отрицательном заряде грунтовой частицы она окружается слоем катионов, который называется «адсорбционным слоем»

ионов. Ионы адсорбционного слоя располагаются непосредственно около поверхно сти твердой частицы;

вместе с адсорбционным слоем эта частица называется "гра нулой".

При гидратации глинистых частиц образуется прочно связанная и рыхло свя занная вода. Прочно связанная вода пространственно совпадает с адсорбционным слоем, а рыхло связанная вода заполняет диффузный слой ионов. Рыхло связанная вода в диффузном слое ионов слагается: из гидратных оболочек самих ионов, моле кул воды, ориентированных по отношению к грунтовой частице под действием мо лекулярных сил притяжения, и той воды, которая попадает в диффузный слой бла годаря осмотическому всасыванию.

В том случае, когда в обменном состоянии находится Са, глинистые частицы, окруженные небольшой водной оболочкой, легче адсорбируются на поверхности песчаных частиц. При замене Са на Na мощность слоя связанной воды вокруг гли нистых частиц резко увеличивается. Поэтому силы непосредственного взаимодей ствия между глинистыми и песчаными частицами уменьшаются, глинистые частицы перестают удерживаться на поверхности песчаных частиц и легко выносятся пото ком воды из песка.

Из приведенных данных видно, как важно знать состав обменных катионов глинистых грунтов для оценки хода процесса кольматации. Очевидно также, что пу тем изменения состава обменных катионов можно существенно изменить поведение глинистых частиц в процессе кольматации.

7.2 Задачи исследований Как показали натурные многочисленные наблюдения при попадании растворов сточных вод в лессовые грунты, в поровую воду лессовых грунтов попадают хими ческие вещества и взвеси, содержащиеся в сточных водах.

Анализ лессовых грунтов показал, что при их насыщении сточными водами, происходит изменение в гранулометрическом составе и как правило значительно увеличивается количество глинистых частиц.

Опыт устройства песчаных подушек и вертикальных песчаных дрен в толще лессовых грунтов, насыщенных сточными водными растворами, показал, что про цессы их консолидации слоя лессового грунта происходит существенно отлично от консолидации насыщенных водой лессовых грунтов.

Происходит кольматация пор в песчаных дренах и песчаных подушках и через определенный период времени консолидация лессовых грунтов, насыщенных сточ ными водами прекращается, хотя поровое давление не уменьшается до нуля.

В связи с этим задачи лабораторных исследований на большом эксперимен тальном стенде и специально созданных экспериментальных установках заключа лись в том, чтобы установить пределы применимости песчаных подушек, песчаных дрен, песчаных свай и других методов устройства искусственных оснований на лес совых грунтах, насыщенных сточными водами. Кроме того, предполагалось в "по лунатурных" условиях исследовать возможности предупреждения или уменьшения влияния кольматации на эффективность применения песчаных дрен, песчаных свай и песчаных подушек, устраиваемых на строительных площадках с лессовыми грун тами.

7.3 Экспериментальный стенд для исследования кольматации и консолидации грунтов, насыщенных различными химическими растворами Исследования проводились на специальном экспериментальном лабораторном стенде. Стенд состоял из большого компрессионного прибора с нижним жестким дном, укрепленным металлическими ребрами, гидравлической системы для созда ния давления необходимой величины в компрессионном приборе, приемных зондов порового давления и вторичной аппаратуры для измерения порового давления.

Схема такого прибора показана в соответствии с рисунком 7.1.

1 – экспериментальная установка;

2 – бачок для компенсатора;

3 – сжа тый воздух;

4 – манометр;

5 – индикатор деформаций;

6 – манометр;

7 – вода;

8 – вторичная измерительная аппаратура;

9 – сетка;

10 – тензомет рические датчики;

11 – фланец;

12 – металлическая крышка;

13 – нижнее опорное днище;

14 – отверстие;

15 – болт;

16 – газовый кран;

17 – круг лый металлический штамп;

18 – мензурка.

Рисунок 7.1 - Схема экспериментальной лабораторной установки.

Металлическая труба, из которого был изготовлен большой компрессионный прибор, имела внутренний диаметр 500 мм и толщину стенок 14 мм. Чтобы снизить трение при уплотнении грунта по поверхности боковой стенки, она была смазана специальной смазкой и оклеена металлической фольгой. В верхней части трубы по всему периметру приварен фланец (11) шириной 8 см. К этому фланцу прикрепля лась металлическая крышка (12), которая имела диаметр 660 мм и толщину 14 мм.

Нижнее опорное днище было сделано из металла толщиной 20 мм. Нижнее опорное днище было приварено внутренним швом к боковым стенкам цилиндра и усилено восемью ребрами жесткости (13). В середине днища имеется отверстие (14) с резь бой диаметром 30 мм, которое закрывается специальным болтом (15). Над отверсти ем (14) был устроен фильтр с двойной медной сеткой (9).

На верхней крышке прибора были установлены два металлических газовых крана (16), которые использовались для создания давления в приборе. Кроме того, на верхней крышке прибора был установлен образцовый манометр (6) и два индика тора для определения вертикальных перемещений грунта в приборе (5).

В отличие от аналогичного прибора, который был использован в лаборатории МГСУ (МИСИ им. В.В.Куйбышева) в 1970-1980 гг., в данной установке величина порового давления в разных точках грунтового массива внутри компрессионного прибора определялась не с помощью гидравлической системы определения порово го давления А.А.Ничипоровича, а с использованием тензометрических датчиков по рового давления (10) и современной вторичной аппаратуры (8).

В этом приборе давление на грунт создавалось при помощи воды, которая за полняла верхнюю часть большого компрессионного прибора. Предварительно на грунтовую массу, заполнявшую прибор, укладывалась полимерная пленка, на кото рой находился круглый металлический штамп диаметром 480 мм и толщиной 20 мм (17). Этот штамп обеспечивал равномерность деформаций грунтовой массы в боль шом компрессионном приборе.

7.4 Состав и методика лабораторных исследований До начала испытаний установка тарировалась на водонасыщенном крупнозер нистом песке. Весь компрессионный прибор был загружен песком. Затем все систе мы установки были тщательно заполнены водой и при помощи бачков компенсатора устанавливались определенные давления: 0,01 МПа, 0,05 МПа, 0,1 МПа, 0,15 МПа, 0,2 МПа. На каждой ступени приложенного давления определялось поровое давле ние в каждом приемном зонде. При тарировке все зонды показали давление, равное приложенному (закрытая система). После того, как поровое давление стало равно 0,2 МПа, было открыто отверстие 4 в нижнем днище большого компрессионного прибора и установлена емкость для собирания выжимаемой из грунта воды. Одно временно следили за изменением порового давления по двум приемным зондам, один у поверхности грунта, другой у днища прибора. Как показали наблюдения, по ровое давление в верхнем и нижнем зондах было почти одинаковым на определен ные интервалы времени. Поровое давление уменьшалось до нуля или до минималь ных постоянных значений за 4-6 часов во всех приемных зондах. После падения по рового давления, вода перестала выжиматься из грунта, хотя приложенное давление оставалось равным 0,2 МПа. Это свидетельствовало о том, что почти все давление воспринялось скелетом грунта (эффективное давление).

Экспериментальные исследования по определению изменения порового давле ния во времени для случая устройства вертикальных песчаных дрен и песчаных по душек в слое засоленных водонасыщенных глинистых грунтов с нарушенной струк турой производились для различных схем дренирования при внешнем давлении 0, МПа. В период уплотнения грунтовой массы в каждой серии опытов давление по величине не изменялось.

Лабораторные исследования проводились с лессовыми грунтами, которые были привезены в лабораторию из гг.Волгодонска, Запорожья, Таш-Кумыра и Ош. Неко торые свойства этих грунтов приведены в соответствии с таблицей 7.1.

Таблица 7.1 – Свойства некоторых лессовых грунтов.

Пределы Плот- Начал Ко- Коэф прочности ность № ьная нечная фициент Наименование грун опы- влаж- влаж- филь грунта та ность, ность, трации, та,, WL Wp см/сек г/см3 W, % W, % Супесь, г.Волгодонск 2,610- 1 16,4 26,1 24,3 24,3 18, Супесь г. Запорожье 3,110- 2 16,2 25,4 22,6 24,5 19, Суглинок г.Таш-Кумыр 2,610- 3 16,8 23,7 21,7 25,6 19, Суглинок г.Ош 2,710- 4 17,6 24,1 20,4 25,4 20, В связи с тем, что имеющиеся в лаборатории грунты с нарушенной и с ненару шенной структурой находились несколько лет, все опыты проводились на грунто вых пастах.

Все виды лессовых грунтов предварительно высушивались до влажности 3-5%, а затем размалывались на шаровой мельнице. Измельченный грунт просеивался че рез сито 0,25 мм.

В одной серии опытов просеянный лессовый грунт (суглинок и супесь) смеши вался с дистиллированной водой при температуре 40-50°С в специальном баке ем костью 0,15 куб.м. Повышенная температура грунтовой массы обеспечивала мини мальную степень аэрации воздуха в дистиллированной воде.

Полученная глинистая масса при влажности большей влажности на пределе те кучести, загружалась в специальный эксикатор, где проводилось вакуумирование грунтовой массы в течение двух часов.

Во второй серии опытов в воду добавлялся раствор соляной кислоты (НСl) та кой концентрации, чтобы после замеса грунтовой массы рН был равен 5,2 (2 серия опытов) 3,4 (3 серия опытов).

Четвертая серия опытов проводилась по аналогичной методике, однако вместо кислоты в воду добавлялась щелочь (NаОН и Са(ОН) 2 ) такой концентрации, чтобы после приготовления грунтовой смеси рН был равен 9,5.

Все серии опытов проводились по единой методике и на одном и том же жкспериментальном стенде, что позволяет провести сравнение результатов исследо вания для грунтовых масс с различным химическим составом.

Загрузка грунтовой массы проводилась в большой компрессионный прибор из эксикатора. При этом в компрессионном приборе находились вода или раствор, и их уровень поддерживался таким образом, чтобы она покрывала уложенную грунтовую массу на 10-12 см.

После заполнения прибора грунтовой массой на высоту 20-25 см, устанавлива лась верхняя крышка. Прибор герметизировался и производилось вакуумирование в течение 1-2 часов. После этого укладывался следующий слой.

Такая методика была принята для того, чтобы уменьшить количество воздуха, находящегося в глинистой массе.

После укладки данного глинистого грунта отбирались пробы по определению степени влажности. Считалось, что если степень влажности грунта от 0,94 до 1,0, то укладка глинистой массы произведена успешно.

Первая серия опытов производилась по такой схеме. На нижнее дно компрес сионного прибора укладывалась песчаная подушка (слой среднезернистого песка) толщиной 10-12 см. На эту песчаную подушку укладывается глинистая водонасы щенная масса по технологии, приведенной выше. После того, как весь прибор был собран, и были сняты начальные отсчеты в датчиках порового давления, на верх нюю крышку прибора подавалась вода под давлением 0,2 МПа. Это давление под держивается постоянным в течение всего эксперимента. После приложения верти кального давления равного 0,2 МПа, проводились измерения в датчиках порового давления. В некоторых датчиках порового давления, давление оказывалось макси мальным через 30-45 мин. В некоторых датчиках порового давления рост порового давления после приложения внешнего давления в компрессионном приборе увели чивалось в течение 45-100 минут. Такая разница в начальных величинах порового давления может быть объяснена тем, что в пористые приемники датчиков порового давления попадал воздух и по другим причинам.

После стабилизации порового давления во всех датчиках выворачивался болт из нижней крышки и ставилась мензурка для сбора отжатой воды из компрессион ного прибора.

Под действием давления, приложенного к верхнему штампу, поровая вода от жималась из глинистой массы в водонасыщенный слой песка, расположенный в нижней части прибора (песчаная подушка). Из песчаной подушки вода вытекала че рез отверстие, расположенное в центре нижнего дна компрессионного прибора и попадала в мензурку. В процессе отжатия воды изменялось поровое давление в раз ных точках глинистого водонасыщенного массива, расположенного внутри ком прессионного прибора.

Зная изменения порового давления по высоте расположения глинистой массы, можно было фактически установить процессы консолидации и сравнить фактиче ские данные с данными, рассчитанными по теории фильтрационной консолидации.

Графики и таблицы проведенных экспериментов приведены в Приложении Д. В соответствии с рисунками 5.1-5.14 и в соответствии с таблицами 5.1-5.14 Приложе ния Д показаны результаты проведения опытов. Во всех датчиках, поровое давление через некоторое время достигло постоянной величины. Во всех датчиках порового давления максимальное поровое давление оказалось меньшим чем давление, со зданное штампом в грунтовой массе экспериментального стенда. Эта разница может быть объяснена тем, что не учитывались трения грунта по боковой поверхности экспериментального стенда и имелось сопротивление свободному перемещению грунта внутри экспериментального стенда за счет того, что датчики порового давле ния были установлены на жестких медных трубках.

В соответствии с рисунками 5.15-5.28 Приложения Д указаны графики измене ния порового давления во времени после того, как в нижнем днище эксперимен тального стенда был вывернут болт и началось отжатие воды из нижнего слоя песка (начало процесса консолидации).

Графики изменения значений порового давления, приведенные в соответствии с рисунками 5.15-5.28 Приложения Д являются подобными графикам изменения по рового давления в других экспериментах, проведенных с другой глинистой массой.

Было проведено составление данных фактических экспериментальных исследо ваний и данных аналитических расчетов по теории фильтрационной консолидации (теория Терцаги-Герсеванова).

7.5 Исследование кольматации песчаных дрен при уплотнении засоленных глинистых грунтов Специальный цикл исследований на экспериментальном стенде был поставлен, чтобы определить фактическое влияние кольматации песчаной дрены глинистыми частицами и солями.

Экспериментальные исследования проводились по следующей методике.

Глинистые грунты измельчались в шаровой мельнице и просеивались через си то 0,25 мм. Этот грунт (порошок) замещался чистой водой, и растворами кислот и определенных концентраций.

Такая глинистая паста была уложена в большой экспериментальный стенд без устройства в нижней части песчаной подушки.

Затем по оси экспериментального стенда в вертикальном направлении была устроена вертикальная песчаная дрена диаметром 6 см. Вертикальная дрена, низ ко торой располагался около металлической (медной) дренажной сетки центрального отверстия в нижнем металлическом дне прибора закрытого большого компрессион ного прибора.

Вертикальная песчаная дрена устраивалась с помощью тонкостенной медной вертикальной трубки диаметром 6 см. Во внутрь этой трубки был засыпан песок среднезернистый, в который было добавлено 4 % слюды. Для лучшей выгрузки из этой медной трубки песок со слюдой предварительно смешивался и насыщался теп лой дегазированной водой. Таким образом, вертикальная песчаная дрена состояла из водонасыщенного песка.

После извлечения медной трубки диаметром 6 см, с помощью которого изго тавливалась вертикальная песчаная дрена, по вертикальной оси дрены погружалась медная трубка диаметром 8 мм, которая была перфорирована в боковых стенках от верстиями диаметром 1,2 мм через 7 см по длине трубки.

В верхней части эта трубка была соединена гибким резиновым шлангом, кото рый проходил через боковую стенку большого экспериментального стенда в месте установки верхнего датчика порового давления № 1 в соответствии с рисунком 7.2.

Снаружи к этой системе была подведена конусная воронка, через которую в песчаную дрену подавались растворы соляной кислоты 0,5% концентрации.

Эксперимент проводился по следующей методике.

После загрузки засоленной глинистой пасты в экспериментальный стенд устра ивалась вертикальная песчаная дрена диаметром 6 см по методике, указанной выше.

По оси вертикальной дрены опускалась вертикальная медная перфорированная трубка диаметром 8 мм, которая через боковую стенку экспериментального стенда соединялась с конусной воронкой и сосудом, через который мог поступать раствор соляной кислоты 0,5%.

Стенд собирался аналогично схеме, приведенной выше, и устанавливались начальные отчеты в датчиках порового давления, которые были расположены на различном расстоянии от вертикальной песчаной дрены в соответствии с рисунком 7.2.

1 – экспериментальная установка;

2 – бачок для компенсатора;

3 – сжа тый воздух;

4 – манометр;

5 – индикатор деформаций;

6 – манометр;

7 – вода;

8 – вторичная измерительная аппаратура;

9 – сетка;

10 – тензомет рические датчики;

11 – фланец;

12 – металлическая крышка;

13 – нижнее опорное днище;

14 – отверстие;

15 – болт;

16 – газовый кран;

17 – круг лый металлический штамп;

18 – мензурка;

19 – кран;

20 – емкость для растворов кислоты;

21 – вертикальная трубка;

22 – трубка для подачи растворов кислоты;

23 – вертикальная песчаная дрена.

Рисунок 7.2 - Схема экспериментальной лабораторной установки.

Затем в верхний штамп экспериментального стенда прикладывалось давление.

Для того, чтобы иметь возможность сравнивать полученные результат, во всех опы тах вертикальное давление в экспериментальном стенде принмалось равным 2, кгс/см2 (0,2 МПа).

После приложения вертикального давления к верхнему штампу равного 0, МПа проводились замеры значения порового давления в датчиках. Замеры этих экс периментов приведены в соответствии с рисунками 5.29-5.31 и таблицами 5.29-5. в Приложении Д.

Следует отметить, что ни в одном датчике порового давление не было обнару жено давление равное 0,2 МПа (2,0 кгс/см2) как это предлагается по теории филь трационной консолидации.

Это свидетельствует, что при устройстве засоленной грунтовой массы в массу попал воздух, т.е. степень водонасыщения меньше 1,0.

Кроме того, следует учесть, что имелось трение по боковой поверхности между грунтовой засоленной массой и стенками прибора, а сами датчики порового давле ния в виде горизонтальных стержней частично воспринимали нагрузку.

Когда датчики порового давления стали показывать постоянные значения в те чение 12 часов, можно было считать эти значения порового давления "начальными" до наступления консолидации водонасыщенных грунтов в экспериментальном стен де.

После этого из нижнего днища экспериментального стенда был вывернут болт и возникла возможность вытекания поровой воды из вертикальной дрены через от верстие ранее закрытое болтом в нижележащий мерный стеклянный сосуд.

С момента открытия болтового отверстия в нижнем днище создалось условие для начала процесса консолидации.

По мере отжатия поровой воды, находящейся в грунтовой соляной массе под давлением, в вертикальную песчаную дрену поровое давление во всех датчиках ста ло уменьшаться. Данные этих экспериментов приведены в соответствии с рисунка ми 5.32-5.34 и таблицами 5.32-5.34 Приложения Д.

Однако через несколько суток поровое давление в датчиках, не достигнув нуля, перестало уменьшаться. Это объясняется тем, что в процессе отжатия засоленной поровой воды в вертикальную песчаную дрену, произошло "засоление" песка в вер тикальной песчаной дрене, и возможно вместе с поровой водой в дрену попали пе ремещаемые тонкие глинистые частицы, которые способствовали и частичной кольматации песка в теле вертикальной песчаной дрены.

В связи с тем, что поровое давление в течение 60 суток перестало уменьшаться, а из вертикальной песчаной дрены через нижнее болтовой отверстие в мерный сосуд перестала поступать вода из песчаной дрены, было совершенно ясно – она перестала "работать".

После этого открыли кран и через медную перфорированную трубу, располо женную по оси вертикальной песчаной дрены, стали подавать раствор 0,5% соляной кислоты. Через 6-16 часов после начала подачи фильтрационная способность дрены восстановилась и из нее снова стала вытекать вода и растворы соляной кислоты че рез болтовое отверстие в нижнем днище экспериментального стенда в мерный со суд. В датчиках порового давления стало уменьшаться поровое давление, что свиде тельствовало о продолжении процесса консолидации.

"Промывка" вертикальной песчаной дрены растворами соляной кислоты про должалась в течение 3 суток и в этот период происходило уменьшение порового давления во всех датчиках. После окончания "промывки" вертикальной песчаной дрены поровое давление уменьшалось и еще в течение 48-72 часов. Затем значение порового давления стало постоянным и снова прекратилось вытекание жидкости че рез болтовое отверстие в нижнем днище прибора в мерный стеклянный сосуд, то есть вертикальная песчаная дрена опять прекратила "работать".

Была проведена новая "промывка" песчаной дрены раствором соляной кислоты.

"Промывка" проводилась в течение 52 часов. Снова возник процесс вытекания жид кости из песчаной дрены через нижнее болтовое отверстие в мерный сосуд.

Однако из 5 датчиков порового давления только в 2 датчиках было зафиксиро вано незначительное уменьшение порового давления. В остальных датчиках поро вое давление оставалось постоянным и не изменилось до конца опытов.

Полученные результаты показывают, что при применении вертикальных песча ных дрен, песчаных свай и песчаных подушек в засоленных водонасыщенных гли нистых грунтах с большим количеством легкорастворимых солей необходимо учи тывать процессы "засоления" и кольматации песка в теле дрен, свай или подушки, в результате чего процессы консолидации либо прекращаются, либо эффективность их резко снижается.

Возможно организовать промывку засоленного и закольматированного песка в теле вертикальных песчаных дрен, песчаных свай и песчаных подушек, промывая эти сооружения слабыми растворами соляной кислоты. Это особенно актуально при проектировании фундаментов и оснований в районах распространения водонасы щенных лессовых грунтов.

7.6. Лабораторные исследования проникновения глинистых частиц в песчаные подушки, песчаные сваи и песчаные дрены Исследования кольматации глинистых частиц в песчаных подушках, песчаных сваях и песчаных дренах необходимо для определения фактической работы этих ис кусственных сооружений.

Для проведения лабораторных исследований была сконструирована специаль ная установка. Эта установка состояла из разборных стеклянных труб диаметром 100 мм. Каждый разборный отсек имел длину 250 мм. Отсеки соединялись между собой специальными резиновыми кольцами. На массивной станине установки мож но было собрать общую длину соединенных между собой труб до 150 см в соответ ствии с рисунком 7.3. Общая толщина слоя песка при опытах принималась равной 60-100 см. Исследования проводились по следующей методике.

Производилась сборка отдельных отсеков стеклянных труб с установкой рези новых колец. Отсеки последовательно заполнялись крупным, среднезернистым, мелким и пылеватым песками. Гранулометрический состав песков, использованных для проведения исследований, приведен в соответствии с таблицей 7.2.

Все опыты проводились с 3-6-кратной повторностью. Опыты выполнялись при гидравлических градиентах 0,5-1,5;

2,5-4,0. Через стеклянные отсеки установки, наполненные песком, пропускались суспензии с концентрацией 0,2%, 0,7 и 1,0%, приготовленные из аллювиальной глины, флювиогляциального суглинка и мореной глины.

Таблица 7.2 - Гранулометрический состав песков.

Размеры частиц № Наименование 0,5- 0,25- 0,01- 0, п/п песка 2 2-1 1-0, 0,25 0,01 0,005 Крупные 1 2 11 62 12 10 3 Средней крупности 2 - 6 24 37 17 14 Мелкие 3 - 4 12 28 36 16 Пылеватые 4 - - 4 23 38 28 16 3 1 – стеклянная рабочая труба;

2 – зажимы для установки стеклянных рабочих трубок;

3 – 1-й штамп установки;

2-й штамп установки;

5 – кольца из пластика и резины для соединения стеклянных рабочих тру бок;

6 – сливная стеклянная трубка;

7 – вентиль;

8 – сосуд для сбора жидкости (вода);

9 - стеклянная трубка для подачи жидкости;

10 – вен тиль;

11 – емкость для воды или жидкости;

12 – вентиль;

13 – установка для поддержания постоянного уровня воды;

14 – подставка;

15 – каркас установки;

16 – грунт.

Рисунок 7.3 - Схема специальной установки.

После фильтрации стеклянная разборная установка разбиралась на отдельные отсеки и определялись коэффициенты фильтрации в каждом отсеке и отбирались образцы для определения глинистых частиц.

Во всех опытах при фильтрации через слой песка (средний, мелкий и пылева тый) глинистые суспензии полностью очищались от коллоидных и глинистых ча стиц. Однако через 6 часов после фильтрации через среднезернистые пески филь трат становился мутным (т.е. с коллоидными глинистыми частицами). При филь трации через мелкие пески фильтрат становился мутным через 32-38 часов. А при фильтрации через пылеватые пески в течение 10 суток глинистые частицы в филь трате не обнаруживались.

После каждого опыта установка разбиралась по отсекам и каждый отсек с пес ком и с попавшими при фильтрате частицами помещались в фильтрационный при бор и при малых градиентах напора определялся коэффициент фильтрации каждого отсека установки.

В связи с тем, что поровое давление в процессе консолидации слабых водона сыщенных глинистых грунтов способствует медленному отжатию жидкости из во донасыщенных грунтов, были проведены исследования при малых градиентах напо ра, которые фактически моделировали работу песчаных свай, песчаных дрен и пес чаных подушек при устройстве искусственных оснований.

В следующем цикле испытаний были снижены гидравлические градиенты напора, и суспензии с различной концентрацией фильтровались через стеклянную установку, заполненную различными песками с градиентами напора 0,1;

0,2;

0,5;

0, и 1,0.

Исследования проводились по методики, описанной выше, но результаты лабо раторных исследований оказались совершенно иными. После проникания суспензий через первый и второй отсеки установки, резко сокращалась скорость движения жидкости по стеклянной трубе, а в некоторых случаях фильтрация отсутствовала.

То есть после проникновения определенной части глинистых частиц в толщу песков и оседания этих частиц при малых градиентах напора наблюдалось полное прекра щение фильтрации. Это соответствует современным представлениям о "начальном градиенте напора" (Роза С.А., Абелев М.Ю., Рельтов Б.Ф.[1]).

Чтобы вызвать продолжение фильтрации увеличивался градиент напора в не сколько раз (от 1 до 2,5 раза). Только при таких больших градиентах напора восста новилась фильтрация, хотя она проходила с гораздо меньшими скоростями.

В процессе исследований всего было выполнено 46 серий опытов.

После проведения каждого опыта стеклянная трубка разбиралась и из каждого стеклянного отсека отбирались образцы и отмывались глинистые частицы. Зная ко личество глинистых частиц "закольматировавшихся" в песке в каждом отсеке, определялось общее количество глинистых частиц. Рассчитывался также процент ное содержание глинистых частиц в песке в каждом отсеке.

Результаты эти экспериментов в процентном содержании глинистых частиц по отсекам прибора приведены в соответствии с рисунками 5.35-5.38 и таблицами 5.35 5.38. Приложения Д научно-исследовательской работы.

Анализ данных этих лабораторных исследований показывает, что при малых градиентах напора пылеватый и мелкозернистый песок очень быстро заиливается.

Так, например, 90% глинистых частиц оказалось в первых стеклянных отсеках, за полненных мелким песком (т.е. на расстоянии примерно 40 см).

Исследования, проведенные со среднезернистым песком, показали, что кольма тация происходит при гидравлическом градиенте напора 0,5 на глубину до 90 см.

Следует отметить, что при создании большого гидравлического напора до 2,5 про цесс попадания глинистых частиц в песок происходит по толщине 1,2-1,5 м.

Результаты исследования кольматации крупных песков показали, что проник новение глинистых частиц и глинистых конгломератов в слой песка происходит по тем же закономерностям, что и слои среднезернистых песков в соответствии с ри сунками 5.37 и 5.38 Приложения Д. Разница заключается в том, что основное коли чество глинистых частиц оседает в толще песка на большей глубине, чем для сред них песков.

Также было установлено, что при увеличении градиента гидравлического напо ра в суспензии до 2,5 проникание глинистых частиц происходит на большую глуби ну слоя песка по сравнению с фильтрацией этой же суспензии при гидравлическом градиенте напора 0,5.

Проведенные исследования подтвердили, что нижние слои песчаных подушек, а также материал для вертикальных песчаных дрен и песчаных свай должен выби раться из среднезернистого или крупнозернистого песка.

Эти исследования показали, что при расчетах песчаных подушек не следует рассматривать песчаную подушку как однородное тело. В нижней части песчаной подушки до глубины 60 см для мелкозернистых песков и для песчаных подушек из среднезернистых и крупнозернистых песков на глубину до 1 м следует учитывать, что эти слои обладают другими деформационными и прочностными характеристи ками в связи с прониканием глинистых частиц с поровой водой в нижние слои пес чаной подушки.

7.7 Выводы по разделу Проведенные лабораторные исследования на экспериментальном стенде с пес чаной подушкой, подстилающей слой водонасыщенной глинистой массы, насыщен ной растворами кислот и с песчаной подушкой, подстилающей глинистую массу, насыщенную щелочными растворами, позволили сделать следующие выводы:

1. При попадании кислотных растворов сточных вод в лессовые грунты основа ний процессы консолидации слоя таких грунтов происходят быстрее, чем теории фильтрационной консолидации, а при попадании в лессовые грунты щелочных рас творов сточных вод процессы консолидации происходят медленнее. Для прогнози рования развития осадок сооружений во времени необходимо иметь данные лабора торных исследований процесса фильтрационной консолидации на основе проведен ных компрессионных опытов на лессовых грунтах насыщенных химическими рас творами (кислыми или щелочными) с учетом фактического химического состава сточных вод, попавших в лессовые грунты оснований сооружений.

2. В экспериментальных исследованиях было установлено, что при попадании в лессовые грунты щелочных сточных вод наблюдается кольматация пор песка в теле песчаных подушек, а в некоторых случаях в результате кольматации пор песчаной подушки, прекращается процесс консолидации, в грунтовой массе остается (сохра няется) поровое давление определенной величины, в результате чего прочность та кого грунта оказывается значительно меньшей, чем по расчетам.

3. При проведении исследований на экспериментальном стенде с водонасы щенными лессовыми грунтами было также установлено, что песчаная подушка кольматируется глинистыми частицами, которые перемещаются в нее вместе с по ровой водой, отжимаемой из пор водонасыщенных грунтов в процессе консолида ции.

4. Лабораторные исследования на экспериментальном стенде с лессовыми грунтами, насыщенными водой, растворами кислот и щелочи, при устройстве вер тикальной песчаной дрены подтвердили те же закономерности, которые были уста новлены во время эксперимента с песчаными подушками, то есть при насыщении лессовых грунтов щелочными растворами, которые встречаются в сточных водах, наблюдаются процессы кольматации песка в дрене и через некоторый период вре мени песчаная дрена перестает работать и поровое давление в толще лессовых грун тов, насыщенных щелочными растворами, уменьшается не до нуля, а до определен ной величины и сохраняется практически постоянной. Так как процесс консолида ции не происходит, то остаточное поровое давление в толще лессовых грунтов су щественно снижает их прочностные характеристики.

5. Экспериментальные исследования с попыткой промывки песка в теле верти кальной песчаной дрены с использованием воды или слабых растворов соляной кис лоты показали, что удается вымыть из песка дрены глинистые частички и "сгустки" щелочи и возобновить работу песчаной дрены на некоторое время. Очевидно, что при проектировании вертикальных песчаных дрен в лессовых грунтах, насыщенных растворами щелочей, необходимо предусмотреть сроки и режим промывки песка в теле песчаных дрен и песчаных свай.

6. Лабораторные исследования, проведенные на лабораторной установке с раз борной стеклянной трубкой, показали, что проникание глинистых частиц в песок существенно зависит от гранулометрического состава песка (вероятно и от плотно сти песков, но этот вопрос не изучался). Наименьшая кольматация глинистых ча стиц происходит в пылеватых и мелкозернистых песках. Именно поэтому следует рекомендовать устроить вертикальные песчаные дрены из мелкозернистых и пыле ватых песков для предотвращения процессов кольматации в теле вертикальных пес чаных дрен или песчаных свай.

7. Лабораторные исследования, проведенные на экспериментальном стенде с песчаными подушками, и на лабораторной установке с разборной стеклянной труб кой с лессовыми грунтами, насыщенными растворами кислот, показали, что процес сы кольматации таких лессовых грунтов протекают быстрее, чем для тех же грун тов, насыщенных водой или растворами щелочи. При насыщении лессовых грунтов растворами кислот процесс кольматации песка в теле вертикальных песчаных дрен, песчаных свай и песчаных подушек протекает в незначительной мере, и могут не учитываться при расчетах протекания осадок во времени для таких искусственных оснований.

8 Особенности проведения инженерно-геологических исследований, проектирования, строительства и эксплуатации зданий и сооружений, построенных на лессовых просадочных грунтах частично или полностью замоченных сточными водами 8.1 Особенности проведения инженерно-геологических исследований на площадках строительства с грунтами частично или полностью насыщенными сточными водами различного химического состава Работы по проведению инженерно-геологических изысканий на площадках строительства с просадочными лессовыми грунтами с частичным или полным насыщением сточными подами различного химического состава организуются как и для других грунтовых условий в соответствии СНиП 1.02.07-87 «Инженерные изыс кания для строительства», СНиП 11-02-96 «Инженерные изыскания для строитель ства. Основные положения», СП 11-105-97 «Инженерно-геологические изыскания для строительства», Часть 1 «Общие правила производства работ», а также МГСН 2.07-97 «Основания, фундаменты и подземные сооружения», только с особенностя ми работы этих грунтов как основания для зданий и сооружений.

Основными задачами инженерно-геологических изысканий на площадках с грунтами, насыщенными в частичном и полном объеме сточными водами различно го химического состава, являются:

- подбор технической документации, изучение инженерно-геологических и гидрогеологических условий по архивным материалам;

- исследование грунтов оснований зондированием или бурением;

- при пристройке зданий к существующим сооружениям разработка шурфов, в том числе вблизи фундаментов, детальное обследование в них грунтов оснований и конструкций фундаментов с отбором монолитов грунта ненарушенной структуры;

- определение прочностных и деформационных свойств грунтов оснований в натурных условиях и их сравнение с результатами ранее выполненных исследова ний.

На застроенных территориях городов, а также площадках строительства про мышленных предприятий происходит существенное изменение гидрогеологических условий вследствие дренирующего воздействия инженерных коммуникаций, утечек из трубопроводов, технологических особенностей производства и т.п. Большое вли яние на уровень подземных вод оказывает наличие промышленных прудов отстойников, очистных сооружений.

Учитывая то обстоятельство, что замачивание лессовых просадочных грунтов сточными водами различного химического состава может коренным образом преоб разовать прочностные и деформационные свойства грунтов оснований, необходимо на стадии инженерно-геологических изысканий выполнить прогноз подтопления площадки строительства и изменения физико-механических свойств грунтов осно ваний.

При использовании результатов статического зондирования для определения физико-механических свойств грунта необходимо иметь в виду следующее. По скольку данные статического зондирования используются для определения нор мативных (а не расчетных) характеристик грунтов, при обработке результатов зон дирования следует определять среднеарифметические значения вначале для выде ленного инженерно-геологического слоя (или расчетного участка) поданным одного зондирования, а затем среднеарифметические значения для данного слоя (участка по высоте) по всем относящимся к рассматриваемой площадке точкам зондирования.

Химический состав сточных вод существенно изменяется в зависимости от технологического процесса промышленного производства. Эти сточные воды транспортируются по инженерным сетям иногда находящимся вблизи площадок строительства. Однако для решения инженерных вопросов как при проектировании зданий, так и при обеспечении нормальной эксплуатационной пригодности суще ствующих сооружений необходимо знать характеристику этих стоков по рН, чтобы отнести эти стоки к щелочным или кислотным.

Расчет концентрации водородных и гидроксильных ионов проводится на осно вании результатов определения значения рН. Кроме того, для гидроксильных ионов можно пользоваться результатами определения общей и свободной щелочности.

Выполнение таких расчетов возможно во всех случаях, но результаты их при водятся лишь тогда, когда получаются величины, имеющие практическое значение.

Если они достигают 0,01 мг-экв/л, то их можно использовать при составлении ба ланса анионов и катионов. Концентрации водородных ионов, выраженные в милли грамм-эквивалентах, имеют значения от рН 5 и ниже, а концентрации гидроксиль ных ионов от рН 9 и выше. Расчет содержания гидроксильных ионов по щелочности следует считать ориентировочным. Если свободная щелочность не превышает поло вины общей щелочности, принято считать концентрацию гидроксильных ионов столь малой, что ею можно пренебречь.

Современные методы определения химического состава грунтовых вод и осо бенности исследования физико-механических свойств лессовых просадочных грун тов приведены в Приложении Е и Ж научно-исследовательской работы.

На стадии инженерно-геологических исследований должно быть также учтено, что многие аварии и деформации зданий и сооружений связаны с выходом из строя сетей инженерных коммуникаций и их подземных частей в результате коррозии.

Больше всего коррозии подвержены металлические конструкции и трубопроводы.

Для того чтобы уберечь металл в земле от преждевременного разрушения, нужно хорошо изучить причины, вызывающие коррозию, опираясь на которые можно разработать защитные мероприятия. Степень коррозионности почво-грунтов можно определить в результате исследований, выполненных как по трассам заложе ния трубопроводов, так и на площадках, предназначенных для строительства метал лических объемных сооружений.

Почвенно-грунтовая коррозия металлов представляет собой электрохимический процесс, протекание которого зависит от большого числа факторов: химического состава грунтов, их влажности и воздухопроницаемости, характера поверхности ме талла и его однородности, вида металла.

К подземным и полуподземным сооружениям относятся металлические трубо проводы и резервуары, электрические кабели, кабели связи и другие строительные конструкции. Металлические части сооружений, находящиеся в коррозионной сре де, через 3-5 лет выходят из работы, если они не защищены. Для получения данных о степени коррозионности, необходимых для разработки мероприятий по защите со оружений от коррозии, выполняется комплекс полевых и лабораторных исследова ний.

Полевое определение степени коррозионности грунтов наряду с другими мето дами может производиться методом измерения их удельного электрического сопро тивления. Измерение ведется четырехэлектродной установкой с полевыми потен циометрами ЭП-1 и измерителем заземления МС-08 или земляным омметром, а также прибором М-416 и др.

Полевые измерения удельного электрического сопротивления грунтов и отбор их проб для лабораторных анализов производятся по трассе через 200 м. а по пло щадкам - по сетке 100 м. При сложном рельефе шаг измерения сокращается до 25- м. Расстояние между электродами принимается одинаковым и равно двойной глу бине, на которую укладывают подземные сооружения. Удельное электрическое со противление грунтов определяется по формуле = 6,28aR Омм, или =6,28аU/I Омм (где а - расстояние между электродами, м;

R - показания прибора МС-08, Ом;

U - напряжение на приемных электродах при измерениях потенциометром. мВ;

I сила тока в цепи питающих электродов при измерениях потенциометром, мА).

Удельное сопротивление грунта на глубине забивки трубы подсчитывается по фор муле:

= 2,73R (8.1) tg (4 / d ) где R - сопротивление, измеренное прибором М-416, Ом;

- глубина забивки трубы, см;

d - диаметр трубы, см.

Степень коррозионности грунта подразделяется по величине удельного элек трического сопротивления: низкая - более 100 Омм. средняя - 70-100, повышенная 10-20, высокая - 5-10 и весьма высокая - менее 5 Омм.

Лабораторные определения степени коррозионности грунта выполняются по методу потери массы эталонной металлической трубки под действием электролиза в испытуемых грунтах. Масса каждой пробы грунта составляет 1,5 кг. Степень корро зионности грунта подразделяется также и по величине потери массы: весьvа высо кая - более 6 г, высокая - 3-6, повышенная - 2-3, средняя - 1-2 и низкая - менее 1 г.

Исследования влияния блуждающих токов на подземные металлические со оружения производятся методом контактных замеров.

Интенсивная коррозия алюминия наблюдается в щелочной среде при рН 8 и содержании SO 2 более 0,01%, а также в кислой среде при рН 5. Вода, содержащая повышенную концентрацию ионов хлора ( 50 мг/л) и SO 2 ( 150 мг/л), может вы звать сильную коррозию алюминия.

При оценке коррозионности грунтов необходимо учитывать материалы иссле дований по уже существующим заглубленным в землю металлическим сооружени ям, расположенным вблизи проектируемых.

8.2 Особенности проектирования фундаментов промышленных и гражданских зданий на лессовых просадочных грунтах при возможном обводнении их сточными водами При строительстве промышленных и гражданских зданий различного назначе ния, различных конструктивных схем и в различных природно-климатических усло виях глубина заложения фундаментов является одним из основных факторов, обес печивающих необходимую несущую способность и деформации основания, не пре вышающие предельные по условиям нормальной эксплуатации проектируемого здания. Глубина заложения фундаментов зданий устанавливается на основе техни ко-экономического сравнения различных вариантов фундаментов с учетом:

- назначения, а также конструктивных особенностей сооружения (наличия и размеров подвалов, фундаментов под оборудование и т.д.);

- размера и характера нагрузок и воздействий на фундаменты;


- глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, фундаментов под оборудование, глубины прокладки инженерных коммуникаций;

- существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;

условий площадки строительства (физико -инженерно-геологических механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, пустот, образовавшихся вследствие раство рения солей и пр.);

- гидрогеологических условий площадки (уровней подземных вод и верховод ки, а также возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации со оружения, агрессивности подземных вод и т. п.);

- глубины сезонного промерзания грунтов.

При проектировании зданий для установлении глубины заложения их фунда ментов среди всех других факторов особое значение имеет глубина сезонного про мерзания грунтов, которые при промораживании увеличиваются в объеме, а после оттаивания дают значительные осадки Промерзание водонасыщенных грунтов со провождается образованием в них прослоек льда, толщина которых увеличивается по мере миграции воды из слоев грунта, расположенных ниже уровня подземных вод. Последующее таяние таких грунтов приводит к резкому снижению их несущей способности и повышенным деформациям.

Деформации основания при морозном пучении и последующем оттаивании, как правило, неравномерны вследствие неоднородости грунта по степени его пучини стости и различия температурных условий, в которых могут находиться грунты под отдельными фундаментами.

Исключение возможности промерзания грунтов под подошвой фундаментов обеспечивается:

- в период эксплуатации - соответствующей глубиной их заложения, принима емой в зависимости от вида и состояния грунтов, положения уровня подземных вод, нормативной глубины сезонного промерзания, теплового режима сооружения и пр.;

- в период строительства - соответствующими защитными мероприятиями.

При проектировании различных видов зданий и сооружений при установлении глубины заложения их фундаментов используются значения нормативной и расчет ной глубины сезонного промерзания грунтов для конкретных площадок строитель ства на основе данных нормативных документов [250, 255, 256].

Как показали многочисленные натурные наблюдения, проведенные замачива нием грунтов площадок строительства кислыми, щелочными растворами и водой, значение глубины промерзания может изменяться.

При замачивании лессовых грунтов щелочными растворами глубина их про мерзания значительно сокращается (на 30-40%). При насыщении лессовых грунтов кислыми растворами (рН 7) глубина промерзания грунтов несколько увеличивает ся, примерно на 10-15% по сравнению со значениями, приведенными в норматив ных документах, и зависит от концентрации и вида кислоты.

Поэтому при определении глубины заложения фундаментов проектируемых зданий глубина сезонного промерзания грунтов для площадок строительства, где имеется возможность замачивания грунтов сточными водами, содержащими раз личные химические растворы, должна приниматься с учетом изменения ее значений.

При проектировании зданий и сооружений основную часть работ оставляет проектирование оснований.

Проектирование оснований включает обоснованный расчетом выбор типа ос нований (естественное или искусственное), а также конструкции, материала и раз меров фундаментов (мелкого или глубокого заложения;

ленточные, плитные, столб чатые;

железобетонные, бетонные, бутобетонные и др.) с применением в случае необходимости строительных или конструктивных мероприятий для уменьшения влияния деформаций оснований на эксплуатационную пригодность сооружений.

Согласно СНиП 2.02.01-83* [250] основания рассчитывают по двум группам предельных состояний:

по первой группе - по несущей способности;

по второй группе - по деформациям (по осадкам, прогибам, подъемам и пр.).

В расчетах оснований следует учитывать совместное действие силовых факто ров и неблагоприятных влияний внешней среды (например, влияние на физико механические свойства грунтов атмосферных или подземных вод, тепловых источ ников различного вида, климатических воздействий и т. п.). Необходимо иметь в виду, что к изменению влажности особенно чувствительны просадочные, набухаю щие и засоленные грунты, к изменению температурного режима - набухающие и пу чинистые грунты.

Расчет оснований по деформациям должен выполняться всегда, расчет по не сущей способности выполняется в следующих случаях:

• на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и т. п.), в том числе сейсмические;

• фундаменты или сооружения расположены на откосе или вблизи откоса;

• основание сложено медленно уплотняющимися водонасыщенными пылевато глинистыми и биогенными грунтами (заторфованными, торфами и сапропелями), а также илами при степени их влажности S r 0,85 и коэффициенте консолидации С v 107 см2/год;

• основание сложено скальными грунтами.

Расчеты оснований по несущей способности при передаче горизонтальных нагрузок на основание и нахождении фундаментов на откосах можно не произво дить, если приняты специальные конструктивные мероприятия, исключающие воз можность смещения проектируемых фундаментов.

8.3 Расчет фундаментов сооружений, расположенных на лессовых грунтах по деформациям с учетом возможного замачивания их сточными водами При проектировании и строительстве зданий и сооружений, целью расчета ос нований по деформациям является ограничение абсолютных и (или) относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соедине ний и т.п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещиностойкость фундамен тов и надфундаментных конструкций проверена расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

Деформации основания в зависимости от причин их возникновения подразде ляются на два вида:

первый - деформации от внешней нагрузки на основание (осадки, просадки, го ризонтальные перемещения);

второй - деформации, не связанные с внешней нагрузкой на основание и прояв ляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности осно вания (оседания, просадки грунтов от собственного веса).

При проектировании следует учитывать, что деформации основания первого вида вызывают тем большие усилия в конструкциях сооружения, чем больше сжи маемость грунтов основания;

при деформациях второго вида с увеличением сжима емости грунтов основания усилия снижаются.

Наиболее опасны для конструкций сооружения неравномерные деформации основания, главными причинами возникновения которых для первого вида являют ся:

- неравномерная сжимаемость грунтов из-за их неоднородности, выклинивания и непараллельности залегания отдельных слоев, наличия линз, прослоев и других включений, неравномерного уплотнения грунтов, в том числе искусственных поду шек и т.п.;

- различие в осадках основания в пределах и за пределами площадки загруже ния (особенно часто это происходит с основаниями, сложенными сильносжимаемы ми грунтами, чем и объясняются многие случаи повреждений существующих зда ний при возведении вблизи них новых сооружений);

- неравномерное увлажнение грунтов, в частности просадочных и набухающих;

- различие нагрузок на отдельные фундаменты, их размеров в плане и глубины заложения;

- неравномерное распределение нагрузок на полы производственных зданий, а также загрузка территории в непосредственной близости от сооружения;

- нарушения правил производства строительных работ, приводящие к ухудше нию свойств грунтов;

ошибки, допущенные при инженерно-геологических изыска ниях и проектировании оснований и фундаментов, а также нарушение предусмот ренных проектом условий эксплуатации сооружения.

Основные причины возникновения неравномерных деформаций оснований для второго вида - это повышение влажности грунтов в грунтовых условиях II типа по просадочности, наличие подземных горных выработок, изменение температурно влажностного режима некоторых грунтов (например, набухающих), изменение гид рогеологических условий площадки, влияние динамических воздействий, например от городского транспорта и т. д.

Таким образом, среди причин, вызывающих неравномерные деформации осно вания, которые необходимо учитывать при проектировании, имеются не только ин женерно-геологические и гидрогеологические факторы, но также конструктивные и технологические особенности проектируемых сооружений, способы производства работ по устройству оснований и фундаментов, особенности эксплуатации соору жений.

При проектировании зданий и сооружений проектировщики принимают реше ния исходя из значений допустимых осадок, приведенных в нормативных докумен тах для данного вида здания или сооружения.

Величины допустимых осадок приведены в строительных нормах и правилах, установлены на основе обследования большого количества зданий и сооружений в основном в центральных районах Российской Федерации. Величины допустимых осадок принимались средними для данного типа сооружения, хотя расчет всех со оружений ведется не на среднюю осадку, а на разность осадок между соседними фундаментами. Но так как эту величину очень трудно прогнозировать, определяют среднюю осадку сооружения, при которой в этом сооружении разность в осадках соседних фундаментов не нарушает его эксплуатационную пригодность.

При замачивании просадочных лессовых грунтов основания водой условно считается, что дополнительные осадки сооружений могут быть приняты такими же, как и для сооружений, расположенных на непросадочных грунтах.


Как показали многочисленные наблюдения за фактическими просадками фун даментов колонн промышленных цехов, проведенные Ю.М.Абелевым, В.И.Крутовым, С.Н.Клепиковым и др., разность в осадках соседних колонн оказы валась гораздо большей, так как просадки фундаментов под каждой колонной име ют местный характер.

В связи с тем, что при замачивании лессовых грунтов в основании фундаментов канализационными сточными водами с большим содержанием кислот, просадочные деформации увеличиваются, то еще больше увеличится разность в просадках фун даментов соседних колонн или простенок.

Поэтому считается: при проектировании фундаментов промышленных и граж данских зданий, расположенных вблизи магистральных инженерных коммуникаций, по которым транспортируются кислые сточные воды, величины допускаемых оса док следует уменьшить на 10-20%.

В связи с тем, что все расчеты осадок фундаментов проводятся по теории ли нейно деформируемого тела (теория упругости) совершенно очевидно, что грунты, особенно лессовые замоченные не являются упругими телами. В действующие строительные нормы и правила введена максимальная величина давления, до до стижения которой можно проводить расчеты по теории линейно деформируемых сред. Такое давление называется расчетным сопротивлением грунтов (R) и опреде ляется по формуле:

c1 c [ ] M k z b II + M q d1 II + (M q 1)d b II + M c c II R= (8.2) k где с1 и с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. СНиП 2.02.01 83;

k – коэффициент. принимаемый: k = 1. если прочностные характеристики грунта (с и ) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,11, если указанные характеристики приняты по таблице СНиП 2.02.01-83;

M, M q и M с - коэффициенты, принимаемые по таблице СНиП 2.02.01-83;

k z - коэффициент, принимаемый: k z = при b 10 м. k z = z 0 /b + 0,2 при b 10 м) здесь b - ширина подошвы фундамента, м;

z 0 = 8 м;

II - расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подош вы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

II - то же, залегающих выше подошвы;

c II - расчетное значе ние удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фун дамента, кПа;

d 1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола под вала, определяемая по формуле:

d 1 = h s + h cf cf / II (8.3) (здесь h s - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

h cf - толщина конструкции пола подвала, м;

сf - расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м3);

d b - глубина подвала - расстояние от уровня плани ровки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В 20 м и глубиной более 2 м принимается d b = 2 м, при ширине подвала В 20 м принимается d b = 0).

При вычислении R значения характеристик II, c II и II принимаются для слоя грунта, находящегося под подошвой фундамента до глубины z R = 0,5b при b 10 м и z R = t + 0,1b при b 10 м (здесь t = 4 м). При наличии нескольких слоев грунта от подошвы фундамента до глубины z R принимаются средневзвешенные значения ука занных характеристик. Аналогичным образом поступают и с коэффициентами c1 и c2.

Однако при определении расчетного сопротивления R для лессовых грунтов насыщенных сточными водами различного химического состава величина коэффи циентов М, М q и М с следует определять для значений угла внутреннего трения, ко торые определяются в лабораторных условиях на срезных приборах при испытании образцов лессовых грунтов насыщенных теми же химическими растворами, которые при утечках из инженерных коммуникаций могут замачивать лессовые грунты в ос новании фундаментов расположенных рядом сооружений. Расчетное значение удельного сцепления грунта, которое используется при расчете R, также должно быть определено в указанных выше лабораторных исследованиях.

Таким образом, величина расчетного сопротивления лессовых грунтов основа ния, определенная по приведенной выше формуле, окажется ниже по сравнению с общепринятой методикой.

На основе вышеизложенного с учетом результатов проведенных лабораторных и натурных исследований по влиянию замачивания лессовых грунтов сточными во дами различного химического состава можно сделать следующие выводы:

1. Допускаемая осадка для сооружений, расположенных на лессовых грунтах, которые могут быть замочены сточными водами из расположенных поблизости ава рийных инженерных коммуникаций или при аварии канализационных сооружений должны быть приняты меньшими на 15-20%, особенно в тех случаях, если сточные воды характеризуются рН 7 (кислые сточные воды).

2. Расчет осадок фундаментов зданий и сооружений, расположенных на лессо вых грунтах, замоченных сточными водами может производится по рекомендациям действующего СНиП 2.02.01-83* с расчетом осадок фундаментов по теории линейно деформируемых сред при величине давления под фундаментами меньше величины расчетного сопротивления грунтов основания определенного с учетом положений приведенных ниже.

3. Величина расчетного сопротивления грунтов может быть определена в соот ветствии с формулой (7) СНиП 2.02.01-83*. Однако коэффициенты в этой формуле должны определяться в зависимости от угла внутреннего трения и сцепления лессо вых грунтов определенных в лабораторных условиях на образцах лессового грунта, которые насыщаются химическими растворами подобными тем, которые транспор тируются по расположенным вблизи инженерным коммуникациям и которые могут при аварии инженерных сетей проникнуть в лессовые грунты основания.

8.4. Расчет устойчивости фундаментов на лессовых просадочных грунтах при возможном их замачивании сточными водами Особенности расчета устойчивости фундаментов на лессовых грунтах с учетом обводнения их сточными водами заключается в том, что расчеты должны произво диться с учетом времени устройства фундаментов и искусственных оснований, вре мени прокладки инженерных коммуникаций вблизи сооружений.

Если вновь строящееся сооружение возводится на новой площадке до проклад ки коммуникаций, то обычно на лессовых просадочных грунтах устраиваются ис кусственные основания (уплотнение грунтов тяжелыми трамбовками, устройство грунтовых подушек, грунтовых свай и т.д.) и при этом лессовый просадочный грунт уплотняется в основании строящихся фундаментов до пористости, при которой лес совые грунты становятся непросадочными.

Для расчета фундаментов в этом случае необходимо определять сопротивление грунтов сдвигу (прочностные характеристики) для данных лессовых грунтов с нарушенной структурой, уплотненных до значения коэффициента пористости рав ной расчетному значению коэффициента пористости лессовых грунтов под фунда ментами после устройства искусственного основания.

Определение прочностных характеристик следует проводить на этих образцах на срезных приборах (конструкции Гидропроекта или на приборах трехосного сжа тия) с замачиванием уплотненных образцов лессового грунта растворами подобны ми растворам сточных вод, которые транспортируются по расположенному побли зости инженерным коммуникациям.

В тех случаях, если фундаменты на лессовых грунтах устанавливаются без устройства искусственных оснований, следует определять прочностные характери стики грунтов основания при возможном обводнении сточными водами, при есте ственной влажности и пористости. Для этого образцы исследуемого лессового грун та в срезных приборах замачиваются растворами, соответствующими по химиче скому составу сточным водам.

В настоящее время расчет устойчивости фундаментов мелкого заложения про изводится по следующим схемам.

Расчет оснований по несущей способности сводится к определению предельной нагрузки, при которой у сооружений, передающих основанию доминирующую сдвигающую нагрузку, происходит сдвиг, связанный с резко развивающимися про грессирующими перемещениями с захватом части массива грунта основания или непосредственно по подошве у сооружений, опирающихся на фундаменты мелкого заложения и передающих основанию доминирующую вертикальную нагрузку, про исходит выпирание грунта основания из-под фундамента и связанное с этим резкое, прогрессирующее нарастание вертикальных перемещений;

у сооружений, имеющих фундаменты глубокого заложения, нарастание осадок происходит одновременно с увеличением нагрузки.

При потере несущей способности основания образуются поверхности скольже ния, охватывающие всю подошву фундамента или сооружения. В каждой точке по верхности скольжения по теории прочности Мора-Кулона между нормальными и касательными напряжениями выполняется соотношение:

= tg + с, (8.4) где - угол внутреннего трения грунта;

с - удельное сцепление грунта.

Расчет оснований по несущей способности производится в следующих случаях:

- на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки (горизон тальное давление грунта на подпорные стены, горизонтальная составляющая нагрузки на фундаменты распорных конструкций, сейсмические воздействия);

- сооружение расположено на откосе или вблизи откоса;

- основание сложено медленно уплотняющимися водонасыщенными глини стыми и заторфованными грунтами (при степени влажности S r 0,85 и коэффици енте консолидации с v 107 см2/год);

- основание сложено скальными грунтами.

В первых двух случаях потеря несущей способности связана со значительными перемещениями, поэтому, если конструктивными мероприятиями (устройством по лов в подвале здания, введением затяжек в распорные конструкции, жестким за креплением откоса, объединением фундаментов в единую систему пространственно жесткой надфундаментной конструкцией) исключена возможность смещения фун дамента, расчет по несущей способности можно не производить.

Расчет по несущей способности производится из условия:

F cFu / n, (8.5.) где F - расчетная нагрузка на основание;

F u - сила предельного сопротивления осно вания;

с - коэффициент условий работы, принимаемый: для песков (кроме пылева тых) равным 1,0;

для песков пылеватых и глинистых грунтов в стабилизированном состоянии - 0,9;

для глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии - 0,85;

для скальных грунтов невыветрелых и слабовыветрелых - 1,0;

выветрелых - 0,9;

сильно чыветрелых - 0,8: n - коэффициент надежности по назначению сооружений, принимаемый для сооружений: I класса равным 1,2, II класса - 1,15 и III класса - 1,1.

Основания ленточных фундаментов проверяются на устойчивость только в направлении короткой стороны (ширины) фундамента, а прямоугольного, квадрат ного и круглого в направлении действия момента либо направления горизонтальной составляющей нагрузки на фундамент;

при этом необходимо учитывать что потеря устойчивости в зависимости от соотношения вертикальной и горизонтальной со ставляющих нагрузок может иметь характер плоского сдвига по подошве или глу бокого сдвига с захватом грунта основания. В некоторых случаях необходима про верка по обоим возможным вариантам разрушения.

Расчет фундамента на сдвиг по его подошве или по подошве грунтовой подуш ки производится при действии горизонтальной составляющей нагрузки на фунда мент в случае нестабилизированного состояния грунтов основания, а также и стаби лизированного, если не выполняется условие:

tg sin I, (8.6) где - угол наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основа ние.

При расчете на плоский сдвиг применяется формула:

F sa с F sr / n, (8.7) где F sr и F sa суммы проекций на плоскость скольжения расчетных сил, соответ ственно удерживающих и сдвигающих.

Сумма удерживающих сил:

F sr = (F - u) tg I + Ac I + E p (8.8) и сумма сдвигающих сил:

F sa = F h + E a, (8.9) где F - нормальная к плоскости скольжения составляющая расчетной нагрузки на фундамент;

u - гидростатическое противодавление (при уровне грунтовых вод выше по дошвы фундамента);

А - площадь подошвы фундамента;

F h - касательная к плоскости скольжения составляющая нагрузки на фундамент;

E p и E a - равнодействующие пассивного и активного давления грунта.

Равнодействующая пассивного давления грунта на вертикальную грань фунда мента определяется по формуле:

E p = I d p + I ( р 1), cd (8.10) tg I где d - глубина заложения фундамента со стороны возможного выпора грунта;

р коэффициент пассивного давления грунта;

р = tg2(45°+ I /2).

Равнодействующая активного давления вычисляется по выражению:

( )( I d1 а 2c I а d1 h c ), Еа = (8.11) где d 1 - глубина заложения фундамента со стороны, противоположной возможному выпору грунта;

a - коэффициент активного давления грунта:

а / ( I a ) a = tg2(45° - 1 / 2);

h c = 2c I (8.12) Графоаналитические методы оценки несущей способности используются при сложных расчетных схемах системы «фундамент - основание», для которых анали тические методы не разработаны.

Несущая способность основания определяется графоаналитическим методом с построением круглоцилиндрических поверхностей скольжения в следующих случа ях:

- основание сложено неоднородными грунтами (кроме случая двухслойного ос нования, рассмотренного выше);

- пригрузка со стороны, противоположной возможному выпору грунта основа ния, больше 0,5R (где R - расчетное сопротивление грунта основания);

- фундаменты расположены на откосе, вблизи откоса или под откосом;

- возможно возникновение нестабилизированного состояния грунтов основания (кроме случаев, для которых имеются аналитические методы расчета).

В методе круглоцилиндрических поверхностей скольжения значение предель ной нагрузки на основание не определяется, а вычисляется коэффициент устойчиво сти k, значение которого для всех возможных поверхностей скольжения должно быть не менее 1,2. Коэффициент устойчивости ленточного фундамента для приня той поверхности скольжения вычисляется по формуле, в которой моменты даны на 1 м длины фундамента:

M sr rb[(р i + Ii h i )tg Ii cos i + (c Ii / cos i )] k= = (8.13) M sa E m m + F a + rb Ii h i sin i где M sa и M sr - суммы моментов сдвигающих и удерживающих сил относительно центра вращения;

r - радиус поверхности скольжения;

b - ширина элементарных вертикальных полос, на которые делится сдвигаемый массив;

p i - средняя (в преде лах ширины полосы) ордината эпюры давлений на грунт от сооружения без учета противодавления воды, определяемая по формуле для внецентренного сжатия;

h i средняя высота i-й полосы грунта;

Ii - расчетное значение удельного веса грунта в пределах i-й полосы, принимаемое с учетом взвешивающего действия воды;

Ii расчетное значение угла внутреннего трения грунта по площадке скольжения в пре делах рассматриваемой полосы;

i - угол между вертикалью и нормалью к i-й пло щадке скольжения;

с Ii -расчетное значение удельного сцепления грунта по площадке скольжения в пределах i-й полосы;

Е m - равнодействующая активного давления m-го слоя грунта на боковую грань фундамента;

m - расстояние от действия силы Е m до горизонтали, проходящей через центр поверхности скольжения;

F - равнодейству ющая вертикальных нагрузок на уровне подошвы фундамента;

а - расстояние от центра поверхности скольжения до линии действия силы F.

Произведение Ii h i sin i в формуле для нисходящей части кривой скольжения принимается со знаком «+», а для восходящей - со знаком «-».

Положение центра и радиус наиболее опасной круглоцилиндрической поверх ности при отсутствии связей фундамента с конструктивными- элементами здания определяются следующим образом в соответствии с рисунком 8.1. В окрестности центра предполагаемой поверхности скольжения проводится горизонтальная линия I - I. На этой линии отмечается несколько положений предполагаемых центров O 1, О 2, О 3 …- поверхностей скольжения и вычисляется для них коэффициент устойчи вости. Через точку A, соответствующую минимальному значению коэффициента устойчивости, проводится вертикальная прямая II-II и на ней отмечаются новые предположительные положения центров О 1, О 2, О 3 … Для каждого из этих центров вновь проводится расчет по формуле. Полученное минимальное значение k сравни ваем с его допустимым значением. Если k меньше допустимого, следует увеличить размеры фундамента или устроить подушку из более прочного грунта.

При наличии связей фундамента с конструктивными элементами зданий (пере крытиями, анкерами и др.) за центр поверхности скольжения может приниматься точка опирания фундамента.

а - расчетная схема;

б - усилия, действующие на i-ю полоску.

Рисунок 8.1 - К расчету несущей способности оснований по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения.

8.5 Особенности устройства свайных фундаментов зданий и сооружений на лессовых просадочных грунтах, частично или полностью замоченных сточными водами Как показал анализ результатов обследования различных зданий и сооружений, построенных на лессовых просадочных и деформировавшихся в результате нерав номерных просадочных деформаций грунтов в их основаниях, большую часть этих деформировавшихся зданий и сооружений составляют здания и сооружения на свайных фундаментах.

Неравномерные просадочные деформации грунтов в основании происходили при замачивании их утечками из трубопроводов инженерных коммуникаций (водо провод, канализация, технологические трубопроводы и т.д.). На площадках дефор мированных сооружений наблюдалось повышение уровня подземных вод со скоро стью 0,5-3,0 м в год.

Во всех случаях, когда промышленные и гражданские сооружения построены с применением висячих свайных фундаментов (т.е. сваи полностью не прорезали толщу лессовых просадочных грунтов и не опирались нижним концом на прочные грунты), наблюдались осадки свайных фундаментов и деформации построенных на них сооружений (Новокузнецкий металлургический завод, Запорожсталь, Атоммаш и т.д.). При этом осадки фундаментов и деформаций зданий развивались в зависи мости от грунтовых условий, конструктивных особенностей зданий, объема и ин тенсивности замачивания грунтов оснований, а также от состава попавших в грунты основания сточных вод.

Как показали исследования во многих случаях, попадавшие из-за аварий инже нерных коммуникаций сточные воды являлись агрессивными по отношению к бето ну свайных фундаментов и при этом отсутствовали меры, предохраняющие бетон и арматуру свай от коррозионных воздействий сточных вод.

В связи с тем, что многие деформации зданий и сооружений, построенных на лессовых просадочных грунтах, являются результатом изменения свойств грунтов в их основаниях в результате их замачивания, физико-механические, в том числе прочностные и деформационные характеристики просадочных и других видов грун тов, изменяющих свои свойства при замачивании, должны определяться для состоя ния природной влажности и при полном водонасыщении.

При проектировании свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по просадочности с возможной просадкой грунтов от собственного веса свыше 30 см следует, как правило, предусматривать мероприятия по переводу грунтовых усло вий II типа в I путем срезки грунта или уплотнения предварительным замачиванием, замачиванием со взрывом, грунтовыми сваями и другими методами. При соответ ствующем технико-экономическом обосновании указанные способы должны обес печивать устранение просадки грунтовой толщи от ее собственного веса в пределах площади, занимаемой зданием или сооружением, и на расстоянии, равном половине просадочной толщи вокруг него.



Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 | 8 |   ...   | 11 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.