авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |   ...   | 11 |

«ИННОВАЦИОННЫЙ НТЦ «ИНЖЕНЕР» ЛЕВЧЕНКО Александр Павлович ОТЧЕТ О НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЙ РАБОТЕ ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ...»

-- [ Страница 7 ] --

Свайные фундаменты на территориях с просадочными грунтами при возмож ности замачивания грунтов следует применять в случаях, когда возможна прорезка сваями всех слоев просадочных грунтов, прочностные и деформационные характе ристики которых снижаются при замачивании. Нижние концы свай должны быть за глублены, как правило, в скальные грунты, песчаные плотные и средней плотности, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести в водонасыщенном состоянии I L 0,6 для всех видов свай в грунтовых условиях I типа, I L 0,4 для забивных свай и I L 0,2 для буронабивных свай при s sl,g s u в грунтовых условиях II типа, I L 0, для забивных свай и I L 0 для буронабивных свай при s sl,g s u в грунтовых услови ях II типа (где s sl,g - просадка от собственного веса грунта с учетом подсыпки или другой пригрузки его поверхности). Заглубление свай в указанные грунты должно назначаться по расчету как наибольшее из условия, что осадка сваи не превысит предельную осадку s u, и из условия обеспечения требуемой несущей способности сваи.

Согласно действующим нормативным документам при проектировании свай ных фундаментов в районах распространения лессовых просадочных грунтов кон структивные решения применяются в зависимости от грунтовых условий площадок строительства.

Расчет свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, следует производить в соответствии с требованиями [248, 50], с учетом того, что сопротивления грунтов под нижними концами R и на боковой поверхности f i сваи, коэффициенты пропор циональности K и а, модуль деформации Е, угол внутреннего трения и удельное сцепление с должны определяться при условиях:

а) если возможно замачивание грунта - то при полном водонасыщении грунта, при этом расчетные табличные характеристики следует принимать при показателе текучести, определяемом по формуле:

0,9e w Wp s IL =, (8.14) WL Wp где е - коэффициент пористости грунта природной плотности;

w - удельный вес воды;

w = 10 кН/м3 (1 тс/м3);

s - удельный вес твердых частиц, кН/м3 (тс/м3);

W p, W L - влажность грунта на границе раскатывания и на границе текучести в долях единицы;

если по вышеприведенной формуле I L 0,4, следует принимать I L = 0,4;

б) если замачивание грунта невозможно - то при влажности W и показателе те кучести I L грунта в природном состоянии (когда W W p, принимается W p ).

Сваи по несущей способности грунтов основания в грунтовых условиях II типа следую рассчитывать исходя из условия:

Fd N= c Pn, (8.15) k где N - расчетная нагрузка, кН (тc), на одну сваю, определяемая при проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений;

F d - несущая способность, кН (тc);

k - коэффициент надежности;

c - коэффициент условий работы, значение которого зависит от возможного значения просадки грунта s sl : при s sl = 5 см c = 0, при s sl 2s u c = 0,8, для промежу точных значений s sl c определяется интерполяцией;

Р n - отрицательная сила трения.

Как известно, основной причиной деформирования конструкций зданий является неодинаковое проявление просадок грунтов в основании как в плане, так и по глу бине в пределах площади строительства, то есть неравномерная осадка соседних фундаментов колонн, стен и т.д.

Определение неравномерности осадок свайных фундаментов в просадочных грунтах для расчета конструкций зданий и сооружений должно производиться с учетом прогнозируемых изменений гидрогеологических условий площади застрой ки и возможного наиболее неблагоприятного вида и расположения источника зама чивания по отношению к рассчитываемому фундаменту или сооружению в целом.

Кроме этого, причинами неравномерных осадок свайных фундаментов являют ся силы отрицательного трения, которые проявляются на сваях при просадке грунта вокруг свай, и которые создают дополнительную нагрузку на сваи.

Поэтому в грунтовых условиях II типа при определении нагрузок, действую щих на свайный фундамент, следует учитывать отрицательные силы трения, кото рые могут появляться на расположенных выше подошвы свайного ростверка боко вых поверхностях заглубленных в грунт частей здания или сооружения.

В последние годы авторы СНиП по расчету свай придерживались мнения, что несущая способность свай даже в непросадочных лессовых грунтах должна опреде ляться с учетом возможного повышения влажности в процессе эксплуатации соору жений.

Исследованиями Б.В.Бахолдина, П.И.Ястребова, Л.П.Чащихиной установлено, что несущая способность свай должна определяться с учетом «возможности повы шения влажности глинистых грунтов».

В этой работе указывается, что опыт строительства на покровных грунтах, юр ских глинах и т.д. показал, что в ряде случаев свайные фундаменты в указанных грунтах могут снижать несущую способность иногда в 1,5...2 раза. В связи с этим даются предложения по уточнению методики назначения расчетных характеристик грунтов для расчета свайных фундаментов в непросадочных грунтах в случае их за мачивания в процессе эксплуатации. Эти предложения позволяют назначать несу щую способность свайных фундаментов в глинистых грунтах в зависимости от та ких показателей последних как пористость, естественная влажность, коэффициент фильтрации и число пластичности.

Для современных зданий и сооружений характерно наличие большого количе ства водонесущих коммуникаций (водопровод, канализация, горячее водоснабжение и т.п.). В связи с этим в случае, если основанием фундаментов таких зданий являют ся глинистые грунты, то из-за утечек из этих коммуникаций неизбежно происходит постепенное их водонасыщение. Замачивание оказывается возможным даже при глинистых грунтах, обладающих малыми коэффициентами фильтрации. Практиче ски при эксплуатации зданий залегающие в их основании супеси и суглинки, в ко нечном счете, оказываются обычно замоченными в пределах реально назначаемой длины свай. Явлениям замачивания, как показывает строительная практика, под вержены даже глины, например юрского периода.

Совершенно очевидно, что при расчете несущей способности свай в лессовых просадочных грунтах, также необходимо учитывать вероятность повышения влаж ности грунтов вокруг сваи, в результате утечек из инженерных коммуникаций. Но особенно важно это учитывать в тех случаях, когда по инженерным коммуникациям транспортируются кислые сточные воды, которые при утечках могут вызвать боль шую просадку грунтов вокруг свай и осадку свайных фундаментов.

По мнению А.А.Григорян [66, 67, 68], расчет несущей способности основания висячей сваи в среде, представленной глинистым грунтом, обладающим трением ( 0 и сцеплением с 0 ), является одной из самых важных и сложных задач меха ники грунтов и фундаментостроения. Однако, до последнего времени рассмотрение этого вопроса происходит с разных позиций и часто предлагаемые решения не обоснованы натурными экспериментами.

В. де Мелло [1] провел статистический анализ имеющихся экспериментальных данных о несущей способности фундаментов в разных грунтах и их сопоставление с результатами теоретических расчетов, что привело его к выводу о необходимости замены методов, использующих модель Прандтля к проблемам несущей способно сти фундаментов, на новые предложения. Автор отметил, что в наиболее интересу ющей нас области, т.е. для глинистых грунтов ( 0 и 0 ) почти нет эксперимен тальных данных и, следовательно, нет материала для пересмотра теории.

Этот пробел был восполнен теоретическо-экспериментальными исследования ми 70-х годов применительно к лессовым грунтам.

Отмечаем, что условия опытов исключали наложение характерных явлений, связанных с просадочностью: 1) нагружение свай производилось в полностью замо ченном грунте, либо в грунте природной влажности;

2) возможность просадок от собственного веса грунта исключалось, так как количество воды, замачивающей ос нование сваи, было строго ограничено.

Основные закономерности были получены в натурных экспериментах со свая ми длиной 6 м и более. Прежде всего следовало решить вопрос о том, как свая пере дает нагрузку грунту по боковой поверхности и в районе нижнего конца. От этого зависело очертание напряженно-деформированной зоны. Многие авторы принима ют ее в виде конуса с расширением вниз, не подтверждая это натурными экспери ментами.

Для решения этого вопроса висячие забивные сваи сечением 0,30,3 м, длиной 6,5 м были погружены на опытных площадках (г. Херсон, Украина г. Душанбе, Та джикистан). Основные характеристики грунтов опытных площадок в Херсоне: w = 0,08;

n = 0,47;

w L = 0,29;

w p = 0,17;

=20°;

с = 0,02 МПа;

Душанбе: w = 0,12;

n = 0,50;

w L = 0,32;

wp = 0,19;

= 30°;

с = 0,01 МПа. После забивки сваи в грунт при родной влажности, с двух противоположных сторон отрывались глубокие верти кальные шурфы, из которых бурились горизонтальные шпуры диаметром 1 см, че рез каждый метр по глубине, в которые закладывались фиксаторы деформаций: в Душанбе деревянные цилиндрические отрезки длиной 5см, а в Херсоне - дробь.

После замачивания основания сваи и нагружения ее до критического значения, осадка сваи доводилась до 15-30 см. Дробинки смещались вниз на 2-2,5см только на небольших горизонтальных участках длиной до 4 см, непосредственно примыкаю щих к свае, причем, в пределах верхних 3-х м смещение дробинок отсутствовали. В опытах с деревянными фиксаторами в каждом ряду глубже 3 м поворачивался толь ко один фиксатор, примыкающий к свае в соответствии с рисунком 8.2. Такие опы ты были выполнены трижды и результаты сомнений не вызывают. Опыты проводил В.М. Мамонов. Совершенно очевидно, что в пределах почти всей длины сваи, за ис ключением небольшого участка ее длины (порядка 0,5 м), происходит проскальзы вание сваи по грунту.

Иной характер деформаций грунта в основании сваи наблюдается вблизи ее нижнего конца. У сваи, забитой на 6,5 м и испытанной в замоченном грунте, суще ственные деформации произошли глубже 6-го м.

Деформационная зона практически совпала с зоной уплотнения грунта. Однако для перехода от деформационной зоны к напряженной зоне и к нахождению грани цы напряженной зоны потребовался критерий разрушения грунта. По данным испы таний образцов того же грунта в приборах трехосного сжатия грунта за критерий разрушения была принята относительная деформация в направлении действия наибольшего главного напряжения, равная 0,08.

Экспериментально был изучен механизм разрушения грунтового основания сваи. Характерная особенность разрушения дискретной (не сплошной) среды про явилась в наличии системы последовательных разрушений по поверхности предель ного равновесия, повторяющих изображенную в соответствии с рисунком 8.2, по глубине с некоторым интервалом [66].

При проектировании свайных фундаментов на площадках с лессовыми проса дочными грунтами с возможностью обводнения их сточными водами различного химического состава, необходимо учесть особенности работы этих фундаментов с учетом всех влияющих на их работу факторов. Это - конструктивные особенности проектируемых зданий, технологические процессы в промышленных зданиях, осо бенности застройки территории, агрессивное воздействие грунтов и грунтовых вод по отношению к бетону и арматуре свай и т.д.

Кроме этого, особенности применения свайных фундаментов в просадочных грунтах связаны с учетом механизма деформирования закономерностей развития просадочных деформаций, взаимодействия свай с окружающим просадочным грун том при просадке его от собственного веса.

Несущую способность свай в просадочных грунтах определяют, как правило, путем статических испытаний их вертикальной вдавливающей и, при необходимо сти, горизонтальной нагрузкой в условиях полного водонасыщения грунтов, а на площадках при возможности обводнения грунтов в основаниях сточными водами необходимо проведение испытаний свай при замачивании грунтов растворами раз личного химического состава.

P a l n q l q l А F b R v R B E C D y Рисунок 8.2 - Расчетная схема к определению несущей способности сваи.

При определении несущей способности свай расчетным путем в просадочных грунтах I типа учитывается расчетное сопротивление по боковой поверхности свай, а в грунтах II типа оно в виде сил нагружающего трения входит в дополнительную нагрузку на сваю. Кроме этого, на просадочных грунтах со II типом грунтовых условий в качестве дополнительных воздействий на сваи должны учитываться гори зонтальные давления, возникающие при горизонтальных перемещениях грунтов при просадке их от собственного веса.

В просадочных грунтах наиболее целесообразно применять забивные сваи, а также набивные сваи в пробитых скважинах или полученных путем уплотнения грунта взрывами удлиненных зарядов, набивные и др. сваи с уширениями, создава емыми путем втрамбовывания в дно скважины жесткого бетона. При устройстве или погружении этих видов свай вокруг них и в основании образуется уплотненный слой непросадочного грунта, в результате чего повышается несущая способность свай. В просадочных грунтах II типа наличие уплотненного слоя способствует сни жению сил нагружающего трения на сваи.

В последние годы увеличилось количество зданий и сооружений, построенных на основе новейших технологий, как в области производства строительных матери алов, так и в самом строительном производстве. При этом увеличивается срок служ бы этих зданий и сооружений и остро стоит вопрос качественного устройства их подземных частей, в первую очередь фундаментов. Поэтому обеспечение нормаль ной эксплуатационной пригодности зданий и сооружений зависит от одновременно го обеспечения качества изыскательских работ, проектирования и строительно монтажных работы, технического обслуживания зданий.

Для обеспечения необходимой и достаточно высокой несущей способности сваи должны полностью прорезать просадочные грунты и опираться в подстилаю щие слои повышенной плотности и несущей способности. С этой целью в просадоч ных грунтах со II типом грунтовых условий при отсутствии близко расположенных подстилающих грунтов повышенной несущей способности нижние концы свай, особенно буронабивных, необходимо опирать на глинистые грунты с плотностью сухого грунта не менее 1,62-1,65 г/см3.

Неполная прорезка просадочных грунтов сваями, как отмечалось ранее, допус кается лишь на площадках с I типом грунтовых условий по просадочности в случа ях, если суммарные величины осадок и просадок фундаментов, как по абсолютной величине, так и по степени их неравномерности не превышают предельно допусти мых для зданий и сооружений величин. Это условие обычно обеспечивается для сравнительно легких зданий с небольшими нагрузками на фундаменты и в малопро садочных грунтах с величиной начального просадочного давления более 0,15-0, МПа.

В связи с тем, что просадочные грунты обычно имеют низкую влажность и вы сокую прочность, погружение забивных свай в них сопряжено со значительными трудностями и должно выполняться через лидерные скважины. В то же время высо кая прочность и связность просадочного грунта создают благоприятные условия для устройства буронабивных свай, так как проходка скважин и бетонирование свай мо гут выполняться «насухо» и без обсадных труб, то есть по наиболее простой техно логии производства работ.

На площадках с лессовыми просадочными грунтами при возможном обводне нии их сточными водами и повышении агрессивности среды по отношению к бетону и арматуре свай необходимо применение антикоррозийных защитных покрытий.

Поэтому погружение забивных свай через лидерные скважины является самым эф фективным методом, позволяющим устройству свай без повреждения антикорро зийной защиты. Антикоррозийная защита может являться и антифрикционным ме роприятием при просадке грунта вокруг свай.

А при устройстве буронабивных свай отсутствует возможность применения по верхностной антикоррозионной защиты. Поэтому при таких случаях необходимо применять другие методы антикоррозионной защиты бетона и арматуры буронабив ных свай.

8.6 Особенности устройства искусственных оснований на насыщенных сточными водами и технологическими растворами лессовых просадочных грунтах 8.6.1 Применение песчаной подушки в качестве основания промышленного оборудования на лессовых просадочных грунтах, насыщенных сточными водами и технологическими растворами При строительстве промышленных сооружений на лессовых грунтах, насы щенных сточными и технологическими растворами, очень сложной проблемой яв ляется обеспечение длительной эксплуатационной пригодности самих зданий и тех нологического оборудования в них.

Анализ эксплуатации большинства промышленных сооружений в гг. Никополь, Запорожье, Херсон, Железногорск, Волгодонск, Ростов, Кемерово и многих других регионах, где слабые водонасыщенные лессовые и глинистые грунты залегают в основаниях промышленных сооружений, показал, что во многих случаях у фунда ментов технологического оборудования наблюдались осадки значительно превы шающие допустимые размеры и останавливались технологические процессы произ водства.

Известно много случаев, когда грунты из оснований фундаментов прессов, ко вочных молотов и других технологических оборудований выдавливался, а фунда менты теряли устойчивость. При этом выходило из строя технологическое оборудо вание.

Так, например, в г. Красноярске на заводе тяжелых экскаваторов в основании сооружений залегали макропористые лессовые маловлажные грунты на глубину 16 19 м. Площадка строительства завода относится ко II типу по просадочности. Все конструкции промышленных цехов были установлены на железобетонные сваи дли ной 18-20 м. Однако крупное оборудование для металлообработки располагалось на лессовых грунтах.

В связи с аварией труб инженерных коммуникаций в грунты попала вода, сточ ные и технологические воды.

В связи с этим малосжимаемые лессовые суглинки твердой консистенции при обрели консистенцию текучепластичной, и четыре фундамента, на которых находи лось технологическое оборудование с высоко расположенным центром тяжести (прессы и т.д.), потеряли устойчивость. Наблюдалось выдавливание лессовых грун тов, насыщенных сточными водами из-под подошвы фундаментов оборудования.

Во многих городах на лессовых грунтах были расположены здания предприя тий мясной и молочной промышленности. Некоторые заводы после реконструкции были оборудованы современными технологическими линиями. Масса оборудований в этих линиях составляла от 3 до 80 т. Для них были устроены железобетонные мо нолитные фундаменты глубиной заложения 120 см. Были приняты водозащитные мероприятия, которые состояли в том, что были выполнены бетонные наливные по лы, которые по идеи являлись гидроизоляцией, препятствующей прониканию раз личных стоков и технологических вод из цехов в грунты оснований.

К сожалению инженерные коммуникации (водопровод, теплотрассы и канали зация) были уложены в грунты оснований на глубину 2,2-4,3 м. При аварии произо шли утечки воды и водных растворов из инженерных коммуникаций, которые вы звали местную просадку грунтов. При просадке соединения труб раскрылись еще больше, и в результате чего в грунты оснований попало большое количество водо проводной и сточной воды. Произошли дополнительные осадки (просадки) фунда ментов оборудований автоматических линий.

В связи с тем, что разные оборудования, входящие в технологическую сеть, по лучили различные осадки, автоматические линии перестали работать. Остановилось производство и потребовалось проведение дорогостоящего и трудоемкого ремонта.

Именно поэтому в большинстве случаев, если в основании промышленных со оружений залегают слабые водонасыщенные лессовые грунты, принимают следую щее проектное решение.

Колонны промышленных цехов устанавливают на сваи, которые полностью прорезают толщу этих грунтов и опираются нижней частью на прочные малосжима емые грунты.

Если при эксплуатации технологического оборудования допускается малое значение осадок (менее 3 мм), то обычно устраиваются монолитные железобетон ные полы, опирающиеся на сваи, принятые такой же длины, что и под фундаментом колонн.

Если оборудование нормально эксплуатируется при осадках более 3 мм, то устраивается песчаная подушка под всем цехом, где устанавливается тяжелое тех нологическое оборудование или производственные линии. Песчаные подушки де лают высотой 60-150 см из крупнозернистого или среднезернистого песка.

Песок в теле песчаных подушек уплотняется в основном катками, виброкатка ми, виброплитами и катками с падающим грузом.

Уплотнение песка в теле песчаной подушки с помощью тяжелых трамбовок не применяется вблизи монтированных конструкций, так как при сбрасывании трамбо вок в песке в теле песчаной подушки возникают большие колебания и могут про изойти деформации построенных конструкций и сооружений.

Показатель уплотнения песка в теле песчаной подушек для размещения фунда ментов технологического оборудования должен быть равен не менее 0,9 по класси фикации ДорНИИ.

В связи с тем, что подавляющее большинство промышленных объектов распо ложено в районах Российской Федерации, где глубина промерзания грунтов по дан ным многолетних наблюдений метеостанций превышает толщину в 1 м, необходимо учесть, что возможно проявление морозного пучения, и образуются линзы льда в телах песчаных подушек, изготовленных из мелкозернистых песков с большим со держанием пылеватых и глинистых частиц, а также для песчаных подушек, изготов ленных из пылеватых песков.

При морозном пучении в пределах глубины промерзания слоя мелкозернистых и пылеватых песков, в толще таких песков появляются линзы и прослойки из льда.

Эти линзы и прослойки могут быть значительно толще (более 20 см), если уровень подземных вод на этой площадке расположен на глубине менее 2 м от нижней гра ницы промерзания.

Однако известно много случаев, когда уровень подземных вод (УПВ) залегает на очень большой глубине (12-15 м), ниже глубины промерзания, образовались лин зы и прослойки льда в толще песчаной подушки. Причиной этому оказались утечки из систем водопровода и канализации, которые образовали верховодку (слой воды в верхней части геологического разреза). Именно утечки водных растворов сточных вод из канализационных сетей воды из водопроводов оказались основными источ никами образования линз льда в песчаной подушке под полами промышленных предприятий.

В связи с вышеизложенным очевидно, что применение мелкозернистых песков с большим содержанием пылеватых и глинистых частиц и пылеватых песков для из готовления песчаных подушек недопустимо и в практике Российского фундаменто строения это положение тщательно выполнялось. Даже когда были открыты уни кальные нефтяные месторождения в Тюменской области (оз.Самотлор), где на рас стоянии до 800 км не было ни одного карьера с крупнозернистым или среднезерни стым песком, не использовались местные пылеватые пески. Первый опыт по ис пользованию пылеватых песков в качестве песчаной подушки и пластового дренажа в основании металлических резервуаров емкость 10000 м3 (проект ЦНИИпро ектстальконструкция им. Мельникова) оказался неудачным и первые шесть резерву аров в связи с образованием больших линз льда (толщиной до 35 см) в основании резервуаров привели к неравномерным деформациям металлических резервуаров и к разрыву сварных швов в металлических стенках.

Именно поэтому потребовалось транспортировка на очень большие расстояния среднезернистых и крупнозернистых песков для устройства песчаных подушек в основании металлических резервуаров для хранения нефти перед транспортировкой по трубопроводам или железной дорогой.

Как показали лабораторные и натурные исследования (раздел 7 данной научно исследовательской работы) при устройстве песчаных подушек часто наблюдается кольматация нижней части песчаной подушки и кроме того, если лессовые грунты насыщены химическими растворами сточных вод, то наблюдается проникание хи мических растворов в нижнюю часть песчаной подушки. В результате этого песча ная подушка при толщине более 1 м становится как бы двухслойной, в которой свойства грунтов верхнего слоя определяются свойствами отсыпаемого песка в теле песчаной подушки, а в нижней части - свойствами отсыпаемого песка перемешанно го с глинистыми частицами, попадающими в песчаную подушку вместе с отжимае мой поровой водой и химическими растворами, которые насыщают лессовые грун ты основания.

Наибольшее изменение свойств наблюдалось в наших исследованиях в тех слу чаях, когда в лессовые грунты основания попадали щелочные сточные воды. Имен но большое количество щелочей попавших в нижнюю часть песчаной подушки су щественно изменили прочностные характеристики песков этого слоя. При насыще нии лессовых грунтов основания кислыми сточными водами эти процессы практи чески не наблюдались.

На основании вышеизложенного можно сделать заключение, что при устрой стве песчаных подушек на лессовых грунтах основания, насыщенных сточными во дами, рекомендуется рассматривать песчаную подушку как двухслойную. Причем нижняя часть песчаной подушки толщиной 25-60 см (в зависимости от грануломет рического состава песка и химического состава сточных вод) в расчете принимается с более низкими прочностными характеристиками.

8.6.2 Особенности применения вертикальных песчаных свай и песчаных дрен при устройстве фундаментов на лессовых грунтах, насыщенных сточными водами Вертикальные песчаные сваи и вертикальные песчаные дрены с устройством пригрузочной насыпи применяются во всех тех случаях, когда применение железо бетонных свай или технологически невозможно (слишком большая глубина заложе ния прочных грунтов) или экономически невыгодно.

Существо метода применения вертикальных песчаных свай и вертикальных песчаных дрен с пригрузочной насыпью для лессовых грунтов насыщенных водой и сточными водами различного химического состава аналогично применению этих сооружений для слабых водонасыщенных глинистых грунтов.

Методы расчета этих вертикальных песчаных свай и песчаных дрен также ана логичны методам расчета этих искусственных оснований на слабых водонасыщен ных глинистых грунтах.

Однако при расчетах коэффициент проницаемости (коэффициент фильтрации грунтов) должен быть определен по результатам лабораторных исследований при фильтрации через образец лессового грунта (например, на компрессионно фильтрационных приборах типа Ф-1М) не воды, в растворов соответствующих по составу растворам сточных вод.

Следует однако отметить, что в лессовых грунтах содержится большое количе ство карбонатов и других солей, которые могут вступить в химическую реакцию с растворами сточных вод.

В некоторых случаях при этом увеличится коэффициент фильтрации (при фильтрации кислых сточных вод), а в некоторых случаях он уменьшается (при фильтрации щелочных растворов сточных вод).

В отличие от других слабых водонасыщенных глинистых грунтов при устрой стве вертикальных песчаных свай и песчаных дрен с песчаной подушкой или с при грузочной насыпью в лессовых грунтах насыщенных сточными водами часто наблюдаются процессы кольматации песка глинистыми частицами, которые попа дают в тело песчаных свай и песчаных дрен вместе с отжимаемой поровой водой (или поровыми растворами), а также в результате попадания в песок химических со единений, которые кольматируют поры песка в теле этих искусственных оснований.

Как было показано в разделе 7 научно-исследовательской работы, возможно продлить срок работы вертикальных песчаных свай и песчаных дрен, закладывая по их центру при устройстве перфорированные по всей высоте трубки диаметром от до 6 см. В процессе «эксплуатации» вертикальных песчаных свай и вертикальных песчаных дрен через эти трубки производится промывка закольматированного песка в их телах с помощью воды или слабых растворов соляной кислоты. Время промыв ки определяется данными наблюдений за осадками сооружения, расположенного на искусственном основании с вертикальными песчаными сваями или вертикальными песчаными дренами. Когда осадки стабилизируются во времени, промывка этих со оружений прекращается.

На основе вышеизложенного можно сделать заключение о том, что при расче тах вертикальных песчаных свай и вертикальных песчаных дрен в качестве коэффи циента фильтрации следует принимать коэффициент фильтрации, определенный в результате лабораторных опытов при фильтрации растворов сточных вод. Необхо димо учитывать процессы кольматации вертикальных песчаных свай и вертикаль ных песчаных дрен в тех случаях, если лессовые грунты насыщены щелочными сточными водами.

Чтобы сохранить эффективность работы вертикальных песчаных свай и верти кальных песчаных дрен в течение расчетного времени предлагается по оси верти кальных песчаных свай и вертикальных песчаных дрен устанавливать полимерные перфорированные по всей высоте трубки, по которым производится подача воды или слабых растворов соляной кислоты для предупреждения процессов кольматации песка в теле этих искусственных оснований.

8.7 Организация защиты фундаментов и заглубленных железобетонных конструкций зданий и сооружений от коррозии Анализ результатов обследования фундаментов аварийного промышленного здания в г. Красноперекопске, где в толщу лессовых просадочных грунтов основа ния попали кислые сточные воды (в связи с аварией канализационных труб заглуб ленных в грунт), наблюдалось разрушение бетона фундаментов от действия кислых стоков (коррозия бетона).

Таких примеров среди проведенных натурных наблюдений при техническом обследовании деформированных зданий имеется много. Поэтому при проектирова нии зданий и сооружений на просадочных лессовых грунтах, где имеется возмож ность аварийного обводнения грунтов в основании сточными водами различного химического состава, должны быть приняты меры, предохраняющие фундаменты от коррозионных разрушений.

Если бетонные или железобетонные конструкции будут эксплуатироваться в агрессивной среде, то их коррозионная стойкость обеспечивается применением кор розионно-стойких материалов, добавок, повышающих коррозионную стойкость бе тона и его защитную способность для стальной арматуры, снижением проницаемо сти бетона технологическими приемами, установлением требований к категории трещиностойкости, ширине расчетного раскрытия трещин, толщине защитного слоя бетона.

В случае недостаточной эффективности названных выше мер должна быть предусмотрена защита поверхности конструкции:

- лакокрасочными покрытиями;

- оклеечной изоляцией из листовых и пленочных материалов;

- облицовкой, футеровкой или применением изделий из керамики, шлакоситал ла, стекла, каменного литья, природного камня;

- штукатурными покрытиями на основе цементных, полимерных вяжущих, жидкого стекла, битума;

- уплотняющей пропиткой химически стойкими материалами.

При обеспечении коррозионной стойкости бетонных и железобетонных кон струкций применяются бетоны нормируемой проницаемости.

Точное определение степени агрессивности среды на различные виды кон струкций позволяет обоснованно принимать проектные решения как при выполне нии проектных работ для нового строительства, так и при проектировании защиты строительных конструкций зданий и сооружений.

В связи с тем, что все мероприятия, применяемые для защиты бетонных и же лезобетонных конструкций, могут быть эффективными только при соответствии всех материалов этих конструкций, начиная от заполнителей цемента, воды, до ис пользуемых видов арматуры действующим нормативным документам, к этим мате риалам предъявляются особые требования.

Бетон железобетонных конструкций зданий и сооружений с агрессивными сре дами принимается марки по водонепроницаемости W4 и выше.

К бетону железобетонных конструкций, подвергающемуся воздействию агрес сивных жидких сред (хлоридов, сульфатов, нитратов и других солей), при наличии испаряющих поверхностей и одновременно попеременному замораживанию и отта иванию, должны предъявляться требования по морозостойкости, выше указанных в таблице 9 СНиП 2.03.01-84.

При строительстве зданий и сооружений, эксплуатирующихся в агрессивных средах, действующими нормативными документами определены виды цементов, позволяющие получить бетоны устойчивые к различным агрессивным воздействи ям, которые приведены ниже:

- портландцемент, портландцемент с минеральными добавками, шлакопорт ландцемент, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 10178-76;

- сульфатостойкие цементы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 22266-76;

- глиноземистый цемент, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 969-77;

- напрягающий цемент.

В газообразных и твердых средах применяются цементы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 10178-76.

В жидких и твердых средах с содержанием сульфатов применят сульфатостой кие цементы, шлакопортландцементы и портландцемент.

В жидких средах, агрессивных по показателю бикарбонатной щелочности, сле дует применять портландцемент с минеральными добавками, шлакопортландцемент или пуццолановый портландцемент.

В жидких средах, агрессивных по суммарному содержанию солей, допускается применение глиноземистого цемента при условии соблюдения требования к темпе ратурному режиму твердения бетона.

Для конструкций с предварительно напряженной арматурой применение глино земистого цемента не допускается.

В конструкциях, к бетону которых предъявляются требования по водонепрони цаемости марок свыше W6, допускается применение напрягающего цемента марок свыше НЦ10.

В качестве мер защиты от внутренней коррозии за счет потенциально реакци онноспособных пород и снижения взаимодействия заполнителя со щелочами цемен та следует предусматривать:

- подбор состава бетона при минимальном расходе цемента;

- изготовление бетона на цементах с содержанием щелочи не более 0,6% в рас чете на Na 2 О;

- изготовление бетона на портландцементах с минеральными добавками, пуц цолановом портландцементе и шлакопортландцементе;

- введение в состав бетона гидрофобизующих и газовыделяющих добавок.

При потенциально реакционноспособных заполнителях не допускается введе ние в бетон в качестве добавок солей натрия или калия.

Воду для затворения бетонной смеси необходимо применять в соответствии с требованиями ГОСТ 23732-79.

Для повышения стойкости бетона железобетонных конструкций, эксплуатиру емых в агрессивных средах, следует использовать добавки, снижающие проницае мость бетона или повышающие его химическую стойкость, а также повышающие защитную способность бетона по отношению к арматуре.

В состав бетона, в том числе в составы вяжущего, заполнителей и воды затво рения не допускается введение хлористых солей для железобетонных конструкций:

- с напрягаемой арматурой;

- с ненапрягаемой проволочной арматурой класса В-I диаметром 5 мм и менее;

- эксплуатируемых в условиях влажного или мокрого режима;

- изготовляемых с автоклавной обработкой;

- подвергающихся электрокоррозии.

Не допускается также введение хлористых солей в состав бетонов и растворов для инъецирования каналов, а также для замоноличивания швов и стыков сборных и сборно-монолитных конструкций.

Защита поверхностей бетонных и железобетонных конструкций от коррозии производится в зависимости от вида агрессивной среды и степени ее агрессивного воздействия согласно [247].

В зависимости от вида агрессивности сред и способов воздействия для бетон ных и железобетонных конструкций применяются следующие виды покрытий:

- лакокрасочные покрытия - при действии газообразных и твердых сред (аэро золи);

- лакокрасочные толстослойные (мастичные) покрытия - при действии жидких сред, при непосредственном контакте покрытия с твердой агрессивной средой;

- оклеечные покрытия - при действии жидких сред, в грунтах, в качестве непроницаемого подслоя в облицовочных покрытиях;

- облицовочные покрытия, в том числе из полимербетонов, - при действии жид ких сред, в грунтах в качестве защиты от механических повреждений оклеечного покрытия;

- пропитку (уплотняющую) химически стойкими материалами - при действии жидких сред, в грунтах;

-гидрофобизацию - при периодическом увлажнении водой или атмосферными осадками, образовании конденсата, в качестве обработки поверхности до нанесения грунтовочного слоя под лакокрасочные покрытия.

Не допускается применение лакокрасочных покрытий, рулонных, листовых ма териалов, а также композиций герметиков на основе битума в жидких органических средах (масла, нефтепродукты, растворители).

Для защиты подошвы бетонных и железобетонных фундаментов и сооружений следует предусматривать устройство изоляции, стойкой к воздействию агрессивной среды.

Боковые поверхности подземных бетонных и железобетонных конструкций, контактирующих с агрессивной подземной водой или грунтом, следует защищать согласно [247] с учетом изменения химического состава подземных вод и повыше ния их агрессивности.

При наличии в грунтах водорастворимых солей свыше 1% массы грунта для районов со средней месячной температурой самого жаркого месяца свыше 25°С при средней месячной относительной влажности воздуха менее 40% необходимо устройство гидроизоляции всех поверхностей фундаментов.

При наличии жидких агрессивных сред бетонные и железобетонные фундамен ты под металлические колонны и оборудование, а также участки поверхностей дру гих конструкций, примыкающих к полу, должны быть защищены химически стой кими материалами на высоту не менее 300 мм от уровня чистого пола. При система тическом попадании на фундаменты жидкостей средней и сильной степени агрес сивного воздействия необходимо предусматривать устройство поддонов. Участки поверхностей конструкций, где невозможно технологическими мероприятиями из бежать облива или обрызга агрессивными жидкостями, должны иметь местную до полнительную защиту оклеечными, облицовочными или другими покрытиями.

Трубопроводы подземных коммуникаций, транспортирующие агрессивные по отношению к бетону или железобетону жидкости, должны быть расположены в ка налах или тоннелях и быть доступны для систематического осмотра.

Сточные лотки, приямки, коллекторы, транспортирующие агрессивные жидко сти, должны быть удалены от фундаментов зданий, колонн, стен, фундаментов под оборудование не менее чем на 1 м.

Поверхности забивных и вибропогружаемых свай должны быть защищены ме ханически прочными покрытиями или пропиткой, сохраняющими защитные свой ства в процессе погружения. При этом бетон для свай следует принимать марки по водонепроницаемости не ниже W6.

При защите поверхности свай лакокрасочными (мастичными) покрытиями или пропиткой несущую способность забивных свай следует уточнять путем испытаний.

Для конструкций, в которых устройство защиты поверхности затруднено (бу ронабивные сваи, конструкции, возводимые методом "стена в грунте", и т. п.), необ ходимо применять первичную защиту специальными видами цементов, заполните лей, подбором составов бетона, введением добавок, повышающих стойкость бетона, и т.п.

При принятии мероприятий по защите подземных конструкций зданий и со оружений от коррозии должно быть учтено дальнейшее изменение агрессивного воздействия среды.

В процессе исследований были изучены вопросы обеспечения нормальной экс плуатации зданий и сооружений конструктивными мероприятиями при возможной неравномерной осадке фундаментов и особенности устройства искусственных осно ваний с применением геотекстиля. Результаты этих исследований приведены в При ложении И и К научно-исследовательской работы.

8.8 Выводы по разделу 1. На застроенных территориях городов, а также площадках строительства про мышленных предприятий происходит существенное изменение гидрогеологических условий вследствие дренирующего воздействия инженерных коммуникаций, утечек из трубопроводов, технологических особенностей производства и т.п.

2. Расчет концентрации водородных и гидроксильных ионов проводится на ос новании результатов определения значения рН. Кроме того, для гидроксильных ионов можно пользоваться результатами определения общей и свободной щелочно сти.

3. На стадии инженерно-геологических исследований должно быть также учте но, что многие аварии и деформации зданий и сооружений связаны с выходом из строя сетей инженерных коммуникаций и их подземных частей в результате корро зии. Больше всего коррозии подвержены металлические конструкции и трубопрово ды.

4. При замачивании лессовых грунтов щелочными растворами глубина их про мерзания значительно сокращается (на 30-40%). При насыщении лессовых грунтов кислыми растворами (рН 7) глубина промерзания грунтов несколько увеличивает ся, примерно на 10-15% по сравнению со значениями, приведенными в норматив ных документах, и зависит от концентрации и вида кислоты.

5. В связи с тем, что при замачивании лессовых грунтов в основании фундамен тов сточными водами с большим содержанием кислот, просадочные деформации увеличиваются, то еще больше увеличится разность в просадках фундаментов со седних колонн или простенок.

6. В тех случаях, если фундаменты на лессовых грунтах устанавливаются без устройства искусственных оснований, следует определять прочностные характери стики грунтов основания при возможном обводнении сточными водами, при есте ственной влажности и пористости. Для этого образцы исследуемого лессового грун та в срезных приборах замачиваются растворами, соответствующими по химиче скому составу сточным водам.

7. При расчете несущей способности свай в лессовых просадочных грунтах, необходимо учитывать вероятность повышения влажности грунтов вокруг сваи, в результате утечек из инженерных коммуникаций. Но особенно важно это учитывать в тех случаях, когда по инженерным коммуникациям транспортируются кислые сточные воды, которые при утечках могут вызвать большую просадку грунтов во круг свай и осадку свайных фундаментов.

8. При устройстве песчаных подушек на лессовых грунтах основания, насы щенных сточными водами, необходимо рассматривать песчаную подушку как двух слойную. Причем нижняя часть песчаной подушки толщиной 25-60 см (в зависимо сти от гранулометрического состава песка и химического состава сточных вод) в расчете должно приниматься с более низкими прочностными характеристиками.

9. Боковые поверхности подземных бетонных и железобетонных конструкций, контактирующих с агрессивной подземной водой или грунтом, следует защищать с учетом изменения химического состава подземных вод и повышения их агрессивно сти при утечках из инженерных коммуникаций.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 1. В связи с большими утечками из инженерных коммуникаций во многих го родах и на промышленных объектах поднялся уровень подземных вод (УПВ) и вме сто маловлажных просадочных грунтов в настоящее время часто залегают водона сыщенные сильносжимаемые лессовые грунты. Подземные воды во многих районах, которые возникли в результате утечек из технологических и канализационных труб являются кислотными и щелочными и существенно изменяют физические и меха нические свойства лессовых просадочных грунтов оснований.

2. Анализ результатов исследований, проведенных различными лабораториями, научно-исследовательскими институтами, а также ведущими учеными различных стран по вопросам исследования изменения свойств лессовых грунтов растворами различного химического состава показал, что имеются весьма противоречивые дан ные в результатах исследований физических, прочностных и деформационных свойств лессовых грунтов даже при замачивании растворами одинакового химиче ского состава.

3. Экспериментально установлено, что при попадании концентрированных рас творов щелочи в лессовые грунты основания наблюдается упрочнение грунтов, а при попадании кислот наблюдается повышение деформируе-мости и увеличение просадочности лессовых грунтов основания зданий и сооружений.

4. Относительная просадочность исследованных грунтов зависит от начальной плотности сухого грунта, наличия карбонатов и других солей и от ионно водородного показателя рН водонасыщающего технологического раствора. При увеличении начальной плотности относительная просадочность уменьшается. Для грунтов с плотностью более 1,65 г/см3 уплотненные грунты начинают проявлять набухающие свойства при увлажнении. Замачивание грунтов кислотными техноло гическими растворами снижает модуль деформации, а щелочными - повышает по отношению к замачиванию лессовых грунтов нейтральным растворам.

5. При исследовании прочностных свойств лессовых грунтов замоченных кис лотными растворами, величина сцепления снижается, а для грунтов, замоченных щелочными растворами, сцепление увеличивается. Угол внутреннего трения в про веденных исследованиях несущественно зависит от химического состава технологи ческих растворов. Аналогичная картина получена и для зависимости прочностных характеристик от начальной плотности сухого лессового грунта нарушенной струк туры.

6. Сравнительный анализ фильтрационных характеристик лессовых грунтов, при использовании в качестве фильтрующих жидкостей технологических растворов с различными значениями ионно-водородного показателя, установил, что для грун тов, замачиваемых кислотными растворами, наблюдается увеличение коэффициента проницаемости по сравнению с замачиванием нейтральной жидкостью, а для ще лочных растворов - коэффициент проницаемости уменьшался.

7. При замачивании лессовых грунтов растворами щелочи различной концен трации было установлено, что с увеличением концентрации величина относитель ной просадки лессового массива уменьшается. В некоторых опытах было получено, что величина просадки лессового просадочного грунта при замачивании растворами щелочи оказалась меньше, чем при замачивании водой.

8. При замачивании лессовых массивов грунтов растворами кислот (серной и соляной) разной концентрации было установлено, что величина просадок и дефор маций грунтового массива значительно увеличилась с увеличением концентрации кислот в растворе. Установлено, что даже при замачивании кислотными растворами с концентрацией 3% наблюдались деформации несколько большие, чем при замачи вании водой. Разница наблюдалась при уплотнении верхних 2-4 метров просадоч ных лессовых грунтов. Очевидно, что при прохождении через этот слой лессовых грунтов с карбонатами наблюдалась нейтрализация кислот.

9. При расчетах дополнительных деформаций (просадок) лессовых про садочных грунтов в основаниях инженерных коммуникаций должны быть выделены наиболее неблагоприятные случаи аварийного замачивания грунтов при утечках, которые вызывают разрушения в конструкциях трубопроводов.

10. При грунтовых условиях площадок II типа по просадочности кроме верти кальных перемещений трубопроводов при просадках грунтов в основаниях в про цессе аварийного замачивания должны быть учтены их возможные горизонтальные перемещения при просадках грунтов от собственного веса, вне зоны расположения трубопроводов.

11. Во многих случаях аварии трубопроводов инженерных коммуникаций про изошли в результате допущения ошибок при проектировании, устройстве и эксплуа тации. Эти ошибки в основном заключались в неправильном определении особенно стей проявления просадочных деформаций, в не учете особенностей развития про садок, в значительном превышении фактических просадок, прогнозируемых значе ний при замачивании лессовых грунтов некоторыми видами химических растворов.

12. Анализ проведенных натурных и лабораторных исследований по вопросам строительства на лессовых просадочных грунтах насыщенных сточными водами по казал, что проектирование фундаментов и искусственных оснований должно прово диться с использованием результатов исследований лессовых просадочных грунтов насыщенных сточными водами различного химического состава. Расчет устойчиво сти фундаментов сооружений и определение осадок фундаментов, расположенных на лессовых просадочных грунтах насыщенных сточными водами должен произво диться с учетом характеристик прочностных, фильтрационных и деформационных свойств лессовых грунтов насыщенных химическими растворами, соответствующи ми свойствам вод в инженерных коммуникациях водоотведения или в коммуника циях транспортирующих технологические растворы.

13. В экспериментальных исследованиях было установлено, что при попадании в лессовые грунты щелочных сточных вод наблюдается кольматация пор песка в те ле песчаных подушек, а в некоторых случаях в результате кольматации пор песча ной подушки, прекращается процесс консолидации, в грунтовой массе остается (со храняется) поровое давление определенной величины, в результате чего прочность такого грунта оказывается значительно меньшей, чем по расчетам без учета этого явления.

14. При замачивании лессовых грунтов щелочными растворами глубина их промерзания значительно сокращается (на 30-40%). При насыщении лессовых грун тов кислыми растворами (рН 7) глубина промерзания грунтов несколько увеличи вается, примерно на 10-15% по сравнению со значениями, приведенными в норма тивных документах, и зависит от концентрации и вида кислоты.

15. При расчете несущей способности свай в лессовых просадочных грунтах, необходимо учитывать вероятность повышения влажности грунтов вокруг сваи, в результате утечек из инженерных коммуникаций. Но особенно важно это учитывать в тех случаях, когда по инженерным коммуникациям транспортируются кислые сточные воды, которые при утечках могут вызвать большую просадку грунтов во круг свай и осадку свайных фундаментов.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 1. Абелев М.Ю. Строительство промышленных и гражданских сооружений на слабых водонасыщенных грунтах. М.: Стройиздат, 1983. 305 с.

2. Абелев М.Ю. Исследование особенностей строительства на макропористых водонасыщенных глинистых грунтах: Сб. трудов. М.: ГАСИС, 2002. С. 4-12.

3. Абелев М.Ю., Заранкин А.А. Особенности устройства свайных фундаментов в слабых водонасыщенных глинистых грунтах: Сб. трудов. М.: ГАСИС, 2002. С. 25 35.


4. Абелев М.Ю., Крутов В.И. Выправление кренов жилого дома на просадоч ных лессовых грунтах, регулируемым замачиванием // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2000. № 5. С. 15-18.

5. Абелев М.Ю., Крутов В.И. Эффективность существующих методов строи тельства на просадочных грунтах II типа: Материалы Всесоюзн. конф. Волгодонск Moсквa, 1984. С. 31-36.

6. Абелев М.Ю., Крутов B.И., Левченко А.П. Проектирование инженерных коммуникаций на просадочных лессовых грунтах // Ускорение научно технического прогресса в фундаментостроении: Сб. научн. тр. НИИОСП. Т. 2. М.:

Стройиздат, 1987. С. 153-155.

7. Абелев М.Ю., Левченко А.П. Оценка просадочности грунтового массива из просадочных лессовых грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов.

2001. № 6.

8. Абелев Ю.М. Практика строительства на лессовидных грунтах по опыту Кузнецстроя. М.-Л.: Госстройиздат, 1934. 216 с.

9. Абелев Ю.М., Абелев М.Ю. Основы проектирования и строительства на просадочных грунтах. М.: Стройиздат, 1979. 271 с.

10. Абелев Ю.М., Брайт П.И., Крутов В.И., Сорочан Е.А. Деформации крупно панельного дома на просадочных грунтах при искусственном замачивании основа ния. // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1961. № 5.

11.Абелев Ю.М., Крутов В.И. Возведение зданий и сооружений на насыпных грунтах. М.: Госстройиздат, 1962. 148 с.

12. Абильдин Б.К. Геотехнические свойства нефтенасыщенных грунтов: Сб.

трудов. М.: ГАСИС, 2002. С. 51-58.

13. Абрамов Н.Н. Водоснабжение. М.: Сгройиздат, 1982. 440 с.

14. Агишев И.А. Зависимость между пористостью и модулем деформации, установленная испытателями глинистых грунтов // Научно-технический бюллетень "Основания и фундаменты". 1958. № 20. С. 3-6.

15. Азаров В.А, Лапан Е.И, Болдырева Л.Н. Надежная стыковка трубопроводов // Строительство и архитектура г.Москвы. 1986. № 2. С. 18-19.

16. Айнбиндер А.Б., Камерштейн А.Г. Расчет магистральных трубопроводов на прочность и устойчивость. М.: Недра, 1982.

17. Аксельрод Э.Л., Ильин В.П. Расчет трубопроводов. Л.: Машиностроение, 1972.

18. Аксенов С.Е. Применение геотекстиля для улучшения свойств песчаного грунта // Труды международного семинара по механике грунтов, фундаментострое нию и транспортным сооружениям. М., 2000. С. 24-28.

19. Алексеев В.И., Золотозубов Д.Г., Клевеко В.И., Пономарев А.Б.. Исследо вание работы синтетических материалов в грунтовых основаниях // Труды между народного семинара по механике грунтов, фундаментостроению и транспортным сооружениям. М., 2000. С. 57-60.

20.Алексеенко Г.П., Лапицкий С.А. Основные положения методики оценки за грязнения почв и горных поро в районах горнодобывающих предприятий // Инже нерная геология. 1985. № 6. С. 102-106.

21. Ананьев В.П. Минералогический состав и свойства лёссовых грунтов. Ро стов-на-Дону: Изд-во Ростовского ун-та, 1964. 218 с.

22. Ананьев В.П., Браиловский Г.Л., Приходченко О.Е. К вопросу о прогнози ровании деформаций лёссовой просадочной толщи при подъеме уровня грунтовых вод // Ростов, Изв. Сев.-Кавказ, научн. центра Высшей школы / Технические науки.

1977. № 4. С. 61-64.

23. Ананьев В.П., Гильман Я.Д., Коробкин В.И. и др. Лессовые породы как ос нования зданий и сооружений. Ростов-на-Дону: Изд. Ростовского университета, 1976. 195 с.

24. Ананьев В.П., Воляник Н.В., Черкасов С.М. Методика определения коэф фициентов изменчивости прочностных и деформационных свойств лессовых грун тов в процессе их подтопления: Всесоюзн. совещ. «Процессы подтопления застро енных территорий грунтовыми водами (прогноз и защита)». Ч. 2. Новосибирск, 1984. С. 75-77.

25. Анпилов В.Е. Анализ наблюдений за развитием подтопления промышлен ной площадки коксохимического завода, сложенной просадочными грунтами // Ос нования, фундаменты и механика грунтов. 1976. № 6. С. 21-23.

26. Ариель Р.С. Деформации гидротехнических сооружений на просадочных грунтах: Мат. Всесоюзн. совещ. Киев, 1966. С. 140-151.

27. Арутюнов И.С., Багдасаров Ю.А., Крутов В.И. и др. Haбивные сваи в уплотненном лессовом грунте II типа по просадочности // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1983. № 1. С. 12-15.

28. Арцев А.И. - Инженерно-геологические и гидрогеологические исследова ния для водоснабжения и водоотведения. М.: Недра, 1979. 285 с.

29. Багдасаров Ю.А. О достоверности оценки просадочности грунтов // Осно вания, фундаменты и механика грунтов. 2000. № 2. С. 21-26.

30. Балаев Л.Г., Богданов И.Я., Злочевская Р.И. Физико-химические особенно сти дисперсных пород при увлажнении. М.: Матер. 27-го международн. конгр., 1984, секция 17, Т. 8. С. 127-132.

31. Баландин Ю.Г. Физико-механическое состояние лессовых пород как крите рий классифицирования // Классификационные критерии разделения лессовых по род. М.: Наука, 1984.

32. Барсов В.А. Теория расчета балок переменного поперечного сечения, ле жащих на упругом основании с переменным коэффициентом постели // Труды Все союзного заочного энергетического института. Выпуск № 12. М., 1957.

33. Бахронов Р.Р., Левченко А.П. Опыт выправления одноэтажного каркасного здания методом регулируемого замачивания грунтов в основании / Материалы науч.-практ. конф. «Строительство - формирование среды жизнедеятельности. М.:

МГСУ, С. 45-47.

34. Белецкий Б.Ф. Индустриальные методы строительства водопроводных и канализационных сооружений. М.: Стройиздат, 1981. 241 с.

35. Белецкий Б.Ф., Савков В.Г., Еремкин Л.М. Монтаж наружных трубопрово дов. Киев: Будивельник, 1985. 105 с.

36. Березницкий Ю.А. Применение вспененных цементно-песчаных растворов в качестве гидроизоляции коллекторов // Основания, фундаменты и механика грун тов. 1985. № 3. С. 13.

37. Бородавкин П.П. Механика грунтов в трубопроводном строительстве. М.:

Недра, 1976. 224 с.

38. Бородавкин П.П. Подземные магистральные трубопроводы. М.: Недра, 1982.

39. Бородавкин П.П., Березин В.Л. Сооружение магистральных трубопроводов.

М.: Недра, 1987. 472 с.

40. Бояринов Ю.А. Роль и значение проекта организации строительства при определении сметной стоимости строительства внеплощадных систем водоснабже ния и канализации: Экспресс-информ./ ВНИИИС. Сер. 9. Инженерное обеспечение объектов строительства. Отеч. произ. опыт. М.: ВНИИСМ, 1985. Вып. 8. С. 8-18.

41. Брилинг И.А., Злочевская Р.И. и др. Оценка распределения щелочных рас творов в глинистых породах // Инженерная геология. 1987. № 2. С. 37-45.

42. Бузов Г.С. Скоростное строительство инженерных коммуникаций в боль ших городах: Обзор информ. (ГОСИНТИ). Вып. 28. М., 1980. 19 с.

43. Буслов А.С., Межеровский В.А. Инженерное решение задачи трехмерного увлажнения лессового грунта // Известие ВУЗов. Строительство и архитектура.

1983. № 3. С. 28-31.

44. Бутлицкий А.Э. О рекомендациях по эксплуатации зданий, сооружений и инженерных сетей, возведенных на просадочных грунтах // Проектирование и стро ительство зданий и сооружений на просадочных грунтах: Тез. докл. и сообщ. Все союзный конф. / Волгодонск, 20-21 ноября 1984 г. М., 1984. С. 66-67.

45. Быкова B.C. Распространение, условия залегания лессов и лессовидных по род СССР и их инженерно-геологическая характеристика // Тр. ин-та ПНИИИС, 1972. Т. 19. С. 4-102.

46. Веселовский В.М. Осадки сооружений во времени. М.-Л.: Стройиздат, 1940.

47. Виноградов С.В. Расчет подземных трубопроводов на внешние нагрузки.

М.: Стройиздат, 1980.

48. Волков Ф.Е. О взаимодействии каолиновых глин с растворами щелочи в процессе их набухания // Вопросы фундаментостроения / Труды института НИИ Промстрой. Вып. 18. Уфа, 1976. С. 70-77.

49. Волков Ф.Е. О набухаемости глинистых грунтов в растворах щелочи // Тру ды второго всесоюзного симпозиума по реологии грунтов / Цахкадзор, 7-10 октября 1975 г. Ереван: Изд. Ереванского университета, 1976. С. 64-70.

50. Волохов В.М. Рациональные способы уплотнения лессовых грунтов зама чиванием // Гидротехника и мелиорация. 1981. № 12. С. 25.

51. Вопросы механики грунтов и строительства на лессовых основаниях: Сб.

статей // Под ред. Г.М.Ломизе. Грозный.: Чечено-ингуш. изд., 1970. 238 с.

52. Вронский А.В. Исследование деформации основания бескаркасных круп нопанельных зданий: Автореф. дисс.... канд. техн. наук. М., 1970.

53. Галант И.М. Причины деформаций зданий и сооружений сернокислотного производства // Промышленное строительство. 1968. № 12. С. 35-36.

54. Галицкий В.Г., Багдасаров Ю.А. Осадки жилых и общественных зданий на просадочных грунтах большой мощности // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1988. N 2. C. 4-7.

55. Гельфандбейн A.M., Гелис Л.А. Неравномерные вертикальные деформации просадочных грунтов. Киев: Будивельник, 1967. 171 с.

56. Гидравлика, водоснабжение и канализация // В.И.Калицун, В.С.Кедров, Ю.М.Ласков, П.В.Сафонов. М.: Статиздат, 1980.

57. Гильман Я.Д., Логутин В.В., Черкасов С.М. Деформации гражданских зда ний на лессовых грунтах в связи с подтоплением территории застройки: Всесоюзн.

совещ. «Процессы подтопления застроенных территорий грунтовыми водами (про гноз и защита)». Ч. 2. Новосибирск, 1984. С. 85-87.

58. Голубков В.Н., Тугаенко Ю.Ф., Шеховцев B.C. Полевые исследования зоны деформации в лёссовых основаниях // Известия ВУЗов. Строительство и архитекту ра. 1963. № 4. С. 16.

59. Гольдберг В.М., Пугач С.Л., Субботина Л.А. Накопители отходов - основ ные источники загрязнения подземных вод // Разведка и охрана недр. 1987. № 5. С.

39-43.

60. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. М.: Стройиздат, 1979.

304 с.

61. Гольдштейн М.Н. Трудности строительства на просадочных грунтах // Ин женерная геология. 1984. № 5. С. 9-10.

62.Гордон А.Л., Пильдес Л. Эффективный метод усиления свайных фундамен тов // Строительство и архитектура Москвы. 1976. № 9. С. 9-12.


63. Горькова И.М., Окнина НА., Душкина НА., Рябичева К.П. Природа прочно сти и деформационные особенности лессовых пород. М.: Наука, 1964. 148 с.

64. ГОСТ 12248-96. Методы лабораторного определения характеристик проч ности и деформируемости. М.: Минстрой России, 1997.

65. Госькова Т.С. Месдозы для измерения статических давлений в грунтах: Сб.

тр. Томск, 1977. С. 105-111.

66. Григорян А.А. Расчет несущей способности оснований свай // Труды VI Межд. конф. по проблемам свайного фундаментостроения. Т.1. М., 1998. С. 37 43.

67. Григорян А.А. Об эффективности использования свайных фундаментов из буронабивных свай. Мат. Всесоюзн. конфер. Волгодонск-Москва, 1984. С. 71-74.

68. Григорян А.А. Опытное замачивание просадочного грунта в г.Херсоне // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1981. № 1. С. 12-14.

69. Григорян А.А., Григорян Р.Г. Экспериментальное изучение сил "отрица тельного трения" на боковой поверхности свай при просадке грунтов от собствен ного веса // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1975. № 5. С. 10-12.

70. Григорян А.А., Кулаченок Б.Г. Полевые исследования деформаций проса дочного грунта под опытными штампами // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1965. № 3.

71. Григорян А.А., Чиненков Ю.А. Прогноз просадки грунтов по данным опытного замачивания котлованов // Основания, фундаменты и механика грунтов.

1992. № 5. С.18-23.

72. Гулько A.M. Защита просадочных оснований от замачивания с помощью противофильтрационных экранов из полимерных пленок. Киев: Будивельник, 1977.

57 с.

73. Дармограй В.П, Определение деформаций просадочного массива под кана лами. М: ВНИИГиМ, 1980. С. 38-42.

74. Денисов Н.Я. О природе просадочных явлений в лессовых суглинках. М.:

Советская наука, 1946.

75. Денисов Н.Я. Природа прочности и деформаций грунтов. М.: Стройиздат, 1972. 279 с.

76. Денисов Н.Я. Строительные свойства лёсса и лёссовидных пород. М.: Гос стройиздат, 1953. 175 с.

77. Дзекцер Е.С. Закономерности формирования процесса подтопления застра иваемых территорий грунтовыми водами: Всесоюзн. совещ. «Процессы подтопле ния застроенных территорий грунтовыми водами (прогноз и защита)». Ч. 1. Ново сибирск, 1984. С. 6-9.

78. Диковский A.Л. Прогноз просадки лессовых пород. Качество и эффектив ность различных материалов // Инженерная геология. 1984. № 6. С. 12-18.

79. Докин В.А. Влияние размеров замачивания на величину просадки лессового грунта под действием местной дополнительной нагрузки. М.: Труды МГМИ. Т. 58, 1978.

80. Дранников A.M. Итоги изучения и опыт строительства на лессовых проса дочных грунтах. Сб. КИСИ. Вып. 18. Киев, 1962. С. 82-93.

81. Дубинский И.С. Исследование взаимодействия коммуникационных соору жений и грунта, деформирующегося под влиянием горных выработок. Киев, 1975.

27 с.

82. Евдокимова Л.А. Изменение химико-минерального состава глинистых грунтов при обработке их кремнийфтористо-водородной кислотой // Изменение геологической среды под влиянием деятельности человека. М., 1982. С. 28-32.

83. Егоров К.Е., Терновская В.Т. Особенности фундирования зданий и соору жений на потенциально подтопляемых и подтопляющихся территориях: Всесоюзн.

совещ. «Процессы подтопления застроенных территорий грунтовыми водами (про гноз и защита)». Ч. 1. Новосибирск, 1984. С. 28-32.

84. Емельянов Л.М. Расчет гибких подземных труб по теории упругости. До клады ТСХА. Вып. 56. 1960.

85. Журба А.И., Зорин И.С., Теплицкий А.Х., Черенков А.Г. Комплексная ме ханизация прокладки инженерных сетей. Киев: Будивельник, 1989. 142 с.

86. Запрометров С.Р. Каналы в условиях лессовидных просадочных грунтов.

Тр. АН УзССР. Ташкент, 1951. С. 33-39.

87. Зарецкий Ю. К. Теория консолидации грунтов. М.: Наука, 1967. 270 с.

88. Зарецкий Ю.К., Ломбардо Р.Н. Статика и динамика грунтовых плотин. М.:

Энергоатомиздат, I983. 256 с.

89. Зеленкова Н.И. О влиянии состава промстоков на структурную прочность алевролитов при изменение влажности // Краткое содержание докладов секции к XXXI Научной конференции ЛИСИ (29 января - 3 февраля 1973 г.). Л., 1973. С. 32 35.

90. Зиангиров P.С. Современные методы лабораторного изучения свойств дис персных грунтов. Мат. 27-го Межд. геолог. конгр. Т. 17. М., 1984. С. 94-98.

91. Зиангиров Р. С. Оценка изменения инженерно-геологических свойств гли нистых грунтов оснований при подтоплении промстоками: Всесоюзн. совещ. «Про цессы подтопления застроенных территорий грунтовыми водами (прогноз и защи та)». Ч. 1. Новосибирск, 1984. С. 18-20.

92. Зиангиров P.С., Быкова В.С. О совершенствовании классификации лессо вых грунтов ГОСТ 25100-82 // Классификационные критерии лессовых пород. М.:

Наука, 1984.

93. Злочевская Р.И., Волков Ф.Е., Воронкевич С.Д., Дивисилова В.И. Закрепле ние глинистых и лёссовых грунтов концентрированными растворами щелочи // Во просы инженерной геологии и грунтоведения. М.: Изд. МГУ, 1983. № 5. С. 384-398.

94. Злочевская Р.И., Дивисилова В.И., Куприна Г.А., Сергеев Е.М. Исследова ние взаимодействия глин с кислыми и щелочными растворами в процессе набуха ния. Связная вода в дисперсных системах. М.: Изд-во МГУ, 1974. № 3. С. 4-19.

95. Зоценко Н.Л., Кузменко И.В. Лабораторные исследования эффекта закреп ления лессовых грунтов раствором щелочи // Труды международного семинара по механике грунтов, фундаментостроению и транспортным сооружениям. М., 2000. С.

37-39.

96. Зурнаджи В.А. Расчет жилых и гражданских зданий с учетом переменных характеристик упругих и остаточных деформаций лессовых просадочных основа ний // Вопросы исследования лессовых оснований и фундаментов. Ростов-на-Дону, 1969.

97. Измайлова B.C. Предварительный анализ некоторых параметров эксплута ционной надежности канализационной сети города // Водоснабжение и водоотведе ние на железнодорожном транспорте / Межвуз. сб. трудов. ЛИИЖТ. Л., 1980. С. 56 58.

98. Ильичев В.А. Причины сверхнормативных осадок производственных и жи лых зданий на просадочных грунтах II типа. Мат. Всесоюзн. конф. Волгодонск Москва, 1984. С. 28-31.

99. Ильичев В.А., Багдасаров Ю.А. Мамонов В.М. Определение осадки свай в грунтовых условиях II типа по просадочности // Основания, фундаменты и механи ка грунтов. 1984. № 5. С. 14-18.

100. Ильичев В.А., Григорян А.А. Об осадках сооружений завода Атоммаш в результате длительного замачивания грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1988. № 4. С. 12-15.

101. Ильичев В.А., Коновалов П.А., Никифирова Н.С., Катаев А.Г. Осадки зда ния при сложной реконструкции и новый критерий их оценки по результатам гео технического мониторинга // Труды международного семинара по механике грун тов, фундаментостроению и транспортным сооружениям. М., 2000. С. 201-204.

102. Инструкция по проектированию бескаркасных жилых домов, строящихся на просадочных грунтах с применением комплекса мероприятий (РСН 297-78). Ки ев: Госстрой УССР, 1978.

103. Инструкция по проектированию оросительных систем на просадочных грунтах ВСН-II-23-75. М., 1975. 116 с.

104. Инструкция по уплотнению просадочных грунтов предварительным зама чиванием. М.: Стройиздат, 1965. 24 с.

105. Кабанов В.М., Лебедева Г.А., Финкельштейн Л.И., Ткаченко Г.П., Шенин О.С. Набухание грунтов вследствие замачивания их щелочными растворами // Ос нования, фундаменты и механика грунтов. 1977. № 5. С. 31-32.

106. Калицун В.И. Водоотводящие системы и сооружения. М.: Стройиздат, 1987.

107. Калицун В.И., Кедров В.С., Ласков Ю.М. Гидравлика, водоснабжение и канализация: Уч. пособие для вузов. М.: Стройиздат, 2001. 397 с.

108. Канализация / С.В.Яковлев, Я.А.Карелин, А.И.Жуков, С.К.Колобанов. М.:

Стройиздат, 1975.

109. Кедров В.С., Пальгунов П.П., Сомов М.А. Водоснабжение и канализация.

М.: Стройиздат, 1984.

110. Кириллов А.А. Влияние длительной фильтрации на уплотняемость лёссо вых грунтов: Научные записки. Т. XXIII / МИИВХ им. Вильямса. М.: Колос, I960.

111. Кириллов Ю.А. Технология подготовки основания закрытых ороситель ных систем, строящихся на структурно-неустойчивых грунтах. М.: ВНИИГиМ, 1983. С. 133-139.

112. Классификационные критерии разделения лессовых пород: Сб. тр. АН СССР // Отв. ред. Р.С.Зиангиров, В.С.Быкова. М., 1984. 94 с.

113. Клейн Г.К. Проблемы строительной механики подземных трубопроводов // Строительная механика и расчет сооружений. 1967. № 4.

114. Клейн Г.К. Расчет подземных трубопроводов. М.: Стройиздат, 1969.

115. Клепиков С.Н. Расчет бескаркасных крупнопанельных зданий на неравно мерные осадки основания. Киев: Будивельник, 1966.

116. Клепиков С.Н., Бородачева Ф.Н., Матвеев И.В. и др. Методические указа ния по расчету зданий и сооружений на воздействия неравномерных деформаций основания. К.: НИСК Госстроя СССР. 1982. 93 с.

117. Ковалев А.С. Исследование горизонтальных перемещений лёссовых грун тов по глубине просадочной толщи при ее замачивании в условиях природного напряженного состояния: Труды Московского гидромелиоративного института // Гидротехнические сооружения, оснований и фундаментов инженерных конструк ций. 1981. Т. 69. С. 113-118.

118. Козаков Ю.Н., Шишканов Г.Ф., Шутова Я.В. Опыт эксплуатации зданий на коротких сваях в просадочных грунтах // Труды международного семинара по механике грунтов, фундаментостроению и транспортным сооружениям. М., 2000. С.

186-189.

119. Колискор Т.М. Вопросы проектирования и эксплуатации систем комму нального водоотведения: Сборник научных трудов // АКХ им. Пан филова К.Д. М., 1982. С. 37-42.

120. Колманов А.В. Некоторые вопросы совершенствования опытного замачи вания лессовых пород в целях мелиоративного строительства // Инженерная геоло гия. 1980. № 5. С. 86-96.

121. Комилов O.K. Использование гибких трубопроводов на лёссовых грунтах // Гидротехника и мелиорация. 1981. № 12. С. 27-28.

122. Коновалов П.А. Исследование глубины деформируемой зоны грунта под штампами в полевых условиях: Сборник НИИоснований. М.: Стройиздат, 1964. С.

24-32.

123. Коновалов П.А. Основания и фундаменты реконструируемых зданий. М.:

Стройиздат, 1988. 287 с.

124. Косицын Б.А. Статический расчет крупнопанельных и каркасных зданий.

М.: Госстройиздат, 1971.

125. Кравцов Г. И. О работе увлажненного лёссового основания под круглым жестким штампом // Изв. вузов Строительства и архитектуры. 1971. № 5. С. 48-53.

126. Кригер Н.И. Что такое лесс (вопросы определения классификаций) // Классификационные критерии разделения лессовых пород. М.: Наука, 1984.

127. Кригер Н.И. Лесс, его свойства и связь с географической средой. М.:

Наука. 1986. 296 с.

128. Крутов В.И. Основания и фундаменты на просадочных грунтах. Киев: Бу дивельник, 1982. 224 с.

129. Крутов В.И. Расчет фундаментов на просадочных грунтах. М.: Стройиздат, 1972.

130. Крутов В.И., Совершенствование методики определения просадочности грунта // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1986. № 2. С. 11-14.

131. Крутов В.И., Асянин П.Д. Исследование эффективности уплотнения про садочных грунтов для промышленного строительства путем предварительного за мачивания // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1961. № 3. С. 7-11.

132. Крутов В.И., Булгаков В.И., Короткова О.Н. Влияние степени повышения влажности на относительную просадочность и уплотнение лессовых грунтов. М., 1980. С. 19-21.

133. Крутов В.И., Рабинович И.Г. О методике лабораторного определения де формационных и прочностных характеристик просадочных грунтов // Инженерно строительные изыскания. 1975. № 2(38). С. 41-49.

134. Крутов В.И. Тарасова И.В. О методике определения величины начального давления для просадочных грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов.

1964. № 1.

135. Крутов В.И., Филина И.И. Расчет горизонтальных перемещений при про садке от собственного веса: Сборник трудов НИИОСП. М., 1973. № 62. С. 56-59.

136. Крутов А.П. Метод уплотнения грунтов основания глубинными взрывами и его развитие // Труды международного семинара по механике грунтов, фундамен тостроению и транспортным сооружениям. М., 2000. С. 286-289.

137. Кульчицкий Г.Б. Особенности изысканий просадочных грунтов к строи тельству свайных фундаментов в сейсмических районах // Инженерная геология.

1983. № 4. С. 80-83.

138. Кульчицкий Л.И., Усьяров О.Г. Физико-химические основы формирования свойств глинистых пород. М.: Недра, 1981. 178 с.

139. Ларионов А.К., Приклонский В.А., Ананьев В.П. Лёссовые породы СССР и их строительные свойства. М.: Госгеолиздат, 1959. 363 с.

140. Ларионов А.К. Условия выбора классификационных критериев лессовых пород // Классификационные критерии разделения лессовых пород. М.: Наука, 1984.

141. Ласков Ю.М., Воронов Ю.В., Калицун В.И. Примеры расчетов канализа ционных сооружений. М.: Стройиздат, 1987.

142. Левченко А.П. Влияние состава сточных вод на деформации лессовых просадочных грунтов в основании сооружений. М.;

ГАСИС, 2001. 117 с.

143. Левченко А.П. Инженерные коммуникации на лессовых просадочных грунтах: Уч. пособие. М.: ГАСИС, 2001. 129 с.

144. Левченко А.П. Устройство сетей водопровода и канализации на просадоч ных лёссовых грунтах. М.: Изд-во МГПУ, 1995. 66 с.

145. Левченко А.П. Численные методы расчета сооружений на лессовых и кар стовых грунтах. М.: Изд-во МГПУ, 1996. 140 с.

146. Левченко А.П. Изменение прочностных и деформационных свойств лессо вых грунтов при замачивании их кислотными и щелочными водами // Объединен ный научный журнал. 2001. № 11. С. 3-6.

147. Левченко А.П. Влияние состава сточных вод на просадочные деформации лессовых грунтов // Объединенный научный журнал. 2001. № 11. С. 6-8.

148. Левченко А.П. Уплотнение грунтов обратных засыпок заглубленных со оружений для защиты от попадания сточных вод в лессовые грунты оснований // Объединенный научный журнал. 2001. № 11. С. 8-11.

149. Левченко А.П. Влияние промышленных отходов на деформации сооруже ний, расположенных на лессовых грунтах // Объединенный научный журнал. 2002.

№ 1. С. 3-4.

150. Левченко А.П. Влияние замачивания щелочными растворами глинистых грунтов оснований промышленных сооружений на их физико-механические харак теристики // Объединенный научный журнал. 2002. № 1. С. 4-6.

151. Левченко А.П. Деформации промышленных зданий на глинистых грунтах при их замачивании растворами кислот // Объединенный научный журнал. 2002. № 1. С. 6-9.

152. Левченко А.П. Особенности проектирования гражданских и промышлен ных зданий на лессовых просадочных грунтах частично замоченных сточными во дами // Объединенный научный журнал. 2002. № 8. С. 19-23.

153. Левченко А.П. Анализ причин попадания сточных вод в лессовые грунты оснований сооружений // Объединенный научный журнал. 2002. № 8. С. 23-27.

154. Левченко А.П. Особенности проведения инженерно-геологических изыс каний на площадках строительства с грунтами частично или полностью насыщен ными сточными водами различного химического состава // Объединенный научный журнал. 2002. № 8. С. 13-19.

155. Левченко А.П. Натурные полевые исследования влияния химических рас творов на просадки больших толщ лессовых грунтов: Сб. трудов. М.: ГАСИС, 2002.

С. 64-75.

156. Левченко А.П. Лабораторные исследования лессовых грунтов, насыщен ных химическими растворами: Сб. трудов. М.: ГАСИС, 2002. С. 58-64.

157. Левченко А.П., Бахронов Р.Р. Опыт восстановления деформированного здания методом регулируемого замачивания грунтов: Сб. трудов. М.: ГАСИС, 2002.

С. 75-78.

158. Леоничев А.В. Обоснование несущей способности буронабивных свай в высокопористых глинистых грунтах // Труды VI Межд. конф. по проблемам свайно го фундаментостроения. Т.1. М., 1998. С. 169-175.

159. Литвинов И.М. Укрепление и уплотнение просадочных грунтов в жилищ ном и промышленном строительстве. Киев: Будивельник, 1977. 214 с.

160. Лотцкий А.О. О лессовых грунтах "Азовстали" // Строительная промыш ленность. 1934. № 12.

161. Луценко Г.Н., Цветкова А.И., Свердлов И.Ш. Физико-химическая очистка городских сточных вод. М.: Стройиздат, 1984.

162. Лысенко М.П. Лессовые породы Европейской части СССР. Л.: Изд-во ЛГУ, 1967. 312 с.

163. Мавлянов Г.А., Пулатов К.П. Методы изучения просадочности лессовых пород с целью ирригационного освоения целинных земель. Ташкент: ФАЕ, 1975. с.

164. Майданов В.Н., Шейко Ю.П., Ковалев Н.С. Организация, планирование и управление строительством объектов водоснабжения и канализации: Учеб. пос. для студентов вузов. Киев: Высшая школа, 1983. 199 с.

165. Максимов Г.М., Герцман П.В., Вартанян С.А. Строительство инженерных подземных сетей. Киев: Будивельник, 1980. 95 с.

166. Малышев М.В. Прочность грунтов и устойчивость оснований сооружений.

М.: Стройиздат, 1994. 228 с.

167. Малышко Л. Примеры натурных наблюдений за деформациями лессовых пород и возведенных на них сооружений // Труды ПНИИС. Т. 19. М.: Стройиздат, 1972. С. 176-185.

168. Мамедов Р.К. Расчет на прочность подземных металлических трубопрово дов переменной толщины с учетом нелинейной деформируемости // Динамика и прочность механических систем и сплошных сред: Труды АзПИ им.Ч.Ильдрыма.

Баку, 1982.

169. Маслов Н.Н. Основы инженерной геологии и механики грунтов. М.: Выс шая школа, 1982. 511 с.

170. Махорин А.А. Особенности развития геологических процессов под влия нием техногенных факторов. Теоретические основы инженерной геологии. Геоло гические основы / Под ред. Е.М.Сергеева. М.: Недра, 1985. С. 219-229.

171. Методические рекомендации по учету деформационных свойств основа ния при расчете зданий и сооружений в сложных грунтовых условиях. Киев:

НИИСК, 1979.

172. Методические указания по конструированию автоматизированных прибо ров и установок для исследования грунтов. Минск: СИТИ ИСиА Госстроя БССР, 1967. 48 с.

173. Методы уплотнения и закрепления основания при строительстве на проса дочных грунтах: Обзорная информация ЦБТИ Минстроя СССР. М., 1970. 48 с.

174. Миронов В.С., Шаров В.И. Изменение физико-механических свойств лес совидных суглинков при их подтоплении: Всесоюзн. совещ. «Процессы подтопле ния застроенных территорий грунтовыми водами (прогноз и защита)». Ч. 2. Ново сибирск, 1984. С. 129-131.

175. Митянин В.М. Исследование причин повреждения трубопроводов и го родских систем водоснабжения // Водоснабжение и сан.техника. 1979. № 2. С. 14 16.

176. Михеев Н.Н., Каганович Л.Ш. Опыт проектирования и строительства оро сительных систем на просадочных грунтах // Гидротехника мелиорация. 1981. № 3.

С. 39-40.

177. Монтаж наружных сетей канализации (ККТ-10-0.1). М.: Стройиздат: 1986.

60 с.

178. Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации. Справочник строителя / Под ред. А.К.Перешивкина. М.: Стройиздат, 1988. 653 с.

179. Монюшко А.М., Курзина Е.В. Оценка изменения физико-механических свойств четвертичных континентальных глин Западного Предкавказья под влияни ем обводнения и промстоков: Всесоюзн. совещ. «Процессы подтопления застроен ных территорий грунтовыми водами (прогноз и защита)». Ч. 2. Новосибирск, 1984.

С. 80-82.

180. Мосьяков Е.Ф. Структура лессовых грунтов и их просадочные свойства в различных химических средах // Труды межвузовской конференции по строитель ству на лессовых грунтах: Тезисы докладов, сентябрь 1973 г. Ростов-на-Дону, РИСИ. М.: Изд. МГУ, 1973. С. 42-47.

181. Мусаэлян А.А. Опыт применения силикатизации и глубинных взрывов для закрепления и уплотнения просадочных грунтов II типа. Мат. Всесоюзн. конф. Вол годонск-Москва, 1984. С. 85-91.



Pages:     | 1 |   ...   | 5 | 6 || 8 | 9 |   ...   | 11 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.