авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 11 |

«Общество с ограниченной ответственностью «НПО ТЕРМЭК» УДК 621.1.016.47.001.573 Экз. № Номер гос. регистрации _ Архивный № ...»

-- [ Страница 8 ] --

корректирующих мероприятий органом по сертификации в случае неправильного применения к изделию Знака соответствия или в случае, если эксплуатация изделий, имеющих Знак соответствия, выданный органом по сертификации, связана с опасностью для здоровья или имущественным риском 49. Стандарт оценки Российского общества оценщиков «Общие понятия и принципы оценки». (СТО РОО 20-01-96) (http://www.valuer.ru. (сайт Российского общества оценщиков)) 50. Стандарт оценки Российского общества оценщиков «Стоимость действующего предприятия как база оценки» (СТО РОО 24-01-96).

(http://www.valuer.ru. (сайт Российского общества оценщиков)) 51. Стандарт оценки Российского общества оценщиков «Рыночная стоимость как база оценки» (СТО РОО 20-02-96). (http://www.valuer.ru. (сайт Российского общества оценщиков)) 52. Approved European Property Valuation Standards. (http://www.tegova.org. (сайт Европейской группы ассоциаций оценщиков)) 53. Европейские стандарты оценки 2000. Пер с англ. -– М., 2003. - 260с. - (Сер.

«Энциклопедия оценки»). (последняя русскоязычная версия Одобренных европейских стандартов оценки имущества) 54. International Valuation Standards 2005 (7th edition). (http://www.ivsc.org. (сайт Международного комитета по стандартам оценки)) 55. Международные стандарты оценки. Шестое издание. Пер. с англ. –– 2003. – 360с.

56. Декларация саммита 'группы восьми' 'Рост и ответственность в мировой экономике' Принята главами государств и правительств стран 'Группы восьми' в Хайлигендамме 7 июня 2007 года.

57. Федеральный Закон Российской Федерации «Об энергосбережении» от 03.04.96 № 28-ФЗ.

58. Энергетическая стратегия России на период до 2020 года. Распоряжение Правительства РФ от 28.08.2003 г., № 1234-р.

Аналитический обзор «ВР – стратегический обзор мировой энергетики – 59.

июнь 2005 г.».

60. Концепция технического перевооружения энергетического хозяйства г.

Москвы и Московской области. – М., 2006.

61. ГОСТ Р 51541-99. Энергетическая эффективность. Состав показателей.

62. ГОСТ Р 51388-99. Информирование потребителей об энергоэффективности изделий бытового и коммунального назначения.

63. ГОСТ Р 51380-99. Методы подтверждения соответствия показателей энергетической эффективности энергопотребляющей продукции их нормативным значениям.

64. Информационная база таможенной статистики России за 6 месяцев 2006 г.

65. Lool Appliences. Policy strategies for Energy-Efficient Homes OECD/IEA. 2003.

66. The Contribution of Energy Efficiency standards and Labels to Reducing Global Emissions. UNDP, IEA, CLASP Montreal, 2005.

67. И.А. Башмаков. Энергоэффективность: от риторики к действию. – М., 2000.

68. Информационные и аналитические материалы Websites:

69. Росстандарт, Росгосстат, НП «АВОК», НП «РТ», APIC, Минпромэнерго, Минобрнауки.

70. Закон г. Москвы № 35 от 05.07.2006 г. «Об энергосбережении в городе Москве».

71. «Рынок бытовой техники в России» Discovery Research Group, (www.drgroup.ru).

72. Г. Литвинчук. Российский рынок кондиционеров в 2000 г. – Журнал «Мир климата» № 9, 2001 г.

73. Энергетическая стратегия России на период до 2020 года. Распоряжение Правительства РФ от 28.08.2003 г., № 1234-р.

74. Аналитический обзор «ВР – стратегический обзор мировой энергетики – июнь 2005 г.».

75. Концепция технического перевооружения энергетического хозяйства г.

Москвы и Московской области. – М., 2006.

76. ГОСТ Р 51541-99. Энергетическая эффективность. Состав показателей.

77. ГОСТ Р 51388-99. Информирование потребителей об энергоэффективности изделий бытового и коммунального назначения.

78. ГОСТ Р 51380-99. Методы подтверждения соответствия показателей энергетической эффективности энергопотребляющей продукции их нормативным значениям.

79. Информационная база таможенной статистики России за 6 месяцев 2006 г.

80. Lool Appliences. Policy strategies for Energy-Efficient Homes OECD/IEA. 2003.

81. The Contribution of Energy Efficiency standards and Labels to Reducing Global Emissions. UNDP, IEA, CLASP Montreal, 2005.

82. И.А. Башмаков. Энергоэффективность: от риторики к действию. – М., 2000.

83. Информационные и аналитические материалы Websites: Росстандарт, Росгосстат, НП «АВОК», НП «РТ», APIC, Минпромэнерго, Минобрнауки.

84. Закон г. Москвы № 35 от 05.07.2006 г. «Об энергосбережении в городе Москве».

85. Ю. Б. Айзенберг, Н. В. Рожкова «Энергосбережение в светотехнических установках», Новости светотехники, Выпуск 4 (16) М, 1999 год;

86. Очерк развития российского светотехнического рынка на современном этапе, Ассоциация «Российский свет»;

87. Энергоэффективные стандарты и маркировка. Руководство для бытовых приборов, оборудования и освещения». Второе издание. (Energy-efficiency labels and standards: A Guidebook for appliances, equipment and lighting 2 nd edition);

88. СНиП 23-05-95, ЕСТЕСТВЕННОЕ И ИСКУССТВЕННОЕ ОСВЕЩЕНИЕ (DAYLIGHTING AND ARTIFICIAL LIGHTING).

89. ГОСТ 51379-99. Энергетический паспорт предприятия.

90. ГОСТ 51380-99. Методы подтверждения соответствия показателей.

энергетической эффективности энергопотребляющей продукции их нормативным значениям.

91. ГОСТ 51387-99. Нормативно-методическое обеспечение.

92. Appliance Efficiency (2000), Newsletter of IDEA, the International Network for Domestic Energy-Efficient Appliances, volume 4, issue 1, 2000.

93. BERTOLDI, P. (1997), European Union Efforts to Promote More Efficient Appliances, Energy Efficiency in Household Appliances, 10-12 November 1997, Florence, Italy, ed. Bertoldi, Ricci and Huenges Wajer, (Springer, Berlin) 1999.

94. BERTOLDI, P. (1999), Energy Efficient Equipment within SAVE: Activities, Strategies, Success and Barriers, Proceedings of the SAVE Conference for an Energy Efficient Millenium, Graz, Austria, 8-10November 1999.

(www.eva.wsr.ac.at/save-conf/programmes.htm) 95. BREITENBERG, M.A. (1997), National Institute of Standards and Technology, Office of Standards Services, The ABC’s of the U.S. Conformity Assessment System, NISTIR 6014, April 1997.

96. ГОСТ 51541. Энергетическая эффективность. Состав показателей.

97. Федеральный закон РФ № 184-ФЗ от 27 декабря 2002г. « О техническом регулировании».

98. Федеральный закон РФ № 96-ФЗ от 4 мая 1999г. «Об охране атмосферного воздуха».

99. «Рамочная конвенция ООН об изменении климата» (Нью-Йорк, 9 мая 1992г.).

100. Киотский протокол. (Киото, 11 декабря 1997г.).

101. Журнал «Экономика России: ХХI век» № 102. AGO (2000), Australian Greenhouse Office, National Appliance ad Equipment Energy Efficiency Program, Projected Combined Impacts from an Extended and Enhanced Program, March 2000. (www.greenhouse.gov.au/energyefficiency) APEC (1994), Asia-Pacific Economic Cooperation, Compendium of Energy Efficiency and Conservation Policies/Programs, Regulations and Standards in the Asia-Pacific Economic Cooperation (APEC) Member Economies, 1994.

103. О. Н. Пицунова «Как сэкономить на электроэнергии»

104. EECA (1995), Energy Efficiency and Conservation Authority, Annual Report 1994/95 and Business Plan 1995/96,Wellington, New Zealand.

105. DES ROSIERS, J.-P. (1997) and J. Cockburn, Regulating Appliance Energy Efficiency in Canada: Some Similarities and Differences with the US, Energy and Buildings, 26 (1) 1997, pp. 89-94.

106. EMR (1994), Canadian Department of Energy, Mines and Resources, Regulatory Impact Analysis Statement in Canada Gazette Part 1, March 19, 1994, pp. 1715 1726. (cited in Turiel 1995).

107. ENGLERYD, A. (1998), S. Attali, P. Menanteau, H. Lefebvre, E. de Almeida, L.

Pagliano, P. Corkish, C. Lopes, H. Ritter, K. Ostertag, M. Landwehr, H.

Harkonen, R. Trines, M. Klootwijk, A. Persson, H. Nilsson, S. Thomas and G.

Wohlauf, Procurement for Market Transformation for Energy-Efficient Products, for the Commission of the European Community SAVE Program, 1998.

108. EWWE (1997),Industry Sectors in EU Agreement to Cut Products’ Energy Consumption, Environment Watch:Western Europe, 17 October 1997.

109. GEA (Group for Efficient Appliances) (1993), Study on Energy Efficiency Standards for Domestic Refrigeration Appliances CEC- DG XVII, ADEME, DEA, NOVEM.

110. GELLER, H. (1997), National Appliance Efficiency Standards in the USA:

Cost-Effective Federal Regulations, Energy and Buildings, 26 (1) 1997, pp. 101 109.

111. GELLER-GOLDSTEIN SZILARD LECTURE (1999),Physics and Society, v. 28, no.2, (American Physical Society, College Park, Maryland, USA, 1999), cited in Rosenfeld, A.H. and D.A. Bassett, Office of Energy Efficiency and Renewable Energy, U.S. Department of Energy, The Dependence of Annual Energy Efficiency Improvement (AEEI) on Price and Policy, presented at The IEA International Workshop on Technologies to Reduce Greenhouse Gas Emissions:

Engineering- Economic Analyses of Conserved Energy and Carbon,Washington, D.C., 5-7 May 1999 (http://www.iea.org/workshop/engecon).

112. GREENING, L.A. (1996), A. Sanstad, J.E. McMahon, T. Wenzel, S.J. Pickle, Retrospective Analysis of National Energy Efficiency Standards for Refrigerators, Proceedings of the 1996 ACEEE Summer Study, 1996.

113. GWA (1991), George Wilkenfeld and Associates, Residential Appliances in Australia: An Assessment of Market and Technology Developments, with Particular Reference to Energy-Efficiency, 114. prepared for the State Electricity Commission of Victoria, June 1991.

115. GWA (1993), George Wilkenfeld and Associates, with Lawrence Berkeley National Laboratory, Benefits and Costs of Implementing Minimum Energy Performance Standards for Household Electrical 116. Appliances in Australia. prepared for the State Electricity Commission of Victoria, July 1993.

117. IEA (1994), International Energy Agency, Energy Policies of IEA Countries Review, OECD, Paris, 1994.

118. HARRINGTON, L. (1994),Appliance Energy Efficiency in Australia, presented to Energy Efficiency Business Week, Prague Czech Republic, 8-10 November 1994.

119. HARRINGTON, L. (1997), and G. Wilkenfeld, Appliance Efficiency Programs in Australia: Labelling and Standards, Energy and Buildings,26 (1) 1997 pp. 81 88.

120. IEA (1989), International Energy Agency, Electricity End-Use Efficiency, 121. IEA (1997), International Energy Agency, Danish Energy Agency and Energy Charter, Energy Efficiency Initiative, OECD, Paris, 1997.

122. IEA (1999), International Energy Agency,Energy Efficiency Update,No. 22, May 1999. (http://www.iea.org/pubs/newslett/eneeff/table.htm) ISO (1991), International Organization for Standardization, General Terms and their Definitions Concerning Standardization and Related 123. Activities, ISO/IEC Guide 2, 1991.

124. IWAMOTO, K. (1992), Energy Efficiency Standards in Japan, Proceedings, International Energy Conference on Use of Efficiency Standards in Energy Policy, Sophia-Antipolis, France, 4-5 June 1992, IEA/OECD, Paris. KOOMEY, J.G. (1998), S.A. Mahler, C.A.Webber and J.E. McMahon, 125. Projected Regional Impacts of Appliance Efficiency Standards for the U.S.

Residential Sector, Report LBNL-39511, Energy Analysis Program, Energy and Environment Division, Ernest Orlando Lawrence Berkeley National Laboratory, February 1998, see also Energy The International Journal v.24, n.1 January 1999.

126. LAPONCHE, B. (1997), B. Jamet, M. Colombier and S. Attali, Energy Efficiency for a Sustainable World, International Conseil Energie (ICE), Paris, 1997.

127. LBNL (1995), Lawrence Berkeley National Laboratory, U.S. Department of Energy, From the Lab to the Marketplace: Making America’s Buildings More Energy Efficient, March 1995 http://eetd.lbl.gov/cbs/Lab2Mkt/Lab2Mkt.html).

128. MEIER, A.K. (1997a), Observed Energy Savings from Appliance Efficiency Standards, Energy and Buildings, 26 (1) 1997, pp. 111-117.

129. MEIER, A.K. (1997b) and J.E. Hill, Energy Test Procedures for Appliances, Energy and Buildings, 26 (1) 1997, pp. 23-33.

130. MEIER, A.K. (1998), Energy Test Procedures for the Twenty-First Century, presented at the 1998 Appliance Manufacturer Conference & Expo, Nashville, TN, 12-16 October 1998, also available as Lawrence Berkeley National Laboratory Report LBNL-41732, May 1998.

131. MITI (1999), Japanese Ministry of International Trade and Industry communication to the IEA, 1999.

132. MELI, L. (1997), The CECED Commitment for Clothes Washers, Energy Efficiency in Household Appliances, 10-12 November 1997, Florence, Italy, ed.

Bertoldi, Ricci and Huenges Wajer, (Springer, Berlin) 1999.

133. MELI, L. (1999), Can Negotiated Agreements Deliver Efficiency? Industry’s Point of View, Proceedings of the SAVE Conference for an Energy Efficient Millenium, Graz, Austria, 8-10 November 1999 (www.eva.wsr.ac.at/save conf/programmes.htm).

134. MILLER, D.E. (1997), The U.S. Department of Energy’s Appliance Energy Efficiency Process Improvement Effort, Energy Efficiency in Household Appliances, 10-12 November 1997, Florence, Italy, ed. Bertoldi, Ricci and Huenges Wajer, (Springer, Berlin) 1999.

135. NADEL, S. (1996) and D. Goldstein, Appliance and Equipment Efficiency Standards: History, Impacts, Current Status, and Future Directions, Proceedings of the ACEEE 1996 Summer Study on Energy Efficiency Buildings. (American Council for an Energy-Efficient Economy,Washington, D.C.), 1996.

136. NAEEEC (1999), Australian National Appliance and Equipment Energy Efficiency Committee, National Appliance & Equipment Energy Efficiency Program, October 1999.

137. NAKAGAMI, H. (1997) and B. Litt, Appliance Standards in Japan, Energy and Buildings, 26 (1) 1997, pp. 69-79.

138. NRC (1995), U.S. National Research Council, International Standards, Conformity Assessment, and U.S. Trade Policy Project Committee, Standards, Conformity Assessment, and Trade: Into the 21st 139. Century, National Academy Press, 1995.

140. NRCan (1995), Natural Resources Canada, Compliance Policy for the Energy Efficiency Act and the Energy Efficiency Regulations (Ottawa, Ontario), 1995.

141. NRCan (1996), Natural Resources Canada, Influencing Energy Use in Canada, Progress Indicators on Initiatives Delivered by Natural Resources Canada (Ottawa, Ontario), August 1996.

142. NRCan (1998), Natural Resources Canada, Improving Energy Use in Canada — Report to Parliament Under the Energy Efficiency Act, 1996-1997 (Ottawa, Ontario) 1998. (oee.nrcan.gc.ca/seec/report97.htm) 143. NRCan (2000), Natural Resources Canada, Improving Energy Use in Canada — Report to Parliament Under the Energy Efficiency Act, 1997-1999 (Ottawa, Ontario) 144. OECD (1994), Public Management (PUMA) Directorate, Occasional Paper 1994,No. 3, Performance Management in Government:Performance Measurement and Results-Oriented Management, (OECD, Paris) 1994.

145. SCHIELLERUP, P.(1999), J.Winward, and B. Boardman,Cool Labels, Proceedings of the SAVE Conference for an Energy Efficient Millenium, Graz, Austria, 8-10 November 1999 (www.eva.wsr.ac.at/save-conf/programmes.htm).

146. SFOE (1999), Swiss Federal Office of Energy, Les appareils electriques ne respectent pas encore les valeurs-cibles de consommation, press release, August 1999.

147. TURIEL, I. (1995), J. Kollar and J. McMahon, Lawrence Berkeley National Laboratory, Overview of International Energy Efficiency Standards, prepared for the IEA with support from the Japanese New Energy and Industrial Technology Development Organisation (NEDO), July 1995.

148. US DOE (1996), U.S. Department of Energy, Energy Conservation Program for Consumer Products: Procedures for Consideration of New or Revised Energy Conservation Standards for Consumer 149. Products, 61FR3694 (July 15, 1996), also 10 CFR Part 430.

150. US EPA (1998), ENERGY STAR® and Related Programs 1997, Annual Report, United States Environmental Protection Agency, Air and Radiation 6202J, Atmospheric Pollution Prevention Division, 430-R- 98-002, March 1998.

151. WAIDE P. (1995) and B. Lebot,Agence de l’Environnement et de la Maitrise de l’Energie (Ademe), Refrigerators and Freezers: Market Characteristics, Energy Use, and Standards Harmonisation, prepared for the IEA with support from the Japanese New Energy and Industrial Technology Development Organisation (NEDO), November 1995.

152. WAIDE, P. (1997), B. Lebot, M. Hinnells,Appliance Energy Standards in Europe, Energy and Buildings, 26 (1) 1997 pp. 45-67.

153. WAIDE, P. (1999a), Monitoring of Energy Efficiency Trends of European Domestic Refrigeration Appliances, for the Commission of the European Community SAVE Program, January 1999.

154. WAIDE, P. (1999b), Market Analysis and Effect of EU Labelling and Standards:The Example of Cold Appliances, Proceedings of the SAVE Conference for an Energy Efficient Millenium, Graz, Austria, 8-10 November 1999 (www.eva.wsr.ac.at/save-conf/programmes.htm).

155. WILKENFELD, G. (1993), CADDET Energy Efficiency newsletter, September, 1993.

156. WILKENFELD, G. (1997), Evaluating the Impact of the Australian Household Appliance Energy Efficiency Program, Energy Efficiency in Household Appliances, 10-12 November 1997, Florence, Italy, ed. Bertoldi, Ricci and Huenges Wajer, (Springer, Berlin) 1999.

157. WILSON, D. (1989), L. Schipper, S. Tyler and S. Bartlett, Lawrence Berkeley Laboratory, Policies and Programs for Promoting Energy Conservation in the Residential Sector: Lessons from Five OECD Countries, Berkeley, CA, 1989.

158. WINWARD, J. (1998), P. Schiellerup and B. Boardman, Brenda, Environmental Change Unit, University of Oxford, Cool Labels, for the Commission of the European Community SAVE Program, September 1998.

159. Asia-Pacific Economic Cooperation (APEC),APEC Energy Working Group, Review of Energy Efficiency Test Standards and Regulations in APEC Member Economies, 1999.

160. Appliance Efficiency, Newsletter of IDEA, the International Network for Domestic Energy-Efficient Appliances.

161. Duffy, J., International Institute for Energy Conservation (IIEC), 162. Energy Labelling, Standards and Building Codes: A Global Survey and Assessment for Selected Developing Countries, GEEI Publications, Washington, D.C., 1996.

163. Energy and Buildings, 26 (1) 1997, Special Issue devoted to Energy Efficiency Standards for Appliances, ed. J.E. McMahon and I.Turiel.

164. Energy Efficiency in Household Appliances, 10-12 November 1997, Florence, Italy, ed. Bertoldi, Ricci and Huenges Wajer, (Springer, Berlin) 1999.

165. IEA, Proceedings of the International Energy Conference on Use of Efficiency Standards in Energy Policy, Sophia-Antipolis, France, 4-5 June 1992, OECD, Paris.

166. IEA Heat Hump Centre, Heat Pump Energy Efficiency Regulations and Standards, Analysis Report no. HPC-AR4, (Sittard, The Netherlands) June 1996.

167. International Institute for Energy Conservation (IIEC), Proceedings Summary of the Forum on Asia Regional Cooperation on Energy Efficiency Standards and Labeling, Bagkok,Thailand, 14-16 July 1997.

168. McMahon, J.E., M.A. Piette, and J. Kollar, Lawrence Berkeley National Laboratory, Office Equipment: Market Characteristics, Energy Use, and Standards Harmonisation, prepared for the IEA with support from the Japanese New Energy and Industrial Technology Development Organisation (NEDO), April 1995.

169. Weil, S. and J. McMahon, Lawrence Berkeley National Laboratory, Energy Efficiency Labels and Standards: A Guidebook for Appliances, Equipment and Lighting, forthcoming. United Nations Economic and Social Commission for Asia and the Pacific (ESCAP), United Nations Development Programme (UNDP) and the International Institute for Energy Conservation (IIEC), 170. Proceedings of the Regional Workshop on Energy Efficiency Standards and Labeling, Singapore, September 1994.

Общество с ограниченной ответственностью «НПО ТЕРМЭК»

УДК 621.1.016.47.001.573 Экз. № Номер гос. регистрации 01200807455 Архивный № УТВЕРЖДАЮ Генеральный директор ООО «НПО ТЕРМЭК», заслуженный строитель РФ _ А.Л. Наумов « _ » 2008 г.

ОТЧЕТ «РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ МАРКИРОВКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ ИНЖЕНЕРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ»

по направлению работ:

«Проведение опытно-конструкторских и опытно-технологических работ совместно с иностранными научными организациями США по приоритетным направлениям Программы»

Контракт: № 02.527.12. Шифр: 2007-9-2.7-00-38- Этап III: «Создание пилотного испытательного стенда. Тестовые испытание и приемочные работы»

Руководитель работ: _ А. Л. Наумов Москва, СПИСОК ИСПОЛНИТЕЛЕЙ от ООО «НПО ТЕРМЭК»

Должность, звание Подпись, дата ФИО, Главы отчета Руководитель проектного Агафонова И. А.

отдела №2 (раздел 4) Андреев А.А.

Инженер по ОТ и ТБ (раздел 2) Баранов Д.Л.

Ведущий инженер _ проектного отдела №2 (раздел 4) Ведущий инженер Великонский В.В. (раздел 3) _ проектного отдела № Воробьев В. М.

Зав. группой автоматизации (раздел 7) Гаврилова А.Ю.

Инженер 2 кат. проектного _ отдела №1 (раздел 7) Грибанова Л.В.

Ведущий инженер _ проектного отдела №2 (раздел 6) Главный специалист сектора Илюшина Ж. А.

комплексного (раздел 3) проектирования ИС Ведущий специалист Котина Т. А.

сектора комплексного (раздел 3) проектирования ИС Главный специалист сектора Куликова Т. В.

ОВК (раздел 5) Ларина Т.Л.

Ведущий инженер проектного отдела №1 (раздел 4-7) Лахтюхова Е.М.

Ведущий инженер проектного отдела №1 (раздел 8) Инженер 1 кат. Леонов С. С.

сектора ВК (раздел 5) Лямцева Н.Г.

Ведущий инженер проектного отдела №1 (раздел 4-7) Главный специалист Малышева Д. П.

проектного отдела № 2 (раздел 7) Мельникова Е.А.

Инженер 1 кат. проектного отдела №1 (раздел 5) Ведущий инженер Милованов А. Ю.

проектного отдела № 2 (раздел 4) Инженер 2 кат. проектного Михайлов Ал. А.

_ отдела № 1 (раздел 5) Михайлов Ан. А.

Инженер 1 кат. проектного отдела № 2 (раздел 5) Морозова Н. А.

Главный специалист проектного отдела № 3 (раздел 4-8) Мурашова И. А.

Инженер 2 кат. сектора ОВК (раздел 5-7) Мягков С.А.

Руководитель отдела комплектации (раздел 4-6) Зав. группой сектора Мягкова Н. Н.

комплексного (раздел 4) проектирования ИС Наумов А. Л.

Генеральный директор _ (введение, заключение, раздел 1-8) Ведущий инженер Наумова О. С.

_ проектного отдела № 2 (раздел 4) Ведущий инженер Никишина Е. С.

проектного отдела № 2 (раздел 4-7) Главный специалист Попова Г. В.

проектного отдела №1 (раздел 4-7) Инженер сектора научных Праведникова Л. М.

исследований (раздел 7) Руководитель группы ОВ Протасов Г. В.

сектора ОВК (раздел 4-7) Прун О. Е.

ГПД (раздел 7) Инженер 2 кат. проектного Пряженцова Л.Н.

отдела №2 (раздел 7) Руководитель сектора Рассказов А. В.

научных исследований (раздел 1-8) Главный специалист сектора Смага Г. А.

научных исследований (раздел 4-8) Главный специалист Соседов М.С.

проектного отдела №2 (раздел 2, 4) Суханова Е.С.

Руководитель сектора (раздел 2-4) Сысоев А.В.

Инженер (раздел 7) Французов М. С.

ГПД _ (раздел 7) Хомутова Т.И.

Ведущий инженер проектно отдела №1 (раздел 7) Ведущий специалист Черникова Н.И.

сектора научных (раздел 6) исследований Инженер 2 кат. проектного Шепелева Е.Г.

отдела №2 (раздел 7) Шилькрот Е.О.

Зав. лабораторией (раздел 1-8) Ведущий специалист Щербакова Н.С.

проектного отдела №1 (раздел 8) от НП «Национальное Углеродное соглашение Должность, звание Подпись, дата ФИО, Главы отчета Дударев С.Ю.

Руководитель работ Глава Нурушев С.С.

Главный специалист Глава Целиков В.В.

Главный специалист Глава Сабирова Т.В.

Главный специалист Глава Шафеев А.Ф.

Главный специалист Глава Фост И.Д.

Главный специалист Глава РЕФЕРАТ Количество страниц – 164, рисунков – 33, таблиц – 67.

ПИЛОТНЫЙ ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ СЕНД ДЛЯ МАРКИРОВКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ, ИСПЫТАНИЯ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЯЮЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯ, МАРКИРОВКА ФУНКЦИОНАЛЬНО-СВЯЗАННЫХ КОМПЛЕКСОВ, МАРКИРОВКА ГАЗОВЫХ ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ, БИЗНЕС-ПЛАН ПО МАРКИРОВКЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ Настоящий научно-технический отчет содержит материалы третьего этапа работы по разработке технологии маркировки энергоэффективности инженерного оборудования.

На этапе выполнена разработка проектно-конструкторской документации на пилотный испытательный стенд;

изготовлен испытательный стенд и проведены тестовые испытания газавых водогрейных котлов;

выполнена разработка технологии маркировки энергоэффективности инженерного оборудования для газовых водогрейных котлов и разработан бизнес-план по коммерциализации продукции – технологии маркировки энергоэффективности.

СОДЕРЖАНИЕ ВЕДЕНИЕ ………………………………………………………………………. 1. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ НА ПИЛОТНЫЙ ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ СТЕНД …………………………………. 2. СОЗДАНИЕ ПИЛОТНОГО СТЕНДА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ В СИТСЕМЕ МАРКИРОВКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ …………………………..……………………………….……………….…… 3. ПРОВЕДЕНИЕ ТЕСТОВЫХ ИСПЫТАНИЙ НА ПИЛОТНОМ СТЕНДЕ ОПЫТНЫХ ОБРАЗЦОВ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЯЮЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯ, ОБРАБОТКА ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ…. …………………..……. 3.1 Протоколы испытаний: серия I…………………………….….…… 3.2 Протоколы испытаний: серия I I …………………….……….……. 4. РАЗРАБОТКА ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО МАРКИРОВКЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ ФУНКЦИОНАЛЬНО-СВЯЗАННЫХ КОМПЛЕКСОВ ОБОРУДОВАНИЯ НА ПРИМЕРЕ ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ ЗДАНИЙ………………………………. …………………………. 4.1Маркировка энергоэффективности систем инженерного обеспечения зданий …………………………………..………………..……………. 4.2Экспресс-энергоаудит и маркировка энергоэффективности зданий по потреблению тепловой энергии …………………...……………... 4.3 Маркировка зданий. Удельные затраты тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых и общественных зданий…………………. ……………………………………………… 5. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ МАРКИРОВКМ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ ИНЖЕНЕРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ……………………………………………………….. 6. ПРОГНОЗ РЕАЛИЗАЦИИ ПОТЕНЦИАЛА ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ В ХОДЕ МАРКИРОВКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ В РФ…………. 6.1 Оценки краткосрочного (до 5 лет) потенциала энергосбережения для основных видов бытовой техники……………………………. 6. 2 Оценки краткосрочного (до 5 лет) потенциала энергосбережения для промышленного оборудования ……………………………….. 6.3 Процессы энергосбережения во внешнем рыночном окружении……………………………………………………………. 6.4 Динамика классов энергоэффективности в зависимости от стоимости электроэнергии по регионам РФ…………………………. 7. РАЗРАБОТКА ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО ПИЛОТНОЙ АПРОБАЦИИ МЕТОДОЛОГИИ С РЕАЛИЗАЦИЕЙ ОГРАНИЧИТЕЛЬНЫХ ТРЕБОВАНИЙ ПО ЭНЕРГОЕМКОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ И ИЗДЕЛИЙ………………………………………………………………….. 8. РАЗРАБОТКА БИЗНЕС-ПЛАНА ПО КОММЕРЦИАЛИЗАЦИИ ПРОДУКЦИИ – ТЕХНОЛОГИИ МАРКИРОВКИ ЭНЕРГОЭФФЙЕКТИВНОСТИ………………..………………….…....... ЗАКЛЮЧЕНИЕ……………………………………………………………. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ………………………………………………… ПРИЛОЖЕНИЯ…………………………………………………………… Приложение I: Чертежи проектно – конструкторской документации на испытательный стенд………………………………………………. Приложение I I: Энергопоказатели жилого фонда управы «Соколиная гора» ………………………………………………………………… Приложение I I I: Бытовое и промышленное энергопотребление округов РФ ………………………………………………………….. Приложение IV: Бизнес-план по коммерциализации технологии маркировки энергоэффективности……………………………………………… СПИСОК ОБОЗНАЧЕНИЙ Q – удельные затраты тепла за отопительный период, Вт/м2;

Вт/м q - удельные затраты тепла в расчетных условиях, Вт/м2;

Вт/м t – температура, 0С V – объем, м f – площадь, м R – сопротивление теплопередачи, м2 0С/Вт cp – теплоемкость воздуха, дж/кг 0С – плотность воздуха, кг/м L – расход воздуха, м3/ч n – продолжительность отопительного периода, сутки z – число часов работы в сутки a – коэффициент Индексы:

о – отопление в – вентиляция, внутренний гв – горячее водоснабжение н- наружный i – i- ый от.п – отопительный период инс техн р, рас – расчетный тр – трасмиссионый ст – стена ок – окно пок – покрытие пер - перекрытие уд – удаляемый ВВЕДЕНИЕ Настоящий отчет (III этап) является продолжением комплексной работы. На предыдущем этапе работы было разработано:

1. Анализ показателей по маркировке и этикированию энергоэффективности в зарубежных странах;

- технологические показатели по маркировке и этикированию энергоэффективности и энергетических показателей на основе системы маркировки в США и странах ЕС по номенклатуре групп энергопотребления (насосы, котельное оборудование, холодильное оборудование, теплообменное оборудование, дизельные и газопоршневые электростанции, трансформаторы, осветительные приборы, электрические кабели, электродвигатели, теплоизоляционные материалы трубопроводов, электробытовая техника);

2. Анализ отечественной и зарубежной нормативной базы;

- варианты решений по технологии маркировки энергоэффективности;

- предложения по гармонизации отечественной и зарубежной нормативной базы для оценки и контроля энергоэффективности продукции.

Проведены патентные исследования по технологии маркировки энергоэффективности.

Создана информационная база по номенклатуре и характеристикам энергопотребляющего оборудования.

Методология маркировки энергоэффективности энергопотребляющего оборудования.

Выполнена оценка-прогноз повышения энергоэффективности энергопотребляющего оборудования с анализом всех основных групп изделий.

Показаны конкретные направления энергосбережения по основным инновационным технологиям групп оборудования.

Была показана необходимость внесения изменений в систему нормативно-законодательных актов, регулирующих энергоэффективность и энергосбережение на федеральном и региональном уровнях.

В настоящем отчете представлены результаты разработки проекта – конструкторская документация на пилотный испытательный стенд, по которой и был создан сам испытательный стенд;

были проведены тестовые испытания на пилотном испытательном стенде опытных образцов энергопотребляющего оборудования. Обработаны полученные результаты.

Разработаны предложения по маркировке энергоэффективности функционально-связанных комплексов оборудования на примере инженерных систем зданий.

Балы выполнена разработка технологии маркировки энергоэффективности инженерного оборудования на примере газовых водогрейных котлов.

Выполнены предложения по пилотной апробации методологии с реализацией ограничительных требований по энергоемкости оборудования и изделий.

Разработан бизнес-план по коммерциализации продукции – технологии маркировки энергоэффективности.

1. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ НА ПИЛОТНЫЙ ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ СТЕНД Согласно заданию календарного плана на данном этапе выполнения проекта была разработана проектно – конструкторская документация на пилотный испытательный стенд для определения технических параметров изделий в системе маркировки энергоэффективности.

Испытательный стенд был разработан для маркировки энергоэффективности водогрейный котлов.

Разработка документов на пилотный испытательный стенд велась в соответствии с действующими нормативными документами:

-СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование»;

-СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика»;

-СНиП 2.01.02-85 «Противопожарные нормы»;

-ГОСТ 12.1.005-76 «Система стандартов безопасности труда».

Стенд состоит из набора следующего оборудования (Приложение I.

Рис.1-16):

- водогрейный газовый котел;

- циркуляционный насос;

- трубопроводы и запорно-регулирующая арматура;

- электрооборудование (щит, коммутационная аппаратура, кабельные проводки);

контрольно-измерительные приборы (манометры, термометры);

- узел учета теплопотребления на базе вычислителя ВКТ-5;

- узел учета газопотребления на базе корректора газа ВКГ-2.

В приложении представлена также теплотехническая схема I первичного контура испытательного стенда для одномодульного и трехмодульного котлов, а спецификация использованного оборудования.

Система теплосъема испытательного стенда Испытательный стенд для исследования газовых котлов состоит из двух элементов: испытуемого котла и первичного контура.

Газовый котел, предназначенный для проведения теплотехнических испытаний, подключается к первичному контуру теплосъема: «котел - насос -теплообменник».

Первичный контур служит для предварительных, тестовых и приемочных испытаний водогрейных модульных теплогенераторов и снятия показаний первичного теплоносителя.

Расчетные параметры работы первичного контура:

-мощность теплосъема – 200 – 700 kW;

-температура теплоносителя на выходе из теплообменника (выход из испытуемого котла): Т = +105°С, -температура теплоносителя на входе в водонагреватель (вход в испытуемый котел): Т = +95°С.

Состав первичного контура теплосъема испытательного стенда:

1.Циркуляционный насос ТР 80-110/4;

2.Теплообменник GX-26Lx33;

3.Расширительный бак;

4.Система химводоподготовки;

5.Системы учета, автоматизации и контроля параметров теплоносителя.

С помощью циркуляционного насоса горячий теплоноситель перекачивается через теплообменник, где происходит передача тепловой энергии теплоносителю нагрузки, служащей для утилизации выработанной тепловой энергии.

За счет системы автоматического регулирования поддерживается заданная температура и расход горячего теплоносителя для первичного контура.

Отвод температуры теплоносителем контура осуществляется за счет изменения производительности вентиляторов также Drycooler, a байпасирования теплоносителя трехходовым клапаном.

Аварийные режимы Система управления теплосъема имеет световую и звуковую индикации «Авария контура».

Срабатывание сигнала «Авария» сообщает о невозможности обеспечения необходимого теплосъема в контуре стенда.

Сигнал возникает в следующих случаях:

1.Отсутствует проток жидкости в системе теплосъема;

2.Самопроизвольное опорожнение (утечка) теплоносителя из системы;

температуры теплоносителя на выходе из 3.Превышение водонагревателя выше установленной нормы.

В случае аварии необходимо:

мощность котла, либо полностью отключить газ, 1.Снизить подводимый к горелке котла;

2.Выявить и устранить неисправность в контуре стенда.

Контроль за работой первичного контура и котла обеспечивает служба эксплуатации стенда.

Автоматизация системы измерений На рис.8 Приложения I показана схема расположения мест измерений, которая может быть реализована с использованием приборов визуального контроля и ручного управления.

Однако, для обеспечения современного уровня фиксации параметров измерения при проведении испытаний была разработана автоматизация системы измерений, в которой вычислитель и корректор газа объединены в сетевую конфигурацию по интерфейсу RS 485. Текущие значения параметров технологического процесса фиксируется датчиками давления, термопреобразователями сопротивления и первичными преобразователями расхода, далее вся информация обрабатывается в электронных блоках вычислителя и корректора и по каналу интерфейсной связи передается в контроллер МС8 с помощью преобразователя интерфейса RS485/RS232. На основании полученных данных, контроллер производит расчет КПД котла по прямому балансу:

где Gк – расход воды через котел, Тпр., Тобр. – температура подающей и обратной воды котла соответственно, В – расход топлива, определяемому по счетчику, Q – располагаемое тепло (задается вручную).

Расчет КПД по обратному балансу производится вручную на основании данных, полученных с КОНТАР АРМ и данных с переносного газоанализатора.

Система визуализации экспериментального стенда подразумевает под собой отображение в режиме реального времени на экране компьютера показаний мгновенных значений параметров технологического процесса (давление, температура, расход), вычислению КПД котла по прямому балансу, архивацию баз данных текущих и вычисленных значений, экспорт данных в формат Exel, предоставление данных в табличном виде.

Перечень параметров, отображаемых в системе визуализации:

- Тпр. котла – температура в подающем трубопроводе котла;

- Рпр. котла – давление в подающем трубопроводе котла;

- Тобр. котла – температура в обратном трубопроводе котла;

- Робр. котла – давление в обратном трубопроводе котла;

- Gкотла – объемный расход теплоносителя через котел;

- Qкотла – количество теплоты, выработанного котлом;

- Тух. газов – температура уходящих газов котла;

- Твозд. – температура воздуха, идущего на горение;

- Тгаза – температура газа;

- Ргаза – давление газа;

- Всчетчик – расход газа по счетчику;

- Вфакт – расход газа, приведенный к стандартным условиям.

Во время опытов одновременно через каждые 1 – 10 минут (время определяется при наладке) проводится архивирование с последующей записью на ПК текущих параметров с целью дальнейшей обработки или построения графиков.

Функциональная схема измерений согласно разработанной концепции автоматизации с используемыми приборами и их рабочими диапазонами представлены на рис. 9. приложения I.

2. СОЗДАНИЕ ПИЛОТНОГО СТЕНДА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ В СИТСЕМЕ МАРКИРОВКИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ На этапе работы создан пилотный стенд.

Акт, подтверждающий изготовление пилотного стенда, приложен к отчетным документам по данному этапу.

3. ПРОВЕДЕНИЕ ТЕСТОВЫХ ИСПЫТАНИЙ НА ПИЛОТНОМ СТЕНДЕ ОПЫТНЫХ ОБРАЗЦОВ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЯЮЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯ, ОБРАБОТКА ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ 3.1 Протоколы испытаний: серия I Протоколы тестовых испытаний серии I представлены в табл.3.1.

Таблица 3.1.

Режим/опыт Обозна- Минималь- Максималь Ед.

Номинальный Сниженный № Параметры ный изм.

чение ный 1а 1 3 2 Теплопроизво ди- кВт 1 Q 202,3 199,6 139,2 47,2 220, тельность Теплопроизво ди 2 Q % 100 100 68,8 23 тельность м3/ч Расход воды 3 Gв 12 12 12 12 Температура С 4 Tвх 56 60 54 54 воды на входе Температура воды на С 5 Tвых 72 74 66 59 выходе Давление Рвх бар 6 2,8 2,8 2,8 2,8 2, воды на входе Давление воды на Рвых бар 7 2,75 2,75 2,75 2,75 2, выходе м3/ч Расход газа 8 Gг 23,47 23,05 16,04 5,3 25, Давление газа 16,5 18 21 23 перед клапаном в мбар 9 Pг рабочем режиме Температура 143 143 115 88 уходящих С 10 Tух газов Содержание CO2 % 8,9 9,1 9,1 9,1 9, оксидов в O2 % 5,1 4,7 4,8 4,8 4, уходящих мг/м 11 CO 74 70 32 9 газах в 51 64 67 48 пересчете при мг/м NOх при O2 = 3 % Коэф. избытка 1,3 1,29 1,3 1,3 1, воздуха КПД котла 13 % 93,7 94,2 95,6 97,8 93, Уставка 460 445 260 70 У.е.

вентилятора Потребляемая электрическая 0,244 0,101 0, 15 0,351 0, мощность, кВт Обороты 3860 3820 2680 980 Мин- 16 n вентилятора Разрежение в 15 8 2 5 -Р Па газоходе Описание испытаний и обработка показателей приборов Испытание № 1.

Режим номинальный.

Опыт 1.

Давление газа на входе перед клапаном 17 мбар;

Регулировочным винтом «расхода» на клапане установлен расход газа 23,47 м3/ч.

Контроль проверки герметичности клапана прошли успешно.

Соотношение газ-воздух отрегулировано настройкой производительности вентилятора (уставка вентилятора 460, обороты – мин -1), а также винтом соотношения «газ-воздух» на клапане.

Все датчики безопасности проверены на срабатывание искусственным созданием аварийной ситуации. Система автоматики отключала подачу газа, на индикаторе (жидкокристаллический дисплей блока управления) отражалась информация о причине останова котла (аварии).

Щуп газоанализатора установлен в газоходе на расстоянии 300 мм от котла.

Результаты. Модуль настроен с параметрами (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 72 мг/нм3;

- содержание NOх 60 мг/м3;

- к.п.д. 94,1%.

- мощность модуля 202,3 кВт.

Опыт 1а.

Давление газа на входе перед клапаном 17 мбар.

Производительность вентилятора (уставка вентилятора 445, обороты – 3820 мин -1) Регулировочным винтом «расхода» на клапане установлен расход газа 23,05 м3/ч.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, приведенными к содержанию О2 = 3 %:

- содержание СО 70 мг/нм3 (130);

- содержание NOх 64 мг/м3 (80);

- к.п.д. 94,2%.

- мощность модуля 199,6 кВт.

Модуль настроен и испытан на номинальной мощности.

Результаты: модуль настроен с содержанием оксидов в норме, соответствующей котлу I класса, к.п.д. соответствует заявленному 94%.

Испытание № 2.

Режим сниженный.

Опыт 3.

Давление газа на входе перед клапаном 20 мбар;

Регулировочным винтом «расхода» на клапане установлен расход газа 16,04 м3/ч.

Соотношение газ-воздух отрегулировано настройкой производительности вентилятора (уставка вентилятора 260, обороты – мин -1), а также винтом соотношения «газ-воздух» на клапане.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 38 мг/м3 (130);

- содержание NOх 67 мг/м3 (80);

- к.п.д. 95,6%.

- сниженная мощность модуля 139,2 кВт.

Модуль настроен и испытан на сниженной мощности.

Результаты: на пониженной мощности модуль настроен с содержанием оксидов в норме, соответствующей котлу I класса, к.п.д. более 95 %.

Испытание № 3.

Режим минимальный.

Давление газа на входе перед клапаном 23 мбар;

С помощью настройки производительности вентилятора (уставка вентилятора 70, обороты – 980 мин -1) установлен расход газа 5,3 м3/ч.

Произведена коррекция газо-воздушной смеси винтом соотношения «газ-воздух» на клапане.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 11мг/нм3 (130);

- содержание NOх 55 мг/нм3 (80);

- к.п.д. 97,8%.

- сниженная мощность модуля 47,2 кВт.

Модуль настроен и испытан на сниженной мощности.

Результаты: на минимальной мощности модуль настроен с содержанием оксидов в норме, соответствующей котлу I класса, к.п.д. более 97 %.

Испытание № 4.

Режим максимальный.

Опыт 5.

Давление газа на входе перед клапаном 16 мбар;

С помощью настройки производительности вентилятора (уставка вентилятора 520, обороты – 4220 мин -1) установлен расход газа 25,5 м3/ч.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, приведенными к содержанию О2 = 3% :

- содержание СО 79 мг/нм3 (130);

- содержание NOх 62 мг/нм3 (80);

- к.п.д. 93,5 %.

- максимальная мощность модуля 220,5 кВт.

После настройки модуля на соответствующий режим, блок управления переведен в режим автоматического регулирования (отменен параметр принудительной работы). Модуль показал устойчивую работу по поддержанию заданной температуры в автоматическом режиме с сохранением содержания вредных веществ (оксидов) в уходящих газах в пределах, соответствующих котлу I класса.

Проверена работоспособность системы автоматического управления розжигом с помощью запального керамического калильного электрода фирмы Saint Gobain.

Произведено 20 успешных пусков. Розжиг ровный, без хлопков.

Давление газа в момент открытия клапана основной горелки стабильно.

Проведено измерение потребляемой электрической мощности.

Проверено срабатывание термостата перегрева IMIT 90/110 °С при нагреве котла свыше 110°С. Термостат срабатывал при заданной температуре 110°С. Рекомендация: ввиду погрешности термостата ± 10°С уставку на каждое горелочное устройство производить индивидуально.

Проверена работоспособность горелки новой конструкции фирмы «BEKAERT». Пламя ровное устойчивое голубого цвета по всей периферии горелочной трубы.

Выводы:

Испытания модуля котла на различных режимах: при максимальной (109%), номинальной (100%), пониженной (до 68,8 %), минимальной мощности (23 %) с блоком управления CBS-10-001 (МНПП «Сатурн») и модулируемым газовым клапаном VR420VE фирмы «HONEYWELL» с раздельным включением клапанов с трубой Вентури 300 (кW), вентилятором фирмы ЕВМ тип G1G170-AB53-01 горелкой фирмы «BEKAERT» дали положительные результаты.

При номинальной мощности зафиксированы следующие показатели:

1. Содержание оксидов в уходящих газах - СО ниже нормы в 2 раза;

- NOх ниже нормы в 1,5 раза.

2. К.п.д. котла составляет более 94 %.

Достигнуто снижение мощности до 23 %.

Испытания показали устойчивую работу при розжиге с помощью керамического калильного электрода и автоматическом плавном регулировании горелочного устройства от 23 до 109 % мощности и подтверждают соответствие содержания вредных веществ в уходящих газах нормативным требованиям, предъявляемым к котлам I класса по ГОСТ 30735-2001.

Расчет показателей энергоэффективности и определение класса энергоэффективности для тестовых испытаний Удельный расходный коэффициент для номинального режима определяется по формуле:

Кр = G*k/Nт, где G – расход природного газа (ГОСТ 5542-87) на котел на номинальном режиме (нм3/ч) при теплотворной способности 8000 ккал/ м3;

k – коэффициент, k = 1,2257, кг/м3;

Nт – тепловая мощность газового котла в номинальном режиме, кВт.

Энергоемкость собственных нужд для котла: коэффициент Ксн рассчитывается по формуле:

Ксн = Nэл/Nт, где Nэл – мощность электропотребления котла на собственные нужды в номинальном режиме, кВт.

1. Кр =21,87·1,2257/202,3=0, Ксн = 0,351/202,3=0, Кпд=93,7% В соответствии с содержанием технологического регламента класс энергоэффективности всего изделия устанавливается по наихудшему значению параметра:

по КПД получим класс энергоэффективности котла C;

по Кр – B;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет C.

2. Кр =21,48·1,2257/199,6=0, Ксн = 0,348/199,6=0, Кпд=94,2% по КПД получим класс энергоэффективности котла B;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет B.

3. Кр =14,95·1,2257/139,2=0, Ксн = 0,244/139,2=0, Кпд=95,6% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

4. Кр =4,9·1,2257/47,2=0, Ксн = 0,101/47,2=0, Кпд=97,8% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – В, тогда класс энергоэффективности котла будет В.

5. Кр =23,77·1,2257/220,5=0, Ксн = 0,384/220,5=0, Кпд=93,5% по КПД получим класс энергоэффективности котла С;

по Кр – В;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет С.

3.2 Протоколы испытаний: серия II Проколы тестовых испытаний серии II представлены в табл.3.2.

Таблица 3.2.

Режим/опыт Макси Обозна- Ед.

Номинальный Сниженный Минимальный № Параметры мальн изм.

чение ый 1а 4а 2а 5а 3а 6а 7а Теплопроизво ди- кВт 1 Q 201 204,7 131,3 140,2 55,57 59,32 223, тельность Теплопроизво ди 2 Q % 100 100 65,3 68,5 27,7 29 109, тельность м3/ч Расход воды 3 Gв 12 12 12 12 12 12 Температура С 4 Tвх 62 62 56 56 50 50 воды на входе Температура воды на С 5 Tвых 77 78 66 68 54 54 выходе Давление Рвх бар 6 1,96 1,96 1,95 1,95 1,94 1,94 1, воды на входе Давление воды на Рвых бар 7 1,95 1,95 1,94 1,94 1,93 1,93 1, выходе м3/ч Расход газа 8 Gг 23,12 23,32 14,9 15,85 6,2 6,6 25, Давление газа 17 17 20 20 23 23 перед клапаном в мбар 9 Pг рабочем режиме Температура 138 127 111 110 81 81 уходящих С 10 Tух газов Содержание 11 CO2 % 9,0 9,0 8,1 8,9 8,1 9,0 9, оксидов в O2 % 5,0 5,0 6,5 5,1 6,5 5,0 5, уходящих мг/м CO 71 69 24 35 6 6 газах в 56 60 33 48 33 39 пересчете при мг/м NOх при O2 = 3 % Коэф. избытка 1,31 1,31 1,45 1,32 1,45 1,31 1, воздуха КПД котла 13 % 94,7 95,4 95,7 96,2 97,4 97,7 95, Уставка 465 465 260 260 85 85 У.е.

вентилятора Обороты 3900 3900 2680 2680 1220 1220 Мин- 15 n вентилятора Разрежение в 7 7 4 4 1 1 -Р Па газоходе Описание испытаний и обработка показателей приборов Испытание № 1.

Режим номинальный.

Опыт 1а.

Давление газа на входе перед клапаном 17 мбар;

Регулировочным винтом «расхода» на клапане установлен расход газа 23,121 м3/ч.

Контроль проверки герметичности клапана прошли успешно.

Соотношение газ-воздух отрегулировано настройкой производительности вентилятора (уставка вентилятора 465, обороты – мин -1), а также винтом соотношения «газ-воздух» на клапане.

Все датчики безопасности проверены на срабатывание искусственным созданием аварийной ситуации. Система автоматики отключала подачу газа, на индикаторе (жидкокристаллический дисплей блока управления) отражалась информация о причине останова котла (аварии).

Щуп газоанализатора установлен в газоходе на расстоянии 300 мм от котла.

Результаты. Модуль настроен с параметрами (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 71 мг/нм3 (130);

- содержание NOх 47 мг/м3 (80);

- к.п.д. 94,7%.

- мощность модуля 201 кВт.

Опыт 4а.

Давление газа на входе перед клапаном 17 мбар.

Производительность вентилятора (уставка вентилятора 465, обороты – 3900 мин -1) Регулировочным винтом «расхода» на клапане установлен расход газа 23,321 м3/ч.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, приведенными к содержанию О2 = 3 %:

- содержание СО 69 мг/нм3 (130);

- содержание NOх 60 мг/м3 (80);

- к.п.д. 95,4%.

- мощность модуля 204,7 кВт.

Модуль настроен и испытан на номинальной мощности.

Результаты: модуль настроен с содержанием оксидов в норме, соответствующей котлу I класса, к.п.д. выше заявленного на 0,7…1,4%.


Испытание № 2.

Режим сниженный.

Опыт 2а.

Давление газа на входе перед клапаном 20 мбар;

Регулировочным винтом «расхода» на клапане установлен расход газа 14,9 м3/ч.

Соотношение газ-воздух отрегулировано настройкой производительности вентилятора (уставка вентилятора 260, обороты – мин -1), а также винтом соотношения «газ-воздух» на клапане.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 24 мг/м3 (130);

- содержание NOх 33 мг/м3 (80);

- к.п.д. 95,7%.

- сниженная мощность модуля 131,3 кВт.

Опыт 5а.

Давление газа на входе перед клапаном 20 мбар;

С помощью настройки производительности вентилятора (уставка вентилятора 260, обороты – 2680 мин -1) установлен расход газа 15,9 м3/ч.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 35 мг/м3 (130);

- содержание NOх 48 мг/м3 (80);

- к.п.д. 96,2%.

- сниженная мощность модуля 140,24 кВт.

Модуль настроен и испытан на сниженной мощности.

Результаты: на пониженной мощности модуль настроен с содержанием оксидов в норме, соответствующей котлу I класса, к.п.д. более 95 %.

Испытание № 3.

Режим минимальный.

Опыт 3а.

Давление газа на входе перед клапаном 23 мбар;

С помощью настройки производительности вентилятора (уставка вентилятора 85, обороты – 1200 мин -1) установлен расход газа 6,2 м3/ч.

Произведена коррекция газо-воздушной смеси винтом соотношения «газ-воздух» на клапане.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 6 мг/нм3 (130);

- содержание NOх 33 мг/нм3 (80);

- к.п.д. 97,4%.

- сниженная мощность модуля 55,57 кВт.

Опыт 6а.

Давление газа на входе перед клапаном 23 мбар;

С помощью настройки производительности вентилятора (уставка вентилятора 85, обороты – 1200 мин -1) установлен расход газа 6,6 м3/ч.

Произведена коррекция газо-воздушной смеси винтом соотношения «газ-воздух».

Результаты. Модуль настроен с параметрами, (приведенными к содержанию О2 = 3 %):

- содержание СО 6 мг/м3 (130);

- содержание NOх 46 мг/м3 (80);

- к.п.д. 97,7%.

- минимальная мощность модуля 59,32 кВт.

Модуль настроен и испытан на сниженной мощности.

Результаты: на минимальной мощности модуль настроен с содержанием оксидов в норме, соответствующей котлу I класса, к.п.д. более 97 %.

Испытание № 4.

Режим максимальный.

Опыт 7а.

Давление газа на входе перед клапаном 16 мбар;

С помощью настройки производительности вентилятора (уставка вентилятора 530, обороты – 4240 мин -1) установлен расход газа 25,47 м3/ч.

Результаты. Модуль настроен с параметрами, приведенными к содержанию О2 = 3% :

- содержание СО 69 мг/нм3 (130);

- содержание NOх 60 мг/нм3 (80);

- к.п.д. 95,4%.

- максимальная мощность модуля 223,55 кВт.

После настройки модуля блок управления переведен в режим автоматического регулирования (отменен параметр принудительной работы).

Модуль показал устойчивую работу по поддержанию заданной температуры в автоматическом режиме с сохранением содержания вредных веществ (оксидов) в уходящих газах в пределах, соответствующих котлу I класса.

Проверена работоспособность системы автоматического управления розжигом с высоковольтным трансформатором розжига ZT 870 Satronic (Honeywell). Во время пусков (количество пусков 20) на электродах горелки розжига наблюдалось мощное стабильное непрерывное искрообразование в течение заданного времени – 3 с. Однако при розжиге наблюдается резкое падение давления газа в момент открытия клапана основной горелки.

Регулировка клапана затруднена ввиду его большой пропускной способности для данного горелочного устройства.

Проверено срабатывание термостата перегрева IMIT 90/110 °С при нагреве котла свыше 110°С. Рекомендация: ввиду высокой инерционности датчика (около 4 минут) уставку производить на 100 °С.

Проверена работоспособности горелки новой конструкции фирмы «BEKAERT». Пламя ровное устойчивое голубого цвета по всей периферии горелочной трубы.

Выводы:

Испытания модуля котла на различных режимах: при максимальной (109%), номинальной (100%), пониженной (до 68,5 %), минимальной мощности (29 %) с блоком управления CBS-10-001 (МНПП «Сатурн») и модулируемым газовым клапаном VR425VE фирмы «HONEYWELL» с раздельным включением клапанов с трубой Вентури 300 (кW), вентилятором фирмы ЕВМ тип G1G170-AB53-01 горелкой фирмы «BEKAERT» дали положительные результаты.

Рекомендация: испытать клапан с меньшей пропускной способностью (VR420VE).

При номинальной мощности зафиксированы следующие показатели:

1. Содержание оксидов в уходящих газах - СО ниже нормы в 1,9 раза;

- NOх ниже нормы в 1,3 раза.

2. К.п.д. котла составляет 95,4 %.

Достигнуто снижение мощности до 29 %.

Испытания показали устойчивую работу при розжиге и автоматическом плавном регулировании горелочного устройства от 29 до % мощности и подтверждают соответствие содержания вредных веществ в уходящих газах нормативным требованиям, предъявляемым к котлам I класса по ГОСТ 30735-2001.

Расчет показателей энергоэффективности и определение класса энергоэффективности для тестовых испытаний Удельный расходный коэффициент для номинального режима определяется по формуле:

Кр = G*k/Nт, где G – расход природного газа (ГОСТ 5542-87) на котел на номинальном режиме (нм3/ч) при теплотворной способности 8000 ккал/ м3;

k – коэффициент, k = 1,2257, кг/м3;

Nт – тепловая мощность газового котла в номинальном режиме, кВт.

Энергоемкость собственных нужд для котла: коэффициент Ксн рассчитывается по формуле:

Ксн = Nэл/Nт, где Nэл – мощность электропотребления котла на собственные нужды в номинальном режиме, кВт.

1. Кр =21,55·1,2257/201=0, Ксн = 0,352/201=0, Кпд=94,7% В соответствии с содержанием технологического регламента класс энергоэффективности всего изделия устанавливается по наихудшему значению параметра:

по КПД получим класс энергоэффективности котла В;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет В.

2. Кр =21,73·1,2257/204,7=0, Ксн = 0,358/204,7=0, Кпд=95,4% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

3. Кр =13,9·1,2257/131,3=0, Ксн = 0,241/131,3=0, Кпд=95,7% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

4. Кр =14,58·1,2257/140,2=0, Ксн = 0,243/140,2=0, Кпд=96,2% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

5. Кр =5,8·1,2257/55,57=0, Ксн = 0,110/55,57=0, Кпд=97,4% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

6. Кр =6,2·1,2257/59,32=0, Ксн = 0,112/59,32=0, Кпд=97,7% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

7. Кр =23,7·1,2257/223,6=0, Ксн = 0,382/223,6=0, Кпд=95,4% по КПД получим класс энергоэффективности котла A;

по Кр – A;

по Ксн – A, тогда класс энергоэффективности котла будет A.

ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО МАРКИРОВКЕ 4.РАЗРАБОТКА ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ ФУНКЦИОНАЛЬНО-СВЯЗАННЫХ КОМПЛЕКСОВ ОБОРУДОВАНИЯ НА ПРИМЕРЕ ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ ЗДАНИЙ В большинстве случаев энергопотребляющее инженерное оборудование зданий является элементов сложной системы и достижение прогнозируемого положительного эффекта – продукт слаженного взаимодействия всех компонентов системы.

На практике нередко приходится сталкиваться с ситуациями, когда применение энергоэффективного оборудования не приводит к существенному снижению энергоемкости всей системы в целом.

Так, при реконструкции автономной системы теплоснабжения в Подмосковье старая котельная была заменена на современную энергоэффективную. КПД котельной был повышен с 68 до 92%. Повысилась температура теплоносителя при снижении его расхода, но прибавления тепла жители домов не ощутили. В старой теплосети из-за повышения температуры и снижения расхода теплоносителя возросли трансмиссионные теплопотери и потери с утечкой теплоносителя, а в самих домах из-за изменения теплогидравлического режима наступила разрегулировка систем отопления.

Подобные случаи встречаются и в практике проектирования и строительства новых объектов. Типичный пример энергорасточительности в офисных зданиях – одновременная работа систем отопления и охлаждения в переходные периоды года. Периметральные системы отопления с помощью автоматических термостатов, установленных на отопительных приборах, поддерживают в помещениях комфортную температуру воздуха 22±1о С.

Утром офисы заполняются персоналом, включается свет, компьютеры, оргтехника и температура воздуха начинает возрастать, автоматически включаются охлаждающие вентиляторные доводчики «фанкойлы».

Температура воздуха снижается, на что термостаты системы отопления реагируют открытием клапанов и увеличением теплоотдачи отопительных приборов. На увеличение потоков тепла от отопления фанкойлы отвечают усилением подачи холода. Такое «соревнование» отопления и охлаждения приводит к многократным перерасходам энергии. Избежать этого возможно, если системы отопления и охлаждения объединить в общую функционально связанную систему, подчиняющуюся единому управляющему алгоритму.

К сожалению, в проектной практике попытки «воткнуть»

энергоэффективные изделия в несовершенные инженерные системы скорее правило, чем исключение. Отсутствуют алгоритмы и методические подходы к адекватному подбору сочетающихся по классам энергоэффективности элементов инженерных систем, обеспечивающих оптимальный совокупный эффект энергосбережения всей системы.


Административные директивы применять на всех отопительных приборах термостатические регуляторы или использовать в тепловых пунктах насосы только с частотным приводом ничего общего с политикой энергоэффективности не имеют.

Реализация требования производить и применять энергоэффективное инженерное оборудование (насосы, вентустановки, холодильные машины, кондиционеры) – необходимое условие энергосбережения, но недостаточное.

4.1 Маркировка энергоэффективности систем инженерного обеспечения зданий Энергоэффективность трубопроводых систем К этому классу систем относятся практически все энергопотребляющие системы инженерного обеспечения зданий:

- вентиляция;

- водопровод;

- теплоснабжение;

- холодоснабжение.

На электропривод нагнетателей для перекачки среды (насосов, вентиляторов) приходится до 80% расходов электроэнергии на обслуживание зданий.

Тем не менее проблеме энергосбережения трубопроводых систем в практике проектирования, строительстве и эксплуатации не уделяется должного внимания.

Целевой функцией трубопроводых систем считается доставка заданного количества среды (воздуха, воды, холодоносителя) в определенные зоны здания. Расход энергии будет зависеть от сечения трубопроводов. Чем меньше сечение трубопровода, тем большее количество энергии надо затратить на перекачку заданного количества среды.

Выбор сечения трубопровода и скорости перемещения среды с экономической точки зрения оптимизационная задача, устанавливающая самый выгодный баланс между эксплуатационными затратами, и в первую очередь, расходом электроэнергии на перекачку среды и инвестициями в создание системы.

Расход электроэнергии (N) пропорционален напору (Н) нагнетателя для преодоления местных сопротивлений и линейных гидравлических потерь трубопроводов:

N H В свою очередь величина потерь, а следовательно, и напор возрастает пропорционально квадрату скорости (U) движения среды:

U H Размер трубопровода (диаметр) D при заданном расходе среды обратно пропорционален квадратному корню из величины скорости:

U-0, D Другими словами, при прокачке одного и того же расхода среды увеличение диаметра трубопровода в 2 раза приведет к снижению напора нагнетателя и его мощности в 32 раза. Зависимость расхода электроэнергии от средней скорости воды в трубопроводах инженерных систем представлена на рисунке 4.1.

Рис. 4.1. Зависимость расхода электроэнергии от средней скорости воды в трубопроводах инженерных систем при загруженности 3000 час/год.

Вместе с тем существуют и технические ограничения скорости движения среды в трубопроводах. Так, верхний предел скорости в трубопроводах отопления определяется по акустическим требованиям величиной в 1,5-2 м/с, а минимальная скорость из условий воздухоудаления должна быть не менее 0,2 м/с.

Для воздуховодов систем вентиляции гражданских зданий по акустике скорость воздуха ограничивается 6 м/с, а по условиям воздухораспределения в помещениях скорость выпуска воздуха может варьироваться от 0,5 м/с до 3-4 м/с.

С позиций энергосбережения надо стремиться к минимальным скоростям перемещения среды, но при этом возрастает стоимость самих трубопроводных сетей, а также необходимо учитывать и дополнительный полезный объем здания для более громоздких коммуникаций.

В практике проектирования и строительства, как правило, стремятся выбирать максимальные скорости движения среды, мотивируя это стремлением минимизировать затраты на инженерные системы и сэкономить побольше полезной площади здания. В какой-то степени этот подход был оправдан низкими тарифами на электроэнергию.

В современных условиях такой подход недопустим, пренебрежение энергетическими затратами в сфере инженерного обеспечения зданий, срок службы которых около 100 лет, приведет к тяжелым энергетическим и экологическим последствиям.

Алгоритм оценки и выбора трубопроводных систем по показателям энергоэффективности может быть следующим:

1. Определяются зоны и расходы среды, которые система должна транспортировать в эти зоны.

2. Определяется трассировка системы и строится пространственная схема трубопроводной системы.

3. Выбираются 4-5 вариантов скорости движения среды в трубопроводах, охватывая весь диапазон допустимых по техническим ограничениям значений. При этом принимается во внимание унифицированный параметрический ряд сечений трубопроводов. При наличии альтернативных видов трубопроводов, например, в системах отопления – «сталь – полиэтилен» оценка делается для всех рассматриваемых видов трубопроводов. Следует иметь в виду, что полимерные трубопроводы имеют значительно меньшую «гидравлическую шероховатость» и их линейные потери давления ниже, чем у металлических труб.

4. Производится гидравлический расчет сети трубопроводов по всем вариантам и определяются необходимые напоры нагнетателей. В современной практике проектирования используются специальные расчетные программы, решающие как прямую, так и обратную задачи.

5. По потребным напорам и заданной производительности систем подбираются нагнетатели. Подбор производится в зонах характеристики нагнетателей с максимальным КПД.

6. Определяется годовой эксплуатационный режим и число часов работы нагнетателя в году.

7. Определяются годовые расходы электроэнергии в каждом из вариантов и их стоимостное выражение.

8. Выполняются сметные расчеты затрат на монтаж всех вариантов системы. При этом учитывается и стоимость полезного объема здания, занимаемого системой в каждом из вариантов.

9. Производится упрощенная экспресс оценка изменяемой части эксплуатационных затрат – затрат на электроэнергию за полный период службы системы (может быть принять 10 лет).

10.В случае необходимости производится расчет инвестиционной составляющей на установленную электрическую мощность системы.

11.Производится расчет инвестиционно-эксплуатационного показателя энергоэффективности (ИЭЭ) всех вариантов системы как суммы всех инвестиционных затрат и затрат на электроэнергию за весь период службы системы.

12.Строится график зависимости (ИЭЭ) от средней скорости движения среды в трубопроводах и выбирается вариант, соответствующий минимальному показателю ИЭЭ.

13.Определяется экономия ИЭЭ выбранного варианта по отношению к традиционному, в качестве которого используется вариант максимальных скоростей в пределах технических ограничений, а также величина экономии электроэнергии.

В качестве примера проанализируем энергетические и экономические показатели вентиляционной установки офисного здания из реального проекта:

- производительность установки – 8400 м3/ч воздуха;

- средняя скорость воздуха в воздуховодах – 6 м/с;

- необходимый напор вентилятора – 800 Па;

- номинальная мощность электропривода вентилятора – 4 кВт;

- число часов работы вентустановки за 1 год – 4200;

- стоимость электроэнергии – 1,8 руб./кВт.ч;

- поверхность сети воздуховодов – 93,1 м2;

- удельная стоимость воздуховодов – 800 руб./м2;

- стоимость полезного объема здания – 21.000 руб./м3;

- инвестиционная составляющая за присоединение электрической мощности – 45.000 руб./кВт.

Принятая скорость воздуха в воздуховодах – 6 м/с близка к максимальной по акустическим требованиям и традиционно при проектировании стремятся к этой величине. Аргументы принятия такого решения – снизить стоимость сети воздуховодов и минимизировать полезный объем здания занятой вентсистемой. После того, как рассчитана сеть воздуховодов, по заданной производительности подбирается вентиляторная установка с соответствующим напором.

Рассмотрим, как будут меняться энергетические и экономические показатели при снижении средней скорости воздуха в трубопроводах при той же производительности системы.

Оказывается, при снижении скорости воздуха до 2 м/с потребляемая электрическая мощность снижается почти в 9 раз, а при 1,5 м/с в 16 раз (рис.

4.2).

Рис.4.2. Зависимость расхода электроэнергии в системе вентиляции от средней скорости воздуха в воздуховодах.

При этом значительно возрастает стоимость сети воздуховодов и увеличивается размер технических зон, занятых воздуховодами, хотя стоимость самых вентагрегатов незначительно снижается.

Другие показатели сравнения приведены в табл. 4.1 и на рис.4.3.

Но что характерно – при введении инвестиционной платы за присоединение электрической мощности на уровне 45 тыс. руб. за 1 кВт, оптимум совокупных инвестиционных затрат соответствует средней скорости воздуха около 3 м/с. Минимальная величина инвестиционного эксплуатационной стоимости системы соответствует скорости движения воздуха в районе 2 м/с. При этом экономия в денежном выражении инвестиционно-эксплуатационных затрат от базового традиционного варианта достигает 42%, а экономия электроэнергии более 80%. Зависимость экономических показателей вентоустановки от средней скорости воздуха показана на рис. 4.3.

Рис. 4.3. Экономические показатели вентоустановки в зависимости от средней скорости воздуха.

Анализ широкого массива вентсистем, отличающихся и по производительности, и конфигурации вентиляционной сети, показывает, что при наличии инвестиционной составляющей за присоединение электроэнергии оптимум скорости воздуха приходится на диапазон 1,5-2, м/с, а при отсутствии инвестиционной составляющей на диапазон в 2,5-3, м/с.

Таблица 4.1–Показатели энергоемкости и экономичности вентиляционной системы.

Средняя скорость воздуха в воздуховодах, м/с №№ Единица Показатели п/п измер. 1,5 2 3 4 Напор вентилятора Па 1. 50 89 200 356 Потребляемая мощность кВт 2. 0,25 0,45 1,00 1,78 4, вентилятора Годовой расход кВт.ч/год 3. 1050 1869 4200 7476 электроэнергии Площадь воздуховодов м 4. 185,7 161,1 131,5 114,0 93, сети Инвестиционные затраты Руб. 537960 498500 452750 426100 Всего:

В том числе:

5. 148560 128880 105200 91200 - сеть 198000 2-5400 212000 218500 - вентустановка 191400 164300 135550 116400 - полезный строительный объем Стоимость присоединения Руб.

6. 11250 20250 45000 80100 электрической мощности Стоимость электроэнергии за период Руб.

7. 28350 50463 113400 201852 эксплуатации вентустановки Инвестиционно эксплуатационная Руб.

8. 577560 569213 611150 708052 стоимость Экономические оптимальные скорости движения воздуха в системах вентиляции в значительной степени зависят от степени годовой загруженности. Многие системы вентиляции отключают в ночное время, выходные и праздничные дни.

Чем больше загруженность системы, тем актуальнее экономия электроэнергии, а соответственно, следует стремиться к снижению вредных скоростей движения воздуха в воздуховодах.

В табл. 4.2 приведены рекомендуемые скорости движения воздуха в воздуховодах в зависимости от загруженности систем. Некоторое отличие рекомендуемых значений для вытяжных и приточных систем обусловлено более низкой первоначальной стоимостью последних. В таблице также показана потенциальная экономия электроэнергии на транспортировку воздуха в воздуховодах, которая по отношению к максимальной расчетной скорости может достигать от 65 до 95%.

Таблица 4.2–Рекомендуемые скорости движения воздуха в воздуховодах систем вентиляции и кондиционирования воздуха.

Расчетная максимальная Рекомендуемая Экономия №№ Виды систем вентиляции скорость скорость электроэнергии, п/п движения воздуха, м/с % воздуха, м/с Вытяжные системы 1.

вентиляции при загруженности до:

6 3-3,5 70- 3000 ч/год 2-2,5 75- 3000-4000 ч/год 1.5-2 80- 4000-5000 ч/год 1.2-1.5 85- 5000-6000 ч/год 1-1,2 90- Свыше 6000 ч/год Приточные системы 2.

вентиляции и кондиционирования воздуха при загруженности до:

2000 ч/год 6 3,5-4 65- 2000-3000 ч/год 3-3,5 70- 3000-4000 ч/год 2.5-3 75- 4000-5000 ч/год 2-2,5 80- Свыше 5000 ч/год 1,5-2 85- Подобная же ситуация складывается и в трубопроводах, транспортирующих жидкую среду (вода, раствор этиленгликоля).

На примере системы холодоснабжения административного здания рассмотрим возможности оптимизации энергопотребления на транспортировку холодоносителя.

Мощность холодильной станции – 138 кВт холодопроизводительности.

Производительность по холодоносителю при температурном напоре 7/12о С – 38,5 л/с. В традиционном проектном решении принята скорость движения холодоносителя 2 м/с, и соответственно, трубопровод диаметром 70 мм. При этом потери напора на преодоление местных сопротивлений и линейных потерь на трение составляет – 26 м.в.ст. Мощность насоса фирмы Грюндфос (LP-65-165) составляет на этом режиме – 3,82 кВт. При тарифе на электроэнергию 1,8 руб./кВт.ч и годовой загруженности насоса 4800 часов стоимость электроэнергии за период эксплуатации (10 лет) составит 184 тыс.

руб. Инвестиционная составляющая за присоединение электроприемника составит 171,9 тыс. руб. При увеличении диаметра трубопровода и снижении скорости холодоносителя эти показатели будут существенно снижаться (табл. 4.3).

Таблица 4.3– Показатели энергоемкости и экономичности трубопроводной системы холодоснабжения.

Едини Средняя скорость воды в трубопроводах, м/с №№ Показатели ца п/п 2,0 1,54 0,94 0,62 0, измер.

Диаметр мм 1. 70 83 102 128 трубопровода Потери напора в м 2. 26 10,7 2,4 0,95 0, трубопроводе Мощность насоса кВт 3. 3,82 1,56 0,36 0,14 0, LP-65- LM-65- UPS 80- UPS 65- UPS 65 Тип насоса 4. 165 187 60 60 Тыс.

Стоимость сети 5. 50,5 63,6 82,9 111,8 руб.

Тыс.

Стоимость насоса 6. 48 37 35 28 руб.

Стоимость электроэнергии за Тыс.

7. 184 75,1 17,3 6,8 5, период эксплуатации руб.

насоса Стоимость присоединения Тыс.

8. 171,9 70,2 16,2 6,3 5, электрической руб.

мощности Инвестиционно Тыс.

эксплуатационная 9. 454,4 245,9 151,9 152,9 180, руб.

стоимость Минимальная инвестиционно-эксплуатационная стоимость приходится на скорость движения холодоносителя 0,6-0,9 м/с, что соответствует экономии электроэнергии более чем в 10 раз. Дальнейшее снижение скорости приводит к значительному увеличению инвестицтионных затрат на сеть и нецелесообразно.

В табл. 4.4 приведены рекомендуемые значения скорости движения рабочей среды в трубопроводах систем холодоснабжения, отопления и горячего водоснабжения в зависимости от степени годовой загрузки систем.

Таблица 4.4– Рекомендуемые скорости движения воды в трубопроводах.

Расчетная Рекомендуемая Экономия №№ Трубопроводные максимальная скорость воды, электроэнергии, п/п системы скорость воды, м/с % м/с Системы 1.

холодоснабжения при загруженности до:

1,5 65- 1000 ч/год 1,0 80- 1000-2000 ч/год 0,8 85- 2000-3000 ч/год Системы отопления при 2.

загруженности до:

3000 ч/год 1,0 60- 1. 3000-4000 ч/год 0,8 75- 4000-5000 ч/год 0,6 80- Свыше 5000 ч/год 0,4 85- Система циркуляции 3.

1.5 0,3 90- горячего водоснабжения Маркировка энергоэффективности тех или иных решений инженерных систем нецелесообразна из-за их многообразия и индивидуальности. Выбор типа, количества, способа трассировки систем жезнеобеспечения – это продукт совместного творчества инженеров, конструкторов, архитекторов, экономистов и очень трудно поддается формализации.

В конечном же итоге все системы энергопотребления объединяются в здании одной целевой функцией – обеспечение комфортной среды обитания и высокой работоспособности. Одновременно степень энергоэффективности всего здания формируется в показаниях счетчиков тепловой и электрической энергии. Соответственно легко судить об энергоэффективности систем жизнеобеспечения, сравнивая удельные показатели энергопотребления однотипных зданий. В качестве удельных показателей энергопотребления и в зарубежной, и в отечественной практике принимают годовые расходы электрической и тепловой энергии на 1 м2 площади здания, выраженные в кВт-ч/год.

Соответственно предлагается три этапа оценки и контроля показателей энергоэффективности здания:

- на стадии расчетов и проектирования здания;

- на стадии ввода в эксплуатацию;

- мониторинг эксплуатируемого здания.

На первом этапе, самом ответственном, закладывается концепция энергоэффективности инженерных систем, соответствующая оптимальным показателям инвестиционно-эксплуатационной стоимости инженерных систем (аналог европейской модели – Life circle cost). На этом этапе возможно путем вариантного проектирования усовершенствовать те или иные и архитектурные, и конструктивные, и инженерные решения и повысить энергоэффективность здания, найти оптимум инвестиций и эксплуатационных расходов.

Второй этап – проверка реализации проекта на соответствие расчетным показателям и при необходимости исправление или монтажных, или проектных просчетов.

На третьем этапе отслеживается сохранение в процессе эксплуатации характеристики энергоэффективности оборудования и систем и производится реновация, ремонт, эксплуатационная настройка систем.

На всех этих этапах показатели энергоэффективности контролируются и сопоставляются со значениями маркировки энергоэффективности по 7 балльной шкале, описанной в предыдущих главах.

Предлагается для зданий установить две системы маркировки энергоэффективности – по потреблению электрической и тепловой энергии.

Маркировка энергоэффективности по потреблению электрической энергии зависит от специфики зданий.

Так, в жилых зданиях имеется четкая граница сфер регулирования энергосбережения между внутриквартирным электропотреблением и системами жизнеобеспечения всего здания.

В данном случае предлагается маркировка энергоэффективности систем жизнеобеспечения (вентиляция, тепловой пункт, насосная и система водопровода, системы освещения общественных зон и фасадов, если имеется система центрального кондиционирования). Эта сфера ответственности и регулирования управляющих компаний и муниципальных органов власти.

Подобный же подход применяется и к офисным зданиям с арендаторами.

С другой стороны, многие виды гражданских зданий, такие, как торгово-развлекательные, спортивно-оздоровительные, культурно зрелищные, административные комплексы не нуждаются в таком разделении, поскольку управляющие компании заинтересованы в энергосбережении всего здания, без разделения на зоны.

И в жилых, и в офисных зданиях существует градация по степени комфортности. Чем выше класс здания, тем более качественные системы вентиляции и кондиционирования, выше уровень освещенности, и соответственно, больше расходуется электроэнергии.

В табл. 4.5 приведена маркировка энергоэффективности жилых и офисных зданий в зависимости от их класса. Напомним, что эти показатели относятся к общей площади зданий, но не распространяются на электропотребление квартир в жилых зданиях и арендных зон в офисах.

Таблица 4.5– Маркировка энергоэффективности по электропотреблению жилых и офисных зданий.

Годовой расход электроэнергии на 1 м2, кВт-ч/м2 год Класс энергоэффектив Жилые здания Офисные здания ности Эконом Бизнес Элит А В С А 40 50 60 80 70 В 41-46 51-58 61-70 81-92 71-80 61- С 47-52 59-66 71-80 93-104 81-90 69- D 53-58 67-74 81-90 105-116 91-100 77- E 59-63 75-82 91-100 117-128 101-110 85- F 64-69 83-90 101-110 129-140 111-120 93- G 70 90 110 140 120 Показатели энергоэффективности по потребляемой тепловой энергии существенно отличаются в зависимости от климатических условий и высоты зданий. На основе анализа большого объема расчетов и натурных обследований в табл. 4.5 приведены показатели маркировки энергоэффективности по тепловой энергии жилых зданий.

В качестве климатической характеристики в таблицах использованы показатели-градусо-сутки, определяющие интегральные суммы произведений перепада наружной и внутренней температур воздуха на число суток стояния этих перепадов за отопительный период.



Pages:     | 1 |   ...   | 6 | 7 || 9 | 10 |   ...   | 11 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.