авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 ||

«ТЕОРИЯ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ОПОР Теория формообразования опор качения КАЧЕНИЯ В книге приведена теория контакта ...»

-- [ Страница 6 ] --

d max d min y y 0.

d max d min Максимальная величина зазора h получается при y 0,5 h.

Введем обозначения:

d max d min ;

d d max d min ;

h k.

Тогда после некоторых преобразований с достаточной для прак тики точностью можно определить значение ширины инструмента:

k h 2d, где k - коэффициент неравномерности зазора, равный 0,1-0,2 (доля на которую превышает максимальный зазор минимальный);

- поле допуска на обрабатываемый размер заготовки.

Таким образом, ширина электрод-инструмента зависит от до пуска на размер обрабатываемой поверхности.

Для обеспечения точности обработки важно электрод инструменты расположить так, чтобы на опоры 5 действовали одина ковые нагрузки.

Рассмотрим схему, изображенную на рис. 6.14.

На абразивный брусок действует сила прижима P. В зоне кон такта бруска с заготовкой возникает тангенциальная сила резания F.

В зонах контакта электрода инструмента 1 и электрода-инструмента Рис.6.14. Схема действия нагрузок на инструмент в процессе ЭХО возникают силы реакции опор P1 и P2. Обозначим их вертикальную и P1v, P2 v и тангенциальную составляющие соответственно через P1n, P2 n. В зоне контакта электрод-инструментов с заготовкой возни кают также силы трения F1 и F2. Их вертикальные и тангенциальные составляющие обозначим через F1v, F2 v и F1n, F2 n.

Из рис. 6.14 несложно записать уравнения равновесия:

P P1v P2 v F1v F2 v ;

(6.22) F P1n P2 n F1n F2 n.

В свою очередь составляющие сил равны:

P1v P1 cos1 ;

P2 v P2 cos 2 ;

F1v P1 f sin 1 ;

(6.23) F2 v P2 f sin 2 ;

F P fz ;

P1n P1 sin 1 ;

P2n P2 sin 2 ;

F1n P1 f cos1 ;

F2n P2 f cos 2, где f - коэффициент трения опоры электрод-инструмента о заготов ку;

f z - коэффициент суперфиниширования (отношение тангенци альной силы резания к нормальной);

1- угол расположения опоры 5 первого электрод-инструмента, расположенного напротив абразивного бруска (рис.6.14) относительно связывающей их оси OX ;

2 - угол расположения опоры 5 второго электрод-инструмента относительно оси OX ;

Подставляя равенства (6.23) в выражения (6.22), определим:

P P1 cos 1 P2 cos 2 P1 f sin 1 P2 f sin 2 ;

(6.24) P f z P1 sin 1 P2 sin 2 P1 f cos 1 P2 f cos 2.

Из первого и второго равенств выражения (6.24) выразим силу P2 через силу P1 :

P P1 (cos 1 f sin 1) P2 ;

(cos 2 f sin 2 ) (6.25) P f z P1 (sin 1 f cos 1) P2.

sin 2 f cos Приравнивая правые части выражений (6.25), найдем:

P [(1 f z f ) sin 2 ( f z f ) cos 2 ] P1.

(1 f 2 ) sin(1 2 ) (6.26) Подставляя равенство (6.26) в одно из равенств (6.25), опреде лим:

(1 f z f ) sin 2 ( f z f ) cos fz (sin 1 f cos 1) (1 f 2 ) sin(1 2). (6.27) P2 P (sin 2 f cos 2) Приравнивая между собой обе силы несложно найти оптималь ный углы расположения опор 5, при которых заготовка будет иметь наиболее устойчивое положение. Это удобно определить из выраже ния (6.24), разделив второе равенство на первое:

sin 1 sin 2 f (cos 1 cos 2) fz.

cos 1 cos 2 f (sin 1 sin 2) (6.28) Используя известные формулы для суммы и разности тригоно метрических функций, после преобразований найдем:

fz f 2 1 2 arcsin.

2 (1 f z f ) ( f z f ) (6.29) Подставляя равенство (6.29) в выражение (6.26), беря производ ную по 1 и приравнивая правую часть полученного выражения ну лю, найдем значение этого угла, при котором действующая на опоры нагрузка будет минимальна:

1 fz f 1m arcsin.

(1 f z f ) 2 ( f z f ) В табл. 6.4 приведены значения рациональных значений углов расположения опор электродов инструментов.

Таблица 6. Рациональные значения углов контакта 1 и электрод-инструментов с заготовкой в зависимости от коэффициентов трения f и f z fz 0,4 0,5 0, f 1, град 0,05 17 2 - 2, град 55 49 1, град 0,10 19 4 - 2, град 51 46 1, град 0,15 21 7 - 2, град 48 43 Обычно fz =0,45;

f =0,1. Для этих случаев равенство сил на опорах обоих электрод-инструментов достигается при 1 =12 граду сов;

2 =49 градусов. Обеспечить эти условия можно путем установки упоров электрод-инструментов под углом 71 градус друг к другу.

Электрод-инструменты следут расположить в одну сторону от их упо ров. Тогда их ширина для условий примера h 0,47 d может быть равна h 0,5 sin(1 2 ) d Если электрод-инструменты расположить по разные стороны от упоров, то они должны размещаться между этими упорами и их ши 1 рина не может быть более, чем h 0,5 sin( ) d (для условий примера h 0,28 d ), что слишком мало.

Технико-экономическая эффективность предложенного изобре тения состоит в следующем:

1. Повышается производительность обработки, как за счет воз можности обеспечения минимального зазора между электрод инструментом и заготовкой, так и за счет снятия припуска абразивным бруском, обладающего повышенными режущими свойствами.

2. Повышается качество обработки как за счет обеспечения бо лее равномерного зазора и плотности тока между электрод инструментом и заготовкой, так и за счет удаления с абразивным ин струментом с повышенными режущими свойствами дефектного слоя материала после прекращения электрохимической обработки.

6.5. Способ комплектования подшипников с рациональной геометрической формой рабочих поверхностей Технология изготовления опор качения с рациональной геомет рической формой была бы неполной, если не рассмотреть особенно сти комплектования таких подшипников. Выше было показано, что в подшипнике предлагаемой конструкции за счет регулирования гео метрических параметров можно обеспечивать различные соотношения между осевым и радиальным зазорами.

В стандартном шарикоподшипнике осевой, радиальный зазоры и угол контакта строго взаимосвязаны. Радиальный однорядный ша рикоподшипник серийного производства имеет допуск по классу «нормальный» зазор. Он рассчитывается из условия обеспечения при наличии осевой нагрузки угла контакта в подшипнике, равного градусов. Например, в шарикоподшипнике серии 206 это условие вы полняется при радиальной нагрузке 0,012 мм и осевом зазоре 0, мм. Иногда радиальные шарикоподшипники делают с меньшим ради альным зазором, рассчитанным на угол контакта 6 градусов. Для под шипника 206 радиальный зазор равен 0,003 мм, а осевой зазор равен 0,03 мм.

С повышением радиального зазора увеличивается осевая грузо подъемность подшипника. Подшипник с малым радиальным зазором не выдерживает даже незначительных осевых нагрузок.

Но, с другой стороны, чем выше радиальный зазор, тем ниже виброустойчивость подшипника. Это несложно показать на основе простых расчетов.

На рис. 6.15 изображена схема расчета колебаний наружного кольца шарикового подшипника, а на рис. 6.16 приведены результаты расчета колебаний наружного кольца подшипника серии 206 при раз ной величине радиального зазора.

На рис. 6.15 показаны наружное, внутреннее кольцо и шарики, условно прикасающиеся к внутреннему кольцу. Угловой шаг распо ложения шариков равен. Подшипник собран с радиальным зазором R. Сверху на наружное кольцо действует сила Р. Наружное кольцо под действием этой силы опирается на два верхних шарика 1 и 2.

Из центра On наружного кольца под углом проведен по лярный радиус. При вращении наружного или внутреннего кольца шарики перекатываются вдоль дорожек качения, в результате чего из меняется полярный радиус.

Из простых геометрических построений несложно определить значение полярного радиуса:

0,5 R cos Rn 0,25 2 sin 2.

R Так как полярный радиус может изменяться в пределах от до 0,5, то самое большое его значение получается при 0,5, а самое меньшее - при 0. Колебание значения и определяет колебание наружного кольца подшипника в процессе его вращения или вращения внутреннего кольца:

0,5 R cos Rn 0,25 2 sin 2 ( Rn 0,5 R ).

R Как видно из данного выражения и графика, приведенного на рис. 6.16, с увеличением радиального зазора в подшипнике амплитуда колебаний подшипника возрастает. Причем, величина этих колебаний настолько велика, что существенно превосходит возможные амплиту ды колебаний от неровностей колец и тел качения. Следовательно, предлагаемая конструкция подшипника качения, которая позволяет при заданном угле контакта в подшипнике существенно уменьшать радиальный зазор в подшипнике, обеспечивает меньший уровень виб рации подшипника.

Для обеспечения заданного радиального зазора необходимо соз дать определенные условия. Обычно заданный радиальный зазор обеспечивается за счет использования метода групповой взаимозаме няемости, при котором кольца и тела качения в зависимости от факти ческого размера разбиваются на группы, внутри которых сборка осуществляется по методу полной взаимозаменяемости. Недостатком данного метода является сложность осуществления и низкая собирае мость (до 40%) из-за различного числа различных деталей в каждой группе.

Р R Ov On Рис. 6.15. Схема для расчета колебаний наружного кольца подшипника Рис. 6.16. Зависимости величины колебаний наружного кольца под шипника от угла его поворота и величины радиального зазора R для стандартного подшипника (пунктирная) и подшипника предла гаемой конструкции (сплошная) Нами предложена новая технология стохастического программ ного комплектования подшипников [113 и др.], при которой собирае мость подшипников в аналогичных условиях повышается до 95%.

Сущность этой технологии состоит в том, что на сборку пода ются кольца, в процессе измерения колец осуществляют статистиче ский анализ их размеров, и те кольца, которые не могут быть ском плектованы с имеющимися телами качения, после измерения удаляют, а также определяют размеры тел качения, необходимые для комплек тования удаляемых колец.

Другой особенностью способа является то, что статистический анализ размеров колец осуществляют перед началом комплектования на основе обработки результатов измерения малых периодически по вторяющихся выборок.

Таким образом, отличительные особенности предложенной тех нологии комплектования подшипников следующие:

1. В процессе измерения размеров колец осуществляют стати стический анализ их размеров и определяют кольца, которые не могут быть скомплектованы с имеющимися телами качения с заданной точ ностью.

2. Статистический анализ размеров колец производят перед на чалом комплектования подшипника.

3. Сразу после операции измерения кольцо, которое не может быть скомплектовано с заданной точностью с имеющимися телами качения, удаляют.

4. Комплектование удаляемых из данного процесса колец осу ществляют с другими телами качения, необходимые размеры которых определяют на основе статистического анализа.

Для наиболее полной реализации предложенной технологии комплектования подшипников предложена специальная конструкция автомата для стохастического программного комплектования под шипников (АСПКП). Сущность изобретения состоит в том, что в кон струкции автомата для комплектования подшипников качения, содер жащем станину и корпус, размещенные в них многопозиционные круглые столы с возможностью периодического поворота вокруг их вертикально расположенных осей от специального привода, загрузоч ные, измерительные устройства и рабочие механизмы, круглые столы расположены соосно на разном уровне вдоль их осей. Расстояние ме жду ними больше или равно высоте наружного кольца подшипника.

Привод столов обеспечивает их поочередный поворот в противопо ложные стороны. На верхнем внутреннем из них установлены внут ренние кольца, на нижнем наружном - наружные кольца, над нижнем столом размещены бункеры с телами качения. Автомат снабжен запо минающим устройством, связанным с исполнительными механизма ми, устанавливающими внутренние кольца в наружные при совмеще нии соответствующих позиций столов.

На рис. 6.17 показан главный вид автомата, а на рис.6.18 - вид сверху. Автомат для комплектования подшипников качения состоит из станины 1 и корпуса 2, в которых соосно установлены круглые верхний стол 3 и нижний стол 4 с возможностью их периодического поворота на одну позицию от специального привода (не показан) во круг их вертикально расположенных осей. Каждый из столов 3 и имеет по 12 позиций для установки на них соответственно внутренних 5 и наружных 6 колец подшипников. Рабочая плоскость 7 стола 4, на которую установлены наружные кольца подшипника, смещена в вер тикальном направлении от рабочей плоскости 8 стола 3, на которую установлены внутренние кольца подшипника, на величину, равную высоте наружного кольца 6. В корпусе 2 автомата закреплены загру зочное устройство 9 и бункер 10, в которых расположены соответст венно кольца 5 и 6 и тела качения 11. Бункер 10 установлен на одной предпоследней позиции Х1в или на двух или трех позициях, напри мер, позициях Хв и Х1в.

В последнем случае в бункеры загружают тела качения разных размеров. Последняя позиция Х11в нижнего стола предназначена для выгрузки комплекта деталей. В верхнем столе 3 на каждой позиции встроены исполнительные механизмы 12 и 13, представляющие собой пневмо- или гидроцилиндры.

Рис. 6.17. Схема конструкции комплектовочного автомата АСПКП (главный вид) Рис. 6.18. Схема конструкции комплектовочного автомата АСПКП (вид сверху) Механизм 12 находится на уровне расположения внутренних ко лец 5, а механизм 13 - на уровне расположения наружных колец 6 с возможностью их смещения соответственно с верхнего 3 и внутренне го 4 столов.

Работа автомата осуществляется следующим образом. В загру зочное устройство 9 поступают наружные 6 и внутренние 5 кольца подшипника, а в бункер 10 засыпают тела качения 11. Из загрузочного устройства 9 кольца 5 и 6 подаются соответственно на рабочие пози ции 1а и 1в столов 3 и 4.

Специальным приводом, размещенным внутри станины 1 (не показан), круглые столы 3 и 4 периодически поочередно поворачива ются в противоположные стороны на одну позицию и фиксируются в этой позиции. В соответствии с этим и кольца подшипника 5 и 6 пе ремещаются с первой позиции 1а и 1в на позиции 11а, 11в;

111а, 111в;

1Va, 1Vв и т.д. Специальным измерительным устройством (не показа но) замеряются размеры колец: на позиции 11а - внутренних, на пози ции 11в - наружных. Размеры колец запоминаются специальным за поминающим устройством (не показано) на протяжении всего их пе ремещения из позиции в позицию.

Так как столы 3 и 4 поочередно поворачиваются в разные сто роны, то каждое из загруженных на стол 3 колец 5 за один оборот сто ла совмещается со всеми позициями стола 4, на котором находятся наружные кольца. Если размеры колец 5 и 6 на каких-либо из пози ций, например, на позициях 1Ха-Vв и V1а-V111в, вместе с каким-либо из имеющихся в бункерах 10 телами качения удовлетворяют условиям комплектования, то от запоминающего устройства подается команда на соответствующие исполнительные механизмы 12, расположенные на данных позициях. Исполнительные механизмы 12 смещают на этих позициях 1Ха и V1а внутренние кольца 5 с верхнего стола 3 и кольца 5 устанавливаются в отверстиях наружных колец 6 так, что между ни ми образуется зазор для последующего размещения там тел качения.

Скомплектованные кольца при дальнейших поворотах стола попадают на позиции, где в зазор между ними из бункера 10 засыпа ются тела качения, например, на позиции Хв или Х1в. Как только скомплектованные детали попа дают на позицию Х11в стола 4, то на этой позиции срабатывает исполнительный механизм 13 (рис.6.17), который выталкивает комплект деталей со стола 4 в специальный приемник (не показан) для осуществления дальнейших операций сборки. Освободившиеся на позиции Х11в нижнего стола и различных позициях (Х1а, Х11а и других) верхнего стола места заполняются на позициях 1а и 1в новыми кольцами.

Если на позицию Х11в нижнего стола поступает наружное кольцо, не скомплектованное с внутренним и телами качения, то оно повторно поступает на позицию 1в или сбрасывается на позиции Х11в в специальный бункер (не показан).

Самым длительным технологическим переходом при комплек товании подшипников является измерение размеров колец. Поэтому промежуток времени То, через который периодически поворачивают столы, должен быть равен или больше времени измерения Tи колец.

Если время измерения наружных и внутренних колец не одинаковое, то частота периодического поворота столов должна быть различной.

Например, если время измерения наружных колец Tин, а время изме рения внутренних колец Tив, причем Tив kTин, где k - больше едини цы, то такт поворота нижнего стола равен Tон T ов, а такт поворота верхнего стола Tов T ив / с, где c - ближайшее целое от k. Повышен ная частота поворота наружного стола увеличивает вероятность ком плектования деталей подшипника, а следовательно, требуется мень шее число позиций и автомат получается более компактным.

В настоящее время нами совместно со специалистами НПП НИМ спроектирован и изготавливается автомат для комплектования подшипников (рис. 6.19).

Рис.6.19. Фотография комплектовочного автомата АСПКП В отличие от существующих конструкций спроектированный нами автомат осуществляет комплектование на основе индивидуаль ного подбора размеров деталей и имеет конструкцию, описанную ра нее.

Основные технико-экономические показатели автомата:

1.Производительность - 1200 шт./час;

2.Разноразмерность колец - не ограничена;

3.Число разноразмерных тел качения - до трех;

4.Габаритные размеры - 111,5 м.

Отличительные особенности автомата:

1. Высокая комплектуемость деталей, так как комплектование осуществляется по методу индивидуального сопряжения деталей.

2. Простота конструкции, так как для комплектования подшип ников не требуется предварительная сортировка деталей на группы размеров.

3. Низкие затраты энергии, так как автомат имеет всего один простой привод главного движения и несколько маломощных приво дов исполнительных механизмов.

4. Высокая производительность, так как используется принцип параллельного комплектования колец.

5. Малые габаритные размеры, так как автомат имеет роторную схему работы со встроенными один в другой круглыми поворотными столами.

В виду ограниченного объема диссертации полное описание предложенной технологии и конструкции автомата изложено в рабо тах [168].

Выводы:

1. Предложена методика целенаправленного проектирования рациональной конструкции рабочих поверхностей деталей сложной геометрической формы типа деталей подшипников качения и в каче стве примера предложена новая конструкция шарикового подшипника с рациональной геометрической формой дорожек качения.

2. Разработана комплексная технология изготовления деталей опор качения, включающая предварительную, окончательную обра ботку, контроль геометрических параметров рабочих поверхностей и комплектование подшипников.

3. Предложены конструкции нового технологического оборудо вания, созданного на базе новых технологий, и предназначенного для изготовления деталей опор качения с рациональной геометрической формой рабочих поверхностей.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ В результате исследований разработаны система поиска рацио нальной геометрической формы локально контактирующих упругих тел и технологические основы их формообразования, открывающая перспективы повышения работоспособности широкого класса других механизмов и машин.

Разработана математическая модель, раскрывающая механизм локального контакта упругих тел сложной геометрической формы и учитывающая непостоянство эксцентриситета эллипса контакта и раз личные формы профилей начального зазора в главных сечениях, опи сываемых степенными зависимостями с произвольными показателя ми. Предложенная модель обобщает полученные ранее решения и су щественно расширяет область практического применения точного ре шения контактных задач.

Разработана математическая модель напряженного состояния об ласти упругого локального контакта тел сложной формы, показы вающая, что предложенное решение контактной задачи дает принци пиально новый результат, открывающий новое направление для опти мизации параметров контакта упругих тел, характера распределения контактных напряжений и обеспечивающий эффективное повышение работоспособности узлов трения механизмов и машин.

Предложены численное решение локального контакта тел слож ной формы, алгоритм и программа расчета деформированного и на пряженного состояния области контакта, позволяющие целенаправ ленно проектировать рациональные конструкции рабочих поверхно стей деталей.

Выполнен анализ влияния геометрической формы упругих тел на параметры их локального контакта, показывающие, что за счет изме нения формы тел можно одновременно управлять формой эпюры кон тактных напряжений, их величиной и размерами площадки контакта, что позволяет обеспечивать высокую опорную способность контакти рующих поверхностей, а следовательно, в значительной степени по вышать эксплуатационные свойства поверхностей контакта.

Разработаны технологические основы изготовления деталей опор трения качения с рациональной геометрической формой на техноло гических операциях шлифования и формообразующего суперфини ширования. Это наиболее часто применяемые технологические опера ции в точном машино- и приборостроении, что обеспечивает широ кую практическую реализацию предложенных технологий.

Разработана технология шлифования шариковых опор качения наклонным к оси заготовки шлифовальным кругом и математическая модель формообразования шлифуемой поверхности. Показано, что образуемая форма шлифованной поверхности в отличие от традици онной формы - дуги окружности имеет четыре геометрических пара метра, что существенно расширяет возможность управления опорной способностью обрабатываемой поверхности.

Предложен комплекс программ, обеспечивающих расчет геомет рических параметров поверхностей деталей, получаемых шлифовани ем наклонным кругом, напряженного и деформационного состояния упругого тела в опорах качения при различных параметрах шлифова ния. Проведен анализ влияния параметров шлифования наклонным кругом на опорную способность шлифованной поверхности. Показа но, что изменяя геометрические параметры процесса шлифования на клонным кругом, особенно угол наклона, можно существенно пере распределить контактные напряжения и одновременно варьировать размерами площадки контакта, что существенно повышает несущую способность поверхности контакта и способствует уменьшению тре ния на контакте. Проверка адекватности предложенной математиче ской модели дала положительные результаты.

Выполнены исследования технологических возможностей про цесса шлифования наклонным к оси заготовки шлифовальным кругом и эксплуатационных свойств подшипников, изготовленных с его при менением. Показано, что процесс шлифования наклонным кругом способствует повышению производительности обработки по сравне нию с обычным шлифованием, а так же повышению качества обрабо танной поверхности. По сравнению со стандартными подшипниками долговечность подшипников, изготовленных с помощью шлифования наклонным кругом, повышается в 2-2,5 раза, волнистость уменьшает ся на 11 ДБ, момент трения снижается на 36%, а быстроходность по вышается более чем в два раза.

Разработана математическая модель механизма процесса формо образования деталей при суперфинишировании. В отличие от преды дущих исследований в данной области предложенная модель обеспе чивает возможность определять съем металла в любой точке профиля, отражает процесс формирования профиля инструмента в процессе об работки, сложный механизм его засаливания и износа.

Разработан комплекс программ, обеспечивающих расчет геомет рических параметров обработанной при суперфинишировании по верхности в зависимости от основных технологических факторов.

Выполнен анализ влияния различных факторов на процесс съема ме талла в различных точках профиля заготовки и формирование ее по верхности. В результате анализа установлено, что решающее влияние на формирование профиля заготовки в процессе суперфиниширования оказывает засаливание рабочей поверхности инструмента. Выполнена проверка адекватности предложенной модели, которая дала положи тельные результаты.

Выполнен регрессионный многофакторный анализ технологиче ских возможностей процесса формообразующего суперфиниширова ния деталей подшипников на суперфинишных автоматах последних модификаций и эксплуатационных свойств подшипников, изготов ленных с использованием данного процесса. Построена математиче ская модель процесса суперфиниширования, которая определяет связь основных показателей эффективности и качества процесса обработки от технологических факторов и которая может использоваться для оп тимизации процесса.

13. Предложена методика целенаправленного проектирования рациональной конструкции рабочих поверхностей деталей сложной геометрической формы типа деталей подшипников качения и в каче стве примера предложена новая конструкция шарикового подшипника с рациональной геометрической формой дорожек качения. Разрабо тана комплексная технология изготовления деталей опор качения, включающая предварительную, окончательную обработку, контроль геометрических параметров рабочих поверхностей и комплектование подшипников.

14. Предложены конструкции нового технологического оборудо вания, созданного на базе новых технологий и предназначенного для изготовления деталей опор качения с рациональной геометрической формой рабочих поверхностей.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Александров В.М., Пожарский Д.А. Неклассические про странственные задачи механики контактных взаимодействий упругих тел. - М.: Факториал, 1998. - 288с.

2. Александров В.М., Ромалис Б.Л. Контактные задачи в маши ностроении. - М.: Машиностроение, 1986. - 174с.

3. Александров В.М., Коваленко Е.В. Задачи механики сплош ных сред со смешанными граничными условиями. - М.: Наука, 1986. 334 с 4. Александров В.М. Некоторые контактные задачи для упруго го слоя//ПММ. 1963. Т.27. Вып. 4. С. 758-764.

5. Александров В.М. Асимптотические методы в механике кон тактных взаимодействий//Механика контактных взаимодействий. -М.:

Физматлит, 2001. С.10-19.

6. Амензаде Ю.А. Теория упругости. - М.: Высшая школа, 1971.

7. А.с. № 2000916 РФ. Способ обработки фасонных поверхно стей вращения/ Королев А.А., Королев А.В.// БИ 1993. №37-38.

8. А.с. № 916268 (СССР), МКИ В24В 35/00. Головка для супер финишной обработки поверхностей вращения с криволинейной обра зующей /А.В.Королев, А. Я. Чихирев // Бюл. изобр. 1980. № 7.

9. А.с. № 199593 (СССР), МКИ В24Н 1/100, 19/06. Способ абра зивной обработки поверхностей вращения/ А. В. Королев // Бюл.

изобр. 1985. -№ 47.

10. А.с. 1141237 (СССР), МИМ 16С 19/06. Подшипник качения / А.В.Королев // Бюл. изобр. 1985. № 7.

11. А.с. №1337238 (СССР), МКИ В24В 35/00. Способ чистовой обработки / А.В. Королев, О.Ю. Давиденко, А.Г. Маринин// Бюл.

изобр. 1987. № 17.

12. А.c. № 292755 (СССР), МКИ В24В 19/06. Способ суперфи ниширования с дополнительным движением бруска / С.Г. Редько, А.В.

Королев, А.И. Спришевский // Бюл. изобр. 1972.№ 8.

13. А.c. №381256 (СССР), МКИ В24Н 1/00, 19/06. Способ окон чательной обработки деталей / С.Г. Редько, А.В.Королев, М.С. Крепс и др.// Бюл. изобр. 1975. № 10.

14. А.с. 800450 (СССР), МНИ 16С 33/34. Ролик для подшипни ков качения /В.Э.Новиков// Бюл. изобр. 1981.№ 4.

15. А.с. № 598736 (СССР). Способ чистовой обработки деталей типа колец подшипников качения / О.В.Таратынов // Бюл. изобр.

1978.№ 11.

16. А.с. 475255 (СССР), МНИ В 24В 1/1OO, 35/00. Способ отде лочной обработки цилиндрических поверхностей, ограниченных бур тами /А.В. Гришкевич, А.В. Ступина // Бюл. изобр. 1982. № 5.

17. А.с. 837773 (СССР), МКИ В24В 1/00, 19/06. Способ супер финиширования беговых дорожек подшипников качения /В.А.Петров, А.Н.Рузанов // Бюл. изобр. 1981.№ 22.

18. А.с. 880702 (СССР). МНИ В24В 33/02. Хонинговальная го ловка /В.А. Капуста, В.Г. Евтухов, А.В. Гришкевич // Бюл. изобр.

1981. № 8.

19. А.с. № 500964. СССР. Устройство для электрохимической обработки / Г. М. Поединцев, М. М. Сарапулкин, Ю. П. Черепанов, Ф.

П. Харьков. 1976.

20. А.с. № 778982. СССР. Устройство для регулирования межэ лектродного зазора при размерной электрохимической обработке. / А.

Д. Куликов, Н. Д. Силованов, Ф. Г. Заремба, В. А. Бондаренко. 1980.

21. А.с. №656790. СССР. Устройство для управления цикличной электрохимической обработкой / Л. М, Лапидерс, Ю. М. Чернышев.

1979.

22. А.с. № 250636. СССР. Способ управления процессом элек трохимической обработки / В. С. Гепштейн, В. Ю. Курочкин, К. Г.

Никишин. 1971.

23. А.с. №598725. СССР. Устройство для размерной электрохи мической обработки / Ю. Н. Пеньков, В. А. Лысовский, Л. М. Самору ков. 1978.

24. А.с. №944853. СССР. Способ размерной электрохимической обработки / А. Е. Мартышкин, 1982.

25. А.с. №776835. СССР. Способ электрохимической обработки / Р. Г. Никматулин. 1980.

26. А.с. №211256. СССР. Катодное устройство для электрохи мической обработки / В.И. Егоров, Р.Е. Игудесман, М.И. Перепечкин и др. 1968.

27. А.с. №84236. СССР. Способ электроалмазного внутреннего шлифования/ Г.П. Керша, А.В. Гущин. Е.В. Иваницкий, А.В. Останин.

1981.

28. А.с. №1452214. СССР. Способ электрохимического полиро вания сферических тел / А. В. Марченко, А. П. Морозов. 1987.

29. А.с. №859489. СССР. Способ электрохимического полиро вания сферических тел и устройство для его осуществления / А. М.

Филиппенко, В. Д. Кащеев, Ю. С. Харитонов, А. А. Трищенков. 1981.

30. А.с. СССР № 219799 кл. 42b, 22/03 / Способ измерения ра диуса профиля// Григорьев Ю.Л., Нехамкин Э.Л.

31. А.с. № 876345. СССР. Способ электрохимической размерной обработки/ Е.В. Денисов, А.И. Машьянов, А.Е. Денисов. 1981.

32. А.с. № 814637. СССР. Способ электрохимической обработ ки/ Е.К. Липатов. 1980.

33. Асташкин А.В., Королев А.В. Эффективность суперфини ширования конических поверхностей деталей подшипников // Акту альные проблемы анализа и обеспечения надежности и качества при боров, устройств и систем: Сб. докл. междунар. науч.-техн. конф.

Пенза: ПГУ, 1998. С. 209-211.

34. Асташкин А.В. Механизм процесса формообразующего су перфиниширования дорожки качения наружных колец роликопод шипников // Актуальные проблемы анализа и обеспечения надежно сти и качества приборов, устройств и систем: Сб. докл. междунар. на уч.-техн. конф.Пенза: ПГУ, 1998. С. 218-220.

35. Батенков С.В., Саверский А.С., Черепакова Г.С. Исследова ние напряженного состояния элементов цилиндрического роликопод шипника при перекосах колец методами фотоупругости и голографии //Тр.ин-та/ВНИПП. - М., 1981. - №4(110). С.87-94.

36. Бейзельман Р.Д., Цыпкин Б.В., Перель Л.Я. Подшипники ка чения. Справочник. - М.: Машиностроение, 1967 - 685 с.

37. Беляев Н.М. Местные напряжения при сжатии упругих тел// Инженерные сооружения и строительная механика. - Л.: Путь, 1924.

С. 27-108.

38. Бережинский В.М. Влияние перекоса колец бомбинирован ного конического роликоподшипника на характер контакта торца ро лика с опорными бортами //Тр.ин-та/ ВНИПП. - М., 1981.-№2. С.28 30.

39. Билик Ш.М. Макрогеометрия деталей машин. М.: Маши ностроение, 1973. - С.336.

40. Болкунов В.В., Дорофеев В.Ю. Новые конструкции подшип ников способствуют техническому прогрессу и созданию конкурент носпособной машиностроительной продукции// Прогрессивные на правления развития технологии машиностроения: Межвуз. научн. сб.

- Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1993. - С.9-18.

41. Бочкарева И.И. Исследование процесса образования выпук лой поверхности цилиндрических роликов при бесцентровом супер финишировании с продольной подачей: Дис. …канд. техн. наук:

05.02.08. - Саратов, 1974.

42. Бродский А.С. О форме шлифовального и ведущего круга при бесцентровом шлифовании выпуклой поверхности роликов с продольной подачей //Тр. ин-та/ ВНИПП. - М., 1985. №4(44). - С.78 92.

43. Брозголь И.М. Влияние доводки рабочих поверхностей ко лец на уровень вибрации подшипников //Труды института/ ВНИПП. М.,1962.№4.С 42-48.

44. Вайтус Ю.М., Максимова Л.А., Лившиц З.Б. и др. Исследо вание распределения долговечности сферических двухрядных роли коподшипников при испытании на усталость //Труды ин-та/ ВНИПП.

- М., 1975. №4(86). - С.16-19.

45. Вдовенко В. Г. Некоторые вопросы эффективности техноло гических процессов электрохимической обработки деталей // Элек трохимическая размерная обработка деталей машин. - Тула: ТПИ, 1986.

46. Вениаминов К.Н., Василевский С.В. Влияние финишной операции на долговечность подшипников качения //Тр.ин-та /ВНИПП.

- М., 1989. №1. С.3-6.

47. Вирабов Р.В., Борисов В.Г. и др. К вопросу о перекосе роли ков в направляющих качения / Изв. вузов. Машиностроение. - 1978. №10. С.27- 48. Ворович И.И., Александров В.М., Бабешко В.А. Неклассиче ские смешанные задачи теории упругости. - М.: Наука, 1974.- 455с.

49. Ворович И.И., Александров В.М., Бабешко В.А. Неклассиче ские смешанные задачи теории упругости. М.: Наука, 1974. 455 с.

50. Выставка. "Станки ФРГ в Москве" / Сост.Н.Г.Эдельман //Подшипниковая промышленность: Научн.-техн. реф. сб. - М.:

НИИАвтопром, 1981. Вып.3. - С. 32-42.

51. Галанов Б.А. Метод граничных уравнений типа Гаммер штейна для контактных задач теории упругости в случае неизвестных областей контакта// ПММ. 1985. Т.49. Вып. 5. -С.827-835.

52. Галахов М.А., Фланман Я.Ш. Оптимальная форма бомбини рованного ролика //Вестн. машиностроения. - 1986. - №7. - С.36-37.

53. Галин Л.А. Контактные задачи теории упругости. - М.: Гос техиздат, 1953.- 264с.

54. Гастен В. А. Повышение точности установки межэлектрод ного зазора при циклической размерной электрохимической обработ ке: Автореф. дис.... канд. Техн. Наук. - Тула, 1982 г.

55. Гебель И.Д. и др. Ультразвуковой суперфиниш. - Л.:

ЛДНТП, 1978. 218 с.

56. Головачев В. А., Петров Б. И., Филимошин В. Г., Шманев В.

А. Электрохимическая размерная обработка деталей сложной формы.

- М.: Машиностроение, 1969.

57. Гордеев А.В. Гибкий абразивный инструмент, применяемый в машиностроении: Обзорная информ. /Филиал ЦНИИ ТЭИавтосельхозмаша.- Тольятти, 1990. - 58с.

58. Гришкевич А.В., Капуста В.А., Топоров О.А. Способ отде лочной обработки стальных закаленных деталей // Вестник машино строения. - 1973. №9 - С.55-57.

59. Гришкевич А.В., Цымбал И.П. Проектирование операций механической обработки. - Харьков: Вища школа, 1985. - 141 с.

60. Давиденко О.Ю., Гуськов А.В. Способ брусковой доводки с повышенной универсальностью и технологической гибкостью //Состояние и перспективы развития ГПС механообработки в услови ях хозрасчета и самофинансирования: Межвуз. науч. сб. - Ижевск, 1989. -С. 30.

61. Давиденко О.Ю., Савин С.В. Многобрусковое суперфини ширование дорожек качения колец роликоподшипников // Чистовая обработка деталей машин: Межвуз. сб. - Саратов, 1985. - С.51-54.

62. Динник А.Н. Избранные труды. - Киев: АН УССР, 1952. Т.1.

63. Дорофеев В.Д. Основы профильной алмазно-абразивной об работки. - Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1983. - 186 с.

64. Доводочный автомат модели 91А. /Техническое описание.

4ГПЗ,-Куйбышев, 1979. - 42с.

65. Евсеев Д.Г. Формирование свойств поверхностных слоев при абразивной обработке. – Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1975. - 127с.

66. Еланова Т.О. Финишная обработка изделий алмазными шлифовальными инструментами:-М., ВНИИТЭМР, 1991. - 52с.

67. Елизаветин М.А., Сатель Э.А. Технологические способы по вышения долговечности машин. -М.: Машиностроение, 1969. - 389 с.

68. Ермаков Ю.М. Перспективы эффективного применения аб разивной обработки: Обзор. - М.: НИИмаш, 1981. - 56 с.

69. Ермаков Ю.М., Степанов Ю.С. Современные тенденции раз вития абразивной обработки. - М., 1991. - 52 с. (Машиностроительное пр-во. Сер. Технология и оборуд. Обработки металлов резанием: Об зор. информ. //ВНИИТЭМР. 1997. Вып.3.

70. Жевтунов В.П. Выбор и обоснование функции распределе ния долговечности подшипников качения //Тр.ин-та /ВНИПП. М.,1966.- №1(45).-С.16-20.

71. Зыков Е.И., Китаев В.И. и др. Повышение надежности и дол говечности роликоподшипников. - М.: Машиностроение, 1969. 109 с.

72. Ипполитов Г.М. Абразивно-алмазная обработка. –М.: Ма шиностроение, 1969. -335 с.

73. Кащеев В. Д., Филиппенко А. М. Особенности электрохими ческого полирования деталей подшипников // Прогрессивные методы электрохимической и электрофизической обработки материалов. Тез.

Докладов Уральской зональной научно-технической конференции. – Уфа. 1979.

74. Квасов В.И., Циханович А.Г. Влияние перекосов на долго вечность цилиндрических роликоподшипников // Контактно-гидроди намическая теория смазки и ее практическое применение в технике:

Сб. статей. -Куйбышев, 1972. - С.29-30.

75. Колтунов И.Б. и др. Прогрессивные процессы абразивной, алмазной и эльборовой обработки в подшипниковом производстве. М.: Машиностроение, 1976. - З0 с.

76. Кольчугин С.Ф. Повышение точности профильного врезного алмазного шлифования. // Процессы абразивной обработки, абразив ные инструменты и материалы: Сб. трудов. - Волжский: ВИСИ, 1998.

- С. 126-129.

77. Комиссаров Н.И., Рахматуллин Р.Х. Технологический про цесс обработки бомбонированных роликов //Экспресс - информация.

Подшипниковая промышленность. -М.: НИИАвтопром, 1974.Вып. 11.

- С.21-28.

78. Коновалов Е.Г. Основы новых способов металлообработки. Минск: Изд-во АН БССР, 1961. - 297 с.

79. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных ра ботников и инженеров. - М.: Наука,1977.

80. Коровчинский М.В. Распределение напряжений в окрестно сти локального контакта упругих тел при одновременном действии нормальных и касательных усилий в контакте // Машиностроение.

1967. № 6, с.85-95.

81. Королев А.А. Совершенствование технологии формообра зующего многобрускового суперфиниширования деталей типа колец подшипников качения: Дис….канд. техн. наук. –Саратов, 1996. - 129с.

82. Королев А.А. Исследование рационального режима много брусковой доводки и разработка практических рекомендаций по его осуществлению // «Technology-94»: Тез. докл. международ. науч.-техн.

конф.- СПб,1994. -С. 62-63.

83. Королев А.А. Современная технология формообразующего суперфиниширования поверхностей деталей вращения сложного про филя. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т. 2001 -156с.

84. Королев А.А. Математическое моделирование упругих тел сложной формы. - Саратов: Сарат. Гос. Техн. Ун-т. 2001 -128с.

85. Королев А.А. Упругий контакт гладких тел сложной фор мы//Изв.РАН. Механика твердого тела. -М., 2002. - № 3. С.59-71.

86. Королев А.А. Упругий контакт гладких тел сложной формы/ Сарат. гос. техн. ун-т. Саратов, 2001. -Деп. в ВИНИТИ 27.04.01, № 1117-В2001.

87. Королев А.А. Распределение контактных напряжений вдоль площадки контакта шарика с оптимальным профилем дорожки каче ния шарикоподшипника // Прогрессивные направления развития тех нологии машиностроения: Межвуз.науч. сб.- Саратов, 1993 г.

88. Королев А.А. Технология шлифования деталей сложного профиля типа колец подшипников // Материалы Междунар. науч. техн.конф.,-Харьков, 1993г.

89. Королев А.А. Исследование динамики работы двухрядного радиального упорного шарикоподшипника // Материалы Междунар науч.-техн. конф.- Санкт- Петербург. 1994 г.

90. Королев А.А. Контроль качества сборки двухрядных под шипников // Материалы Междунар. науч.-техн.конф.,-Харьков, 91. Королев А.А. Обеспечение требуемого качества подшипни ков на основе рациональной технологии комплектования// Материалы Междунар. научно- технической конф.-Пенза. 1996 г.

92. Королев А.А., Королев А.В., Чистяков А.М. Технология су перфиниширования деталей опор качения // Материалы Междунар.

научно- технической конф.-Волжский. 1998 г.

93. Королев А.А., Асташкин А.В. Формирование рациональной геометрической формы дорожек качения подшипников на операции суперфиниширования// Материалы Междунар. научно- технической конф.-Волжский. 1998 г.

94. Королев А.А., Королев А.В. Параметры контакта сложных упругих тел с независимым от внешней нагрузки эксцентриситетом площадки контакта// Прогрессивные направления развития техноло гии машиностроения: Межвуз.науч. сб.- Саратов, 1999 г.

95. Королев А.А. Параметры контакта сложных упругих тел с зависимым от внешней нагрузки эксцентриситетом площадки контак та// Прогрессивные направления развития технологии машинострое ния: Межвуз.науч. сб.- Саратов, 1999 г.

96. Королев А.А., Королев А.В. Распределение контактных на пряжений при упругом контакте тел сложной формы// Прогрессивные направления развития технологии машиностроения: Межвуз.науч. сб. Саратов, 1999 г.

97. Королев А.А., Асташкин А.В. Технологическое обеспечение заданного профиля деталей на операции суперфиниширования// Про грессивные направления развития технологии машиностроения: Меж вуз.науч. сб.- Саратов, 1999 г.

98. Королев А.А., Королев А.В., Асташкин А.В. Моделирование процесса формообразующего суперфиниширования// Материалы ме ждунар. научно- технической конф.-Пенза 1999 г.

99. Королев А.А. Механизм износа контактирующих поверхно стей при трении- качении// Материалы междунар. научно- техниче ской конф.-Пенза, 1999 г.

100. Королев А.А, Королев А.В., Чистяков А.М. Рациональные параметры углового суперфиниширования// Материалы Междунар.

научно- технической конф.-Пенза 2000 г.

101. Королев А.А. Моделирование микрорельефа поверхности деталей// Сб. докл. Российской академии естественных наук,- Саратов, 1999г. №1.

102. Королев А.А. Формирование профиля деталей при супер финишировании// Материалы Междунар. научно- технической конф. Иваново, 2001 г.

103. Королев А.А. Оптимальное расположение жестких опор при размерной электрохимической обработке// Материалы Междунар.

научно- технической конф.- Растов-на-Дону, 2001 г.

104. Королев А.А. Деформация точки основания неровностей при воздействии на шероховатую поверхность плоского эллиптиче ского в плане штампа// Прогрессивные направления развития техно логии машиностроения: Межвуз.науч. сб.- Саратов, 2001 г.

105. Королев А.А. Деформация неровностей в зоне контакта уп ругого полупространства с жестким штампом// Прогрессивные на правления развития технологии машиностроения: Межвуз.науч. сб. Саратов, 2001 г.

106. Королев А.А. Деформация вершин неровностей под воздей ствием в зоне контакта жесткого эллиптического в плане штампа// Прогрессивные направления развития технологии машиностроения:

Межвуз.науч. сб.- Саратов, 2001 г.

107. Королев А.А. Технология стохастического программного комплектования прецизионных изделий с локализацией объемов ком плектуемых деталей. -Саратов:Изд-во Сарат.техн.ун-та,1997г.

108. Королев А.А., Давиденко О.Ю. Повышение точности и ка чественных показателей брусковой обработки на основе оптимизации условий контактирования инструмента и заготовки // Актуальные проблемы анализа и обеспечения надежности и качества приборов, устройств и систем: Сб. докл. междун. конф. -Пенза, 1996. – С. 102 103.


109. Королев А.А., Давиденко О.Ю. и др. Технологическое обеспечение изготовления опор качения с рациональной геометрией контакта. -Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1996. - 92с.

110. Королев А.А., Давиденко О.Ю. Формирование параболиче ского профиля роликовой дорожки на стадии многобрусковой довод ки //Прогрессивные направления развития технологии машинострое ния: Межвуз. науч. сб. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1995. -С.20 24.

111. Королев А.А., Игнатьев А.А., Добряков В.А. Испытание доводочных автоматов МДА-2500 на технологическую надежность //Прогрессивные направления развития технологии машиностроения:

Межвуз. науч. сб. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1993. -С. 62-66.

112. Королев А.А., Точилина О.А. Моделирование технологиче ского процесса электрохимического формирования профиля деталей подшипника. / Процессы абразивной обработки, абразивные инстру менты и материалы: Сб. трудов международной конференции: Волж ский, ВИСИ, 1998. - 136-138 с.

113. Королев А.В., Чистяков А.М., Королев А.А. Новые про грессивные технологии машиностроительного производства. Ч.1.

Технология стохастического программного комплектования прецизи оннных изделий с локализацией объемов комплектуемых деталей. Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т. 1997 - 128с.

114. Королев А.В., Чистяков А.М., Давиденко О.Ю., Королев А.А. Новые прогрессивные технологии машиностроительного произ водства. Ч.2. Теоретические основы многобрускового формообра зующего суперфиниширования с локализацией контакта инструмента и обрабатываемой поверхности. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1997. - 216с.

115. Королев А.В., Чистяков А.М., Давиденко О.Ю. Новые про грессивные технологии машиностроительного производства. Ч.3. Тех нология многобрускового формообразующего суперфиниширования с локализацией контакта инструмента и обрабатываемой поверхности. Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1997. - 152с.

116. Королев А. В., Чистяков А. М., Косолапов А. Н. Новые про грессивные технологии машиностроительного производства. Часть 5.

Технология формообразующего электрохимического суперфиниши рования прецизионных изделий с локализацией контакта инструмента и заготовки. -Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т., 1998.

117. Королев А.В., Чистяков А.М. Высокоэффективная техноло гия и оборудование для суперфиниширования точных деталей //Конструкторско-технологическая информатика -2000: Труды кон гресса. Т1 / IV междунаро-дный конгресса. - М.: Станкин, 2000.- С.

289-291.

118. Королев А.В. Выбор оптимальной геометрической формы контактирующих поверхностей деталей машин и приборов. – Саратов:

Изд-во Сарат. ун-та, 1972.

119. Королев А.В., Капульник С.И., Евсеев Д.Г. Комбинирован ный способ шлифования - доводки качающимся кругом. - Саратов:

Изд-во Сарат. ун-та, 1983. - 96 с.

120. Королев А.В., Чихирев А. Я. Суперфинишные головки для доводки желобов шарикоподшипников //Чистовая обработка деталей машин: Межвуз. научн. сб./СПИ. Саратов, 1982. - С.8-11.

121. Королев А.В. Расчет и конструирование подшипников ка чения: Учебное пособие. – Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1984. -63 c.

122. Королев А.В. Исследование процессов образования по верхностей инструмента и детали при абразивной обработке. - Сара тов: Изд-во Сарат.ун-та, 1975. - 191с.

123. Королев А.В., Новоселов Ю.К. Теоретико-вероятностные основы абразивной обработки. Часть 1. Состояние рабочей поверхно сти инструмента. - Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1987. - 160 с.

124. Королев А.В., Новоселов Ю.К. Теоретико-вероятностные основы абразивной обработки. Часть 2. Взаимодействие инструмента и заготовки при абразивной обработке. - Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1989. - 160 с.

125. Королев А.В., Березняк Р.А. Прогрессивные процессы правки шлифовальных кругов. - Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1984. 112 с.

126. Королев А.В., Давиденко О.Ю. Формообразующая абра зивная обработка прецизионных деталей многобрусковыми инстру ментальными головками //Сб. докл. международной науч.-техн. конф.

по инструменту. - Мишкольц (ВНР), 1989. - С.127-133.

127. Корчак С.Н. Производительность процесса шлифования стальных деталей. - М.: Машиностроение, 1974. - 280 с.

128. Корьячев А.Н., Косов М.Г., Лысанов Л.Г. Контактное взаи модействие бруска с желобом кольца подшипника при суперфиниши ровании //Технология, организация и экономика машиностроительно го производства. 1981.- №6. С. 34-39.

129. Корьячев А.Н., Блохина Н.М. Оптимизация значения кон тролируемых параметров при обработке желоба колец шарикопод шипников способом винтовой осцилляции //Исследования в области технологии механической обработки и сборки. - Тула, 1982. -С.66- 71.

130. Косолапов А.Н. Исследование технологических возможно стей электрохимической обработки деталей подшипников / Прогрес сивные направления развития технологии машиностроения: Межвуз.

научн. сб. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т. 1995.

131. Косолапов А.Н., Королев А.В. Анализ погрешностей гео метрической формы при различных способах организации процесса ЭХО торовых поверхностей / Прогрессивные направления развития технологии машиностроения: Меж- вуз. научн. сб. - Саратов: Сарат.

гос. техн. ун-т. 1996.

132. Кочетков А.М., Сандлер А.И. Прогрессивные процессы аб разивной, алмазной и эльборовой обработки в станкостроении. - М.:

Машиностроение, 1976. - 31с.

133. Красненков В.И. О применении теории Герца к одной про странственной контактной задаче //Изв.вузов. Машиностроение. 1956. №1. - С.16-25.

134. Кремень З.И. и др. Суперфиниширование высокоточных деталей - М.: Машиностроение, 1974. - 114 с.

135. Кремень З.И., Массарский М.Л. Турбоабразивная обработ ка деталей сложного профиля: Методические рекомендации. - М.:

НИИмаш, 1979.-38с.

136. Кремень З.И., Массарский М.Л. Турбоабразивная обработ ка деталей - новый способ финишной обработки //Вестник машино строения. - 1977. - №8. -С. 68-71.

137. Кремень З.И. Технологические возможности нового спосо ба абразивной обработки кипящим слоем абразива //Эффективность процессов механической обработки и качество поверхности деталей машин и приборов: Сб. науч.тр. - Киев: Знание, 1977. -С. 16-17.

138. Кремень З.И. Новое в механизации и автоматизации руч ных операций отделоченой абразивной обработки деталей сложного профиля //Тезисы докладов Всесоюзного научно-технического симпо зиума «Шлифование-82». - М.: НИИмаш, 1982. - С. 37-39.

139. Кузнецов И.П. Методы бесцентрового шлифования поверх ностей тел вращения (деталей подшипников качения): Обзор /ВНИИЗ.

- М., 1970. - 43 с.

140. Куликов С.И., Ризванов Ф.Ф. и др. Прогрессивные методы хонингования. - М.: Машиностроение, 1983. - 136 с.

141. Кулинич Л.П. Технологическое обеспечение точности фор мы и качества поверхности высокоточных деталей суперфиниширова нием: Автореф. дис.... канд. техн. наук: 05.02.08. - М., 1980. - 16 с.

142. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Теория упругости. - М.: Наука, 1965.

143. Лейках Л.М. Перекос роликов в направляющих качения //Вести. машиностроения. 1977. - №6. - С.27-30.

144. Леонов М.Я. К теории расчета упругих оснований// Прикл.

матем. и мех. 1939. Т3. Вып 2.

145. Леонов М.Я. Общая задача о давлении кругового штампа на упругое полупространство// Прикл. матем. и мех. 1953. Т17. Вып. 1.

146. Лурье А.И. Пространственные задачи теории упругости. М.: Гостехиздат, 1955. -492 с.

147. Лурье А.И. Теория упругости.- М.: Наука, 1970.

148. Любимов В. В. Исследование вопроса повышения точности электрохимического формообразования на малых межэлектродных за зорах: Автореф. дис. канд. техн. наук. - Тула, 1978 г.

149. Ляв А. Математическая теория упругости. -М.-Л.: ОНТИ НКГиП СССР, 1935.

150. Методика выбора и оптимизации контралируемых пара метров технологического процесса: РДМУ 109-77. М.: Стандарты, 1976. 63с.

151. Митирев Т.Т. Расчет и технология изготовления выпуклых дорожек качения колец роликовых подшипников // Подшипник. 1951. - С.9-11.

152. Монахов В.М., Беляев Э.С., Краснер А.Я. Методы оптими зации. М.: Просвещение, 1978. 175с.

153. Моссаковский В.И., Качаловская Н.Е., Голикова С.С. Кон тактные задачи математической теории упругости. Киев: Наук.думка, 1985. 176 с.

154. Моссаковский В.И. К вопросу об оценке перемещений в пространственных контактных задачах //ПММ. 1951. Т.15. Вып.3.

С.635-636.

155. Мусхелишвили Н.И. Некоторые основные задачи матема тической теории упругости. - М.: АН СССР, 1954.

156. Муцянко В.М., Островский В.И. Планирование экспери ментов при исследовании процесса шлифования // Абразивы и алмазы.


1966. № 3. С. 27-33.

157. Наерман М.С. Прогрессивные процессы абразивной, алмаз ной и эльборовой обработки в автомобилестроении. - М.: Машино строение, 1976. - 235 с.

158. Налимов В.В., Чернова Н.А. Статистические методы пла нирования экстремальных экспериментов. М.: Наука, 1965. 340 с.

159. Народецкий И.М. Статистические оценки надежности под шипников качения // Тр. ин-та /ВНИПП. М., 1965. №4(44). С. 4-8.

160. Носов Н.В. Повышение эффективности и качества абразив ных инструментов путем направленного регулирования их функцио нальных показателей: Дисс....докт. техн. наук: 05.02.08. - Самара, 1997. - 452 с.

161. Орлов А.В. Опоры качения с поверхностями сложной фор мы. М.: Наука, 1983.

162. Орлов А.В. Оптимизация рабочих поверхностей опор каче ния.М.: Наука, 1973.

163. Орлов В.А., Пинегин С.В. Саверский А.С., Матвеев В.М.

Повышение долговечности шарикоподшипников// Вестн. Машино строения. 1977. №12. С.16-18.

164. Орлов В.Ф., Чугунов Б.И. Электрохимическое формообра зование. - М.: Машиностроение, 1990. - 240 с.

165. Папшев Д.Д. и др. Точность формы профиля поперечного сечения колец подшипников // Обработка высокопрочных сталей и сплавов инструментом из сверхтвердых синтетических материалов:

Сб. статей - Куйбышев, 1980. - №2. - С.42-46.

166. Папшев Д.Д., Бударина Г.И. и др. Точность формы профиля поперечного сечения колец подшипников // Межвуз.сб.науч.тр. - Пен за, 1980. - №9 - С.26-29.

167. Патент № 94004202 «Способ сборки двухрядных подшип ников качения»/ Королев А.А. и др.// БИ. 1995. №21.

168. Патент № 2000916 (РФ) Способ обработки фасонных по верхностей вращения / А.А. Королев, А.В. Королев// Бюл. изобр. 1993.

№37.

169. Патент № 2005927 Подшипник качения/ Королев А.А., Ко ролев А.В.//БИ 1994. № 1.

170. Патент № 2013674 Подшипник качения/ Королев А.А., Ко ролев А.В.//БИ 1994. № 10.

171. Патент № 2064616 Способ сборки двухрядных подшипни ков/ Королев А.А., Королев А.В.//БИ 1996. № 21.

172. Патент № 2137582 «Способ чистовой обработки»/ Королев А.В., Асташкин А.В. // БИ. 2000. №21.

173. Патент № 2074083 (РФ) Устройство для суперфиниширо вания/ А.В. Королев и др.// Бюл. изобр. 1997. № 2.

174. Патент 2024385 (РФ). Способ чистовой обработки/ А.В.Королев, Комаров В.А. и др.// Бюл. изобр. 1994. № 23.

175. Патент № 2086389 (РФ) Устройство для чистовой обработ ки / А.В. Королев и др.// Бюл. изобр. 1997. № 22.

176. Патент № 2072293 (РФ). Устройство для абразивной обра ботки / А.В.Королев, Л.Д. Рабинович, Б.М. Бржозовский // Бюл.

изобр. 1997. № 3.

177. Патент № 2072294 (РФ). Способ чистовой обработки /А.В.

Королев и др.// Бюл. изобр. 1997. № 3.

178. Патент № 2072295 (РФ). Способ чистовой обработки / А.В.Королев и др.// Бюл. изобр. 1997. № 3.

179. Патент № 2070850 (РФ). Устройство для абразивной обра ботки беговых дорожек колец подшипников /А.В. Королев, Л.Д. Ра бинович и др. // Бюл. изобр. 1996. № 36.

180. Патент № 2057631 (РФ). Устройство для обработки бего вых дорожек колец подшипников / А.В. Королев, П.Я. Коротков и др.// Бюл. изобр. 1996. № 10.

181. Патент № 1823336 (SU). Станок для хонингования дорожек качения колец подшипников / А.В. Королев, А.М. Чистяков и др.// Бюл. изобр. 1993. № 36.

182. Патент № 2009859 (РФ) Устройство для абразивной обра ботки / А.В. Королев, И.А. Яшкин, А.М. Чистяков // Бюл. изобр. 1994.

№ 6.

183. Патент № 2036773 (РФ). Устройство для абразивной обра ботки. / А.В. Королев, П.Я. Коротков и др.// Бюл. изобр. 1995. № 16.

184. Патент № 1781015 А1 (SU). Хонинговальная головка/ А.В.Королев, Ю.С. Зацепин // Бюл. изобр. 1992. № 46.

185. Патент № 1706134 (РФ). Способ чистовой обработки абра зивными брусками / А.В. Королев, А.М. Чистяков, О.Ю. Давиденко // Бюл. изобр. 1991. -№ 5.

186. Патент №1738605 (РФ). Способ чистовой обработки/ А.В.Королев, О.Ю. Давиденко // Бюл. изобр. 1992.- № 21.

187. Патент № 1002030. (Италия). Способ и устройство для аб разивной обработки / А.В. Королев, С.Г. Редько // Бюл. изобр. 1979. № 4.

188. Патент № 3958568 (США). Устройство для абразивной об работки/ А.В. Королев, С.Г. Редько // Бюл. изобр. 1981. № 13.

189. Патент № 3958371 (США). Способ абразивной обработки / А.В.Королев, С.Г. Редько// Бюл. изобр. 1978. № 14.

190. Патент №3007314 (ФРГ) Способ суперфиниширования до рожек качения колец с буртиками и устройство для его осуществления // Залька. Выдержки из патентных заявок для всеобщего ознакомле ния, 1982. - С.13-14.

191. Патент 12.48.411П ФРГ, МКИ 16С 19/52 ЗЗ/34. Цилиндри ческий роликоподшипник //РЖ. Машиностроительные материалы, конструкции и расчет деталей машин. Гидропривод. -1984. №12.

192. Пинегин С.В. Контактная прочность и сопротивление каче нию. М.: Машиностроение, 1969.

193. Пинегин С.В., Шевелев И.А., Гудченко В.М. и др. Влияние внешних факторов на контактную прочность при качении. -М.: Наука, 1972.

194. Пинегин С.В., Орлов А.В. Сопротивление движению при некоторых видах свободного качения// Изв. АН СССР. ОТН. Механи ка и машиностроение. 1976.

195. Пинегин С.В. Орлов А.В. Некоторые пути снижения потерь при обкатывании тел со сложными рабочими поверхностями// Маши ностроение. 1970. № 1. С. 78-85.

196. Пинегин С.В., Орлов А.В., Табачников Ю.Б. Прецизионные опоры качения и опоры с газовой смазкой. - М.: Машиностроение, 1984. - С. 18.

197. Плотников В.М. Исследование процесса суперфиниширо вания желобов колец шарикоподшипников с дополнительным движе нием бруска: Дис.... канд. техн. наук: 05.02.08. -Саратов, 1974. - 165с.

198. Подшипники качения: Справочник-каталог /Под ред.

В.Н.Нарышкина и Р.В.Коросташевского. - М.: Машиностроение, 1984. -280с.

199. Разоренов В. А.. Анализ возможностей повышения точно сти ЭХО на сверхмалых МЭЗ. / электрохимические и электрофизиче ские методы обработки материалов: Сб. научн. Трудов, Тула, ТГТУ, 1993 г.

200. Размерная электрическая обработка металлов: Учеб. посо бие для студентов вузов/ Б.А. Артамонов, А.В. Глазков, А.В. Вишниц кий, Ю.С. Волков;

под ред. А.В. Глазкова. – М.: Высш. шк., 1978. - с.

201. Рвачев В.Л., Проценко В.С. Контактные задачи теории уп ругости для неклассических областей. Киев: Наук.думка, 1977. 236 с.

202. Редько С.Г. Процессы теплообразования при шлифовании металлов. - Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1962. - 331 с.

203. Редько С.Г., Королев А.В., Бойченко С.Г. Влияние угла на клона шлифовального круга на качество шлифованной поверхности желобов колец шарикоподшипников// Пути повышения производи тельности, качества и эффективности процессов абразивной, алмазной и эльборовой обработки в машиностроении: Сб. науч. статей. М.,1976. -С. 56-57.

204. Родзевич Н.В. Обеспечение работоспособности спаренных цилиндрических роликоподшипников //Вестник машиностроения. 1967. №4. - С.12-16.

205. Родзевич Н.В. Экспериментальное исследование деформа ций и сопряжений по длине контактирующих сплошных цилиндров // Машиноведение. -1966. -№1. – С. 9-13.

206. Родзевич Н.В. Выбор и расчет оптимальной образующей тел качения для роликоподшипников // Машиноведение. -1970.- №4. С.14-16.

207. Розин Л.А. Задачи теории упругости и численные методы их решения. -СПб.:Изд-во СПбГТУ, 1998. 532 с.

208. Рудзит Л.А. Микрогеометрия и контактное взаимодействие поверхностей. - Рига: Знание, 1975. - 176 с.

209. Рыжов Э.В., Суслов А.Г., Федоров В.П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин. - М.: Маши ностроение, 1979. С.82-96.

210. С. де Регт. Применение ЭХО для производства прецизион ных деталей. // Международный симпозиум по электрохимическим методам обработки ISEM-8. Москва. 1986.

211. Саверский А.С. и др. Влияние перекоса колец на работо способность подшипников качения. Обзор. - М.: НИИАвтопром, 1976.

- 55 с.

212. Смоленцев В. П., Мелентьев А.М. и др. Механическая ха рактеристика материалов после электрохимической обработки и уп рочнения.// Электрофизические и электрохимические методы обра ботки. - М., 1970. -№3. Стр. 30-35.

213. Смоленцев В. П., Шканов И. Н. И др. Усталостная проч ность конструкционных сталей после электрохимической размерной обработки. // Электрофизические и электрохимические методы обра ботки. - М. -1970. №3. С. 35-40.

214. Соколов В.О. Системные принципы обеспечения точности профильной алмазно-абразивной обработки. // Точность технологиче ских и транспортных систем: Сб. статей. - Пенза: ПГУ, 1998. - С. 119 121.

215. Спицин Н.А. Теоретические исследования в области опре деления оптимальной формы цилиндрических роликов //Тр.ин-та/ ВНИПП. - М., 1963. - №1(33). -С.12-14.

216. Спицин Н.А. и др. Высокоскоростные шарикоподшипники:

Обзор. - М.: НИИ Автосельхозмаш, 1966. - 42с.

217. Спицин Н.А., Машнев М.М., Красковский Е.Н. и др. Опоры осей и валов машин и приборов. - М.;

Л.: Машиностроение, 1970. 520с.

218. Справочник по электрохимическим и электрофизическим методам обработки / Г. А. Амитан, М. А. Байсупов, Ю. М. Барон и др.;

Под общ. ред. В. А. Волосатова - Л.: Машиностроение, Ленингр. Отд е, 1988.

219. Спришевский А.И. Подшипники качения. - М.: Машино строение, 1969. - 631с.

220. Тетерев А. Г., Смоленцев В. П., Спирина Е. Ф. Исследова ние поверхностного слоя металлов после электрохимической размер ной обработки // Электрохимическая размерная обработка материалов.

- Кишинев: Изд-во АН МССР, 1971. С 87.

221. Тимошенко С.П., Гудьер Дж. Теория упругости. - М.: Нау ка, 1979.

222. Филатова R.M., Битюцкий Ю.И., Матюшин С.И. Новые ме тоды расчета цилиндрических роликовых подшипников//Некоторые проблемы современной математики и их приложения к задачам мате матической физики: Сб.статей - М.: Изд-во МФТИ. 1985. - C.137-143.

223. Филимонов Л.Н. Высокоскоростное шлифование. - Л: Ма шиностроение, 1979. - 248 с.

224. Филин А.Н. Повышение точности профиля фасонных по верхностей при врезном шлифовании путем стабилизации радиально го износа инструмента: Автореф. дис....докт. техн. наук. - М., 1987. 33 с.

225. Хотеева Р.Д. Некоторые технологические методы повыше ния долговечности подшипников качения// Машиностроение и прибо ростроение: Науч. сб. Минск: Вышейшея школа, 1974. Вып.6.

226. Хэмрок Б. Дж., Андерсон У. Дж. Исследование шарико подшипника с арочным наружным кольцом с учетом центробежных сил// Проблемы трения и смазки. 1973. №3. С.1-12.

227. Чеповецкий И.Х. Основы финишной алмазной обработки.

Киев: Наук.думка, 1980. 467 с.

228. Чихирев А.Я. Расчет кинематической зависимости при до водке поверхностей вращения с криволинейной образующей // Чисто вая обработка деталей машин: Межвуз. Сб./ СПИ. - Саратов, 1982. - С.

7-17.

229. Чихирев А.Я., Давиденко О.Ю., Решетников М.К. Результа ты экспериментальных исследований способа размерного суперфи ниширования желобов колец шарикоподшипников. //Чистовые мето ды обработки: Межвуз. сб.-Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 1984, - С.

18-21.

230. Чихирев А.Я. Разработка и исследование способа суперфи ниширования криволинейных поверхностей вращения с прямолиней ной осевой осцилляцией инструментов: Дис.... канд. техн. наук:

05.02.08. - Саратов, 1983. 239с.

231. Шилакадзе В.А. Планирование эксперимента при суперфи нишировании колец роликоподшипников // Подшипниковая промыш ленность. – 1981. - №1. –С. 4-9.

232. Штаерман И.Я. Контактная задача теории упругости. М.;

Л.: Гостехиздат, 1949. -272с.

233. Якимов А.В. Оптимизация процесса шлифования. - М.:

Машиностроение, 1975. 176 с.

234. Яхин Б.А. Прогрессивные конструкции подшипников каче ния // Тр.ин-та/ ВНИПП. -М., 1981. №4. - С. 1-4.

235. Ящерицин П.И., Лившиц З.Б., Кошель В.М. Исследование функции распределения усталостных испытаний подшипников каче ния //Изв. вузов. Машиностроение. - 1970. - №4. - С.28-31.

236. Ящерицин П.И. Исследование механизма образования шлифованных поверхностей и их эксплуатационных свойств: Дис. … докт.техн.наук: 05.02.08. – Минск, 1962. -210 с.

237. Demaid А.Р,А., Mather I, Hollow-ended rolles reduce bearing wear //Des Eng. - 1972. - N11. - P.211-216.

238. Hertz H. Gesammelte Werke. - Leipzig, 1895. B1.

239. Heydepy М., Gohar R. The influence of axial profile on pres sure distribution in radially loaded rolirs //J. of Mechanical Engineering Science.-1979.-V.21.-P.381-388.

240. Kannel J.W. Comparison between predicted and measured asial pressure distribution between cylinders //Trans.ASK8. - 1974. - (Suly). P.508.

241. Welterentwichelte DKFDDR Zylinderrollenlager in leistung gesteigerter Ausfuhrung ("E"-Lager)// Hansa. - 1985. - 122. - N5. - P.487 488.

ПРИЛОЖЕНИЯ ПРИЛОЖЕНИЕ Алгоритм и программа расчета параметров контакта упругих тел сложной формы Как уже отмечалось, решение контактной задачи в общем случае открывает большие возможности для оптимизации распределения контактных напряжений путем регулирования первоначального зазора между контактирующими телами. Однако механизм регулирования первоначального зазора достаточно сложен.

Например, для произвольных значений n и m воспользоваться выражениями (2.44) и (2.45), предназначенных для определения эксцентриситета и размеров площадки контакта, а также выражением (2.54), имеющим в нижнем пределе интеграла корень уравнения (2.55) без вычислительной техники не всегда представляется возможным.

Поэтому нами была разработана программа в «Mathematica4», позволяющая достаточно быстро определять размеры площадки контакта и эпюру напряжений по площадке контакта для упругих тел, первоначальный зазор между которыми в главных сечениях описывается произвольными степенными зависимостями.

В качестве исходных данных берутся параметры степенных n,, m, которые используются для описания A, B функций первоначального зазора в главных сечениях между контактирующим телами (2.2). Кроме того, задаются коэффициенты Пуассона s и d соответственно для одного и второго тела, далее соответственно их модули упругости- Es и Ed, а также внешняя нагрузка P.

На рис. приведена программа для расчета распределения n 7, m контактных напряжений при и внешней нагрузки P 1000, Н. Другие значения параметров, которые брались при этом в данном случае, приведены в табл.

Таблица Входные данные, используемые программой для расчета распределений контактных напряжений d s B Es,МПа Ed, МПа A 21 10 4 21 10 4 0.3 0. 2 Программу, приведенную ниже, можно разбить на 3 логических части. Первая часть программы содержит ввод входных данных, а также описание исходных функций, которые необходимы для решение контактной задачи. Входные данные, как уже отмечалось, представлены в табл.

В качестве исходных функций здесь описываются интегралы, которые определялись в (2.36) и (2.43), вместе со своими внутренними пределами интегрирования, определенных в (2.40) и (2.42).

Во второй части программы рассчитывается эксцентриситет площадки контакта, ее большая и малая полуоси при различных внешних нагрузках и строятся соответствующие графические зависимости.

В третьей части программы определяются контактные напряжения в центре площадке контакта в зависимости от различных внешних нагрузок, с приведением также графической зависимости, а затем рассчитывается и рисуется эпюра контактных напряжений по всей площадке контакта.

Контактная задача Вводятся основные параметры для расчета контактной задачи теории упругости.

Первоначальный зазор вдоль главных сечениях между контактирующими телами определяется выражениями:

m n z1 z 2 B x ;

z1 z 2 A y, где большая полуось эллипса контакта располагается по оси Y Вычисление вспомогательных величин Пределы интегрирования для внутреннего интеграла Программа решения контактной задачи Задание других вспомогательных функций Уравнение для определения эксцентриситета площадки контакта Для ускорения дальнейших расчетов для P=500, 1000,1500, 2000, 2500, 3000 Н были определены из уравнения Fu[P_,ep_]=0 и представлены в виде списка Deo эксцентриситеты площадки контакта Вычисление эксцентриситетов при произвольных нагрузках P путем кусочно линейной аппроксимации найденных эксцентриситетов Продолжение График зависимости эксцентриситета эллипса контакта от внешней нагрузки Р Вычисление размеров площадки контакта Вычисление большой полуоси эллипса контакта и график зависимости размера большой полуоси эллипса контакта от нагрузки Р Продолжение b 0. 0. 0. 0. 0. P 500 1000 1500 2000 2500 …Graphics … Вычисление большой полуоси эллипса контакта и график зависимости размера большой полуоси эллипса контакта от нагрузки Р a 0. 0. 0. 0. 0. P 500 1000 1500 2000 2500 …Graphics … Продолжение Вычисление контактных напряжений в центре и по всей площадки контакта при внешней нагрузки Р=1000 Н Определение нижнего предела интегрирования для выражения напряжений Вычисление напряжений в центре площадки контакта при различных внешних нагрузках и построения соответствующего графика qo P 500 1000 1500 2000 2500 Продолжение Построение эпюры напряжений по площадке контакта при внешней нагрузке Р=1000 H Построение поверхности напряжений по площадке контакта Окончание

Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.