авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 | 2 ||

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Н.Е. ЖУКОВСКОГО “ХАРЬКОВСКИЙ АВИАЦИОННЫЙ ИНСТИТУТ” ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ПРОИЗВОДСТВА ...»

-- [ Страница 3 ] --

4. Фомичев П.А. Влияние модели атмосферной турбулентности на долговечность регулярных зон крыла большого удлинения / П.А. Фомичев, Т.С. Попова // Вопросы проектирования и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (53). – Х., 2008. – С. 41 – 47.

5. Авиационные правила. Часть 25. Нормы летной годности самолетов транспортной категории. – 1994. – 187 с.

6. Бисплингхофф Р.Л. Аэроупругость / Р.Л. Бисплингхофф, Х. Эшли, Р.Л. Халфмэн. – М.: Из-во иностр. лит., 1958. – 799 с.

7. Фын Я.Ц. Введение в теорию аэроупругости / Я.Ц. Фын. – М.:

Физматгиз, 1959. – 523 с.

8. Чижов В.М. О функции распределения экстремальных значений внешних нагрузок / В.М. Чижов // Прочность, колебания и ресурс авиационных конструкций: сб. статей, Тр. ЦАГИ. – Вып. 2669. – М.:

Изд. отдел ЦАГИ, 2005. – С. 88 – 91.

9. Рекомендации по способам расчета усталостного повреждения и оценки ресурса конструкции самолета: отчет ЦАГИ / М., 1971. – 84 с. – №019520.

Поступила в редакцию 13.05.09.

Рецензент: д-р техн. наук, проф. С. А. Бычков, АНТК «Антонов», г. Киев УДК 629.7:531 В.А. Шабохин, канд. техн. наук ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОЙ ЦЕПИ ТЕЛ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ГИБКИХ СВЯЗЕЙ При проведении активных аэродинамических экспериментов по изучению возмущений космической плазмы и других научных исследо ваний целесообразно построение цепи космических аппаратов (КА) на круговой орбите. Эта цепь должна быть ориентирована по радиусу вектору с заданным стабильным расстоянием между КА. В связи с этим в настоящей статье рассмотрены принципиальные и технические воз можности создания вертикальной цепи тел, связанных гибкой связью на основе рассмотрения движения цепи материальных точек в плоскости орбиты. Ряд вопросов исследования динамики такой системы может быть решен на основе рассмотрения движения в плоскости орбиты цепи материальных точек. Ниже представлена математическая модель такой механической системы.

Рассмотрим цепь материальных точек, соединенных невесомой гибкой нитью в ньютоновском поле сил. Одно из звеньев цепи изобра жено на рис. 1,а. К каждой из масс приложены силы Т со стороны при мыкающих звеньев и внешняя сила Р. Общее количество звеньев n с номерами i от 1 до n, общее количество масс – n+1 с номерами от 0 до n.

Цепь движется в ньютоновском поле сил вокруг притягивающего центра О (рис. 1, б), располагаясь все время в плоскости орбиты. Вво дим системы координат: ОХY – инерциальная с началом в притягиваю щем центре О;

Оi Хi Yi – связанная с i-м звеном, при этом ось Хi направ лена вдоль звена от массы mi-1 к массе mi, начало системы координат совпадает с точечной массой mi-1. Положение i-го звена будем характе ризовать вектором ri, соединяющим точки mi-1 и mi. Совокупность пара метров векторов ri примем в качестве координат, определяющих поло жение цепи.

Уравнения динамики i-го звена определяются очевидным соотно шением [ 1 ]:

&& = R i R i1 = 1 (Pi + Ti Ti+1 ) 1 (Pi1 + Ti1 T1 ), r && && (1) mi m i или в более удобной форме:

&&i = Ti Ti +1 Ti 1 + Qi, (2) r m iпр m i m i а б Рисунок где m m i Pi P i 1 ;

m iпр = i. (3) Qi = m i + m i m i m i Пусть i и i – модуль и угол вектора ri в системе координат ОХY. Из ра венств, выражающих проекции ri на оси Хi и Yi через i и i можно полу чить проекции вектора ri на эти же оси:

(&r& ) = && i l i 2 ;

& l i xi (4) (&r&i )yi = l i i + 2l i i.

&& & Разобьем вектор Qi на три составляющие: Qiц, обусловленную силой тяготения;

QiA, обусловленную аэродинамическими силами и Qiв, вызванную произвольными внешними силами Piв. Получим выражения для первых двух составляющих. Обратимся к рис. 2.

Рисунок Используя закон всемирного тяготения, после некоторых преобра зований получаем ( ) µ R o a i 1 µmi a i 1 ;

(5) P( i 1) ц ~ mi 1 3 mi 1 R o 3 R Ro Ro o ( ) µ R a µm Piц ~ 3 mi 3 o 2 i mi R o 3 i a i, Ro Ro Ro где R iц – сила тяготения, действующая на i-ю массу;

i – единичный вектор, направленный вдоль линии связи;

R o – вектор, соединяющий притягивающий центр O и центр масс рас сматриваемой цепи материальных точек. Используя эти равенства (5), на основе (3) можно записать µ µ R l cos( i ) o 3 ri. (6) Qiц = 3 3i Ro Ro Ro Проектируя (6) на оси Хi, Yi, приходим к равенствам:

µ [ ] (Qiц )xi = R 3 l i 3 cos ( i ) 1 ;

(7) o (Q ) = 3 µ l sin 2( ).

iц yi 2 R o i i Здесь и в предыдущем равенстве есть угол между вектором R o и осью Х.

Прежде чем найти выражение для аэродинамической составляю щей вектора Qi, отметим, что в силу реальных соотношений между ве личинами векторов i, i 1 с одной стороны и R o, R i, R i 1 с другой (рис. 2), можно с большой степенью точности записать.

i ~, i = 1,2,..., n.

Обратимся теперь к рис. 3. Здесь PiA и P(i 1) A - векторы аэродина мических сил, действующих на точечные массы mi и mi–1. Штрихпунктир ная линия определяет направление на притягивающий центр. Будем по лагать орбиту круговой, в связи с чем векторы PiA и P(i 1) A располагаются перпендикулярно к радиусу-вектору орбиты. Величина аэродинамиче ской силы определяется известным соотношением:

v S, (8) P = Cx где Сх – коэффициент аэродинамического сопротивления;

– плотность атмосферы;

v – скорость тела;

v – скоростной напор;

S – площадь поперечного сечения тела.

Используя (8), на основе (3) получаем выражения для проекций вектора QiA на оси связанной системы координат (QiA )xi = Ai sin ( i ) ;

v (QiA )yi = Ai cos( i ), (9) v C S v C S где Ai = xi i xi 1 i 1 ;

v m m i 1 i = t;

(10) = const – орбитальная угловая скорость.

Рисунок Введем угол i между i-м звеном цепи и направлением из притяги вающего центра на центр масс цепи:

i = – i. (11) С учетом этого обозначения записываем уравнения движения цепи, проектируя равенства (2) на оси связанной системы координат. Исполь зуя (4), (7) и (11), получаем:

&& Ti Ti +1 Ti ( ) l i l i + i = m nр m cos(i +1 i ) m cos(i 1 i ) + && i i i µ ( ) + R 3 l i 3 cos i 1 + (QiA )xi + (Qiв )xi, o (12) l && + && + 2& ( + ) = Ti +1 sin ( ) Ti 1 sin ( ) ( ) i li i i +1 i i i i mi mi 3 µ l sin 2 + (Q ) + (Q ) 2 R3 i iB yi i iA yi o Эти уравнения целесообразно преобразовать, использовав равен ства (9) и перейдя к дифференцированию по. Обозначим dz d dz, а z=.

z = & d d dt Тогда с учетом (10) очевидно равенство & z. (13) z = Теперь уравнения (12) с учетом того, что круговая скорость v= Rо, можно переписать следующим образом:

T cos( i +1 i ) T li l i (1 + i ) = прi 2 i + mi mi Ti 1 cos( i 1 i ) (Q ) + l i (3 cos 2 i 1) + Ai sin i + iв2 xi ;

mi 1 (14) 2l (1 + i ) Ti +1 sin( i +1 i ) Ti 1 sin( i 1 i ) i + i = l i mi 2 l i mi 1 li (Qiв ) yi 3 sin 2 i + Ai cos i +, i 2 l i li R o C xi 1Si 1 C xi i Si. (15) где Ai = 2 m i 1 mi Уравнения (12) и (14) являются вариантами записи искомой мате матической модели динамика цепи материальных точек. Вид связей оп ределяется соотношением для Ті. Так, для случая n свободных тел дос таточно положить Ti = 0, i = 1, 2, … n.

Дифференцирование в уравнениях (12) выполняется по. Учиты вая, что l i R i, можно считать i-1= i =.

Рассмотрим двухмассовую систему. Полагая в (14) QiB=O, '="=0, получаем:

T = 2 + 3 cos + 2 + A sin ;

m nр 2l (16) + sin 2 A cos = 0.

Для связанного движения необходимо выполнение условия Т0, т.е.

T (17) = 2 + 2 + 3 cos 2 + A sin 0.

m nр l Поэтому из уравнения (17) можно найти усилие в связи при ориен тации связки по радиусу-вектору ( = = 0 ) :

Tгр = 3m пр 2 l. (18) Второе уравнение системы (16) характеризует колебание связки вокруг центра масс.

Первый интеграл этого уравнения равен ()2 + 3 sin 2 2 A sin = h, (19) где h – постоянная интегрирования;

А – разница аэродинамических сил.

В соответствии с формулой (19) фазовый портрет системы опре деляется величиной аэродинамических сил (15) при заданных значениях h, так как = ± h + 2 A sin 3 sin 2, (20) Члены подкоренного выражения в (20), содержащие, можно пре образовать к виду 2 2 A sin 3 sin = 3 A 3 sin A. (21) 3 Из выражения (21) следует, что вид стационарного режима зависит от соотношения значений sin и A. При значениях А в диапазоне 0 А 3 реализуются наклонные положения связки с углами наклона от 0 до. Угол наклона определяется соотношением аэродинамиче ских и гравитационных сил.

Однако наклонные стационарные режимы движения связки ис пользовать нецелесообразно в связи с большой нестабильностью угла наклона, обусловленной изменением плотности атмосферы.

Используя выражение для аэродинамических сил и помня, что С Xi Si вi=, запишем выражение для А в баллистический коэффициент 2 mi виде R вi-1i-1 - вii).

( A = Вертикальное стационарное движение связки возможно только при значении А = 0, т.е. при равенстве аэродинамических сил, действующих на тела i и i-1. Это условие может быть выполнено в двух случаях: при отсутствии сопротивления атмосферы или при равенстве произведения баллистических коэффициентов тел вi на плотность атмосферы вi-1i-1 = вi i.

Указанные условия вследствие значительных колебаний плотно сти на разной высоте практически невыполнимы.

Ряд ограничений по возможности применения вертикальной связки определяется материалом гибкой связи. Реально такая связь может быть создана на основе сверхвысокомодульных полиамидных материа лов, например СВМ, обладающих высоким отношением значений проч ности к весу, превосходя в несколько раз лучшие сорта высокопрочных сталей (плотность – 1,45 г/см3, предел прочности = 200…300 кг/мм2).

Хотя модуль упругости СВМ большой (Е = 13000 кг/мм2), необходимо учитывать силы упругости нити. Величина этой силы определяется си лой трения между соприкасающимися участками нити и трением между волокнами нити, а также величиной остаточных напряжений, стремя щихся вернуть нить в свернутое состояние.

Экспериментальные оценки упругих и диссипативных свойств жгу та из 5 нитей СВМ позволили оценить порядок значений жесткости С = 120-250 н.м-1 для жгута длиной 100 м и коэффициента диссипации * = 0,2-0,4. Диссипация энергии в гибкой связи рассматривалась как ре зультат гистерезисных потерь в материале волокон и трения между во локнами [2]. В связи с малостью (и соизмеримостью) гравитационных сил и сил упругости связи требуемое условие удержания тел на задан ном удалении друг от друга может нарушаться. Под действием этих сил может происходить неуправляемое чередование периодов с натянутой и ослабленной связями. Связь может сворачиваться в спираль, а учиты вая влияние массы связи – образовывать петли;

по-видимому, могут также возникать и внутренние напряжения под действием факторов кос мической среды.

При переводе связки в либрационное движение эти эффекты будут усиливаться в связи с уменьшением согласно формуле (7), силы натя жения нити по мере отхода связки от местной вертикали.

Возможным способом увеличения силы натяжения гибкой нити яв ляется закрутка связки с угловой скоростью, обеспечивающей значение натяжения в нити, превышающее силы упругости и силы трения в гибкой нити.

Выводы Разработана математическая модель движения космических аппа ратов, связанных между собой тросовой системой и размещенных по радиусу-вектору орбиты с заданным расстоянием между ними. На осно ве этой модели показано, что для реализации такой структуры действие гравитационных сил недостаточно и необходимо применение двига тельных установок, датчиков положения и демпферов.

Список использованных источников 1. Ермилов Ю.А. Управление сближением космических аппаратов / Ю.А. Ермилов, Е.Е. Иванов, С.В. Пантюшин – М.: Наука, 1977. – 448 с.

2. Писаренко Г.С. Обобщенная нелинейная модель учета рассея ния энергии при колебаниях / Г.С. Писаренко – К.: Наук. думка, 1985. – 240 с.

Поступила в редакцию 20.04.2009 г.

Рецензент: д-р техн. наук, проф. А.В. Гайдачук, Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского “ХАИ”, г. Харьков РЕФЕРАТЫ УДК 629. Клопота А.В. Повышение качества стыков обшивки с подкреп ляющим набором авиационных конструкций из полимерных компози ционных материалов / А.В. Клопота, М.А. Шевцова, К.П. Дронова // Во просы проектирования и производства конструкций летательных ап паратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ».

– Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 7-15.

Экспериментально исследованы конструктивно-технологические решения для улучшения качества формируемых стыков путем допол нительного введения углеродного жгутового наполнителя или вспени вающихся клеевых композиций. Определено оптимальное количество жгутов для заполнения стыков с заданным радиусом скругления оп равки.

Ключевые слова: трубчатые конструкции, полимерные композици онные материалы, технология, прочность.

Ил. 8. Табл. 2. Библиогр.: 5 назв.

Експериментально досліджено конструктивно-технологічні рішення для поліпшення якості стиків, що формуються, шляхом додаткового введення вуглецевого джуготового наповнювача або клейових компо зицій, що спінюються. Визначено оптимальну кількість джгутів для за повнення стиків із заданим радіусом скруглення оправки.

Іл. 8. Табл. 2. Бібліогр.: 5 назв Structural and manufacturing solutions of skin directed to improving skin butts by means of embedding auxiliary carbon tow reinforcement or foaming adhesive compositions were studied experimentally. Optimal quantity of tows for filling butts with definite mandrel fillet radius is defined.

Fig.8. Tables 2. Bibliogr.: 5 sources УДК 629.7.023. Жаркан М. (Mohammed R Gharkan). Упругие константы трехмер ного тела трансверсально-армированного слоистого композиционного материала / М. Жаркан (Mohammed R Gharkan) // Вопросы проектиро вания и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч.

тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 16-24.

В работе получены зависимости для определения упругих кон стант трехмерного тела трансверсально-армированного слоистого КМ на микроуровне в области материала, не содержащего армирующих стержней.

Ключевые слова: композиционный материал, упругие константы.

Ил.1. Библиогр.: 9 назв.

У роботі одержано залежності для визначення пружних констант тривимірного тіла трансверсально армованого шаруватого КМ на мік ро-рівні у області матеріалу, що не містить армувальних стержнів.

Іл.1. Бібліогр.: 9 назв Dependences for determination elastic constants of 2D body of trans versally reinforced composite at micro-level at zone where reinforced rods are absent are derived.

Fig. 1. Bibliogr.: 9 sources УДК 539. Кривенда С.П. Вплив податливості з'єднувального шару на на пружено-деформований стан з'єднання / С.П. Кривенда, І.М. Таранен ко // Вопросы проектирования и производства конструкций летатель ных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 25-31.

Проведено дослідження впливу параметрів податливості клейо вого та механічного з’єднання на величину напружень, що виникає у з’єднанні. Розроблено рекомендації щодо кількості рядів кріпильних елементів, що гарантують не перевищення величини напружень у з’є днанні більш заданої межі. Визначено межі використання моделей Boeing та Douglas при визначенні податливості елементів з’єднання.

Ключові слова: композиційний матеріал (КМ), з’єднання, стик, на пружено-деформований стан (НДС), кріпильний елемент.

Іл. 5. Бібліогр.: 3 назви Проведено исследование влияние параметров податливости клеевого и механического соединения на величину возникающих в со единении напряжений. Выработаны рекомендации по выбору количе ства рядов крепежных элементов, гарантирующих непревышение за данной величины возникающих напряжений. Определена область при менимости моделей Boeing и Douglas для определения податливости элементов соединения.

Ил. 5. Библиогр.: 3 назв.

Studying influence of pure adhesive and pure mechanical compliance parameters on stress value appearing in joint is conducted. Recommenda tions refer used quantity of micro-fasteners rows guaranteeing absence of limited stress exceeding are worked out. Field of application Boeing and Douglas models used for determination joint elements compliance is de fined.

Fig. 5. Bibliogr.: 3 sources УДК 621.88:539. Халилаева Р.Ю. Исследование напряжений от изгиба в двух- и трехрядных соединениях внахлест и их влияние на долговечность / Р.Ю. Халилаева // Вопросы проектирования и производства конструк ций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 32-38.

Выполнен расчет эквивалентных напряжений и долговечности двух- и трехрядного соединений внахлест по методике ЦАГИ.

Проведен расчет напряженно-деформированного состояния со единения с помощью метода конечных элементов. Получена зависи мость напряжений изгиба от номинальных. Рассчитана долговечность соединений с учетом нелинейной зависимости изгибных напряжений от прикладываемой нагрузки.

Результаты расчета долговечности по методу ЦАГИ не зависят от расстояния между крепежными элементами в трехрядном соедине нии, что приводит к существенным ошибкам.

Ключевые слова: коэффициент изгиба, номинальные напряжения, метод конечных элементов.

Ил. 6. Библиогр.: 2 назв.

Виконано розрахунок еквівалентних напружень і довговічності двох- і трьохрядних з’єднань внапуск згідно з методикою ЦАГІ.

Розраховано напружено-деформований стан з’єднання за допомо гою метода скінченних елементів. Отримано залежність напружень згину від номінальних. Визначено довговічність з’єднань з урахуванням нелінійної залежності напружень згину від навантаження.

Результати розрахунку довговічності згідно з методикою ЦАГІ не залежать від відстані між кріпленням у трьохрядному з’єднанні, що призводить до суттєвих помилок.

Іл. 6. Бібліогр.: 2 назви The calculation of equivalent stresses and lifetime of double- and tri ple-row rivet joint by TSAGY methodology is executed.

The calculation of the stress-strained state of the joint by FEA is exe cuted. The dependence of bending stresses versus nominal stresses is re ceived. The joint lifetime considering nonlinear dependence of bending stresses versus imposed load is estimated.

Life prediction results by TSAGY methodology don’t depend on dis tance between the fasteners for triple-rivet joint that produces essential er rors.

Fig. 6. Bibliogr.: 2 sources УДК 539. Гагауз Ф.М. Прогнозирование упругих характеристик пространст венно-армированных композитов / Ф.М. Гагауз // Вопросы проектиро вания и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч.

тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 39-47.

Предложена методика оценки расчетных значений упругих ха рактеристик пространственно-армированных композитов методом ко нечных элементов. Приведены результаты численного эксперимента по определению эффективных упругих модулей и коэффициентов Пу ассона элементарной ячейки композита. Дана сравнительная оценка результатов теоретических и экспериментальных исследований де формативных свойств композита с пространственным армированием.

Ключевые слова: композиционный материал (КМ), элементарная ячейка, модуль упругости, коэффициент Пуассона.

Ил. 2. Табл. 5. Библиогр.: 10 назв.

Запропоновано методику оцінювання розрахункових значень пружних характеристик просторово-армованих композитів методом кі нцевих елементів. Наведено результати числового експерименту з ви значення ефективних пружних модулів і коефіцієнтів Пуассона елеме нтарного осередку композита. Дано порівняльну оцінку результатів те оретичних і експериментальних досліджень деформівних властивос тей композита з просторовим армуванням.

Іл. 2. Табл. 5. Бібліогр.: 10 назв The Finite-Element Analysis technique for estimation values of elastic properties for 3D-Woven composites is proposed. Results of numerical ex periment for effective elastic modules and Poisson’s ratio prediction for unit cell of composite are resulted. Comparative analysis results of theoretical and experimental researches of deformable properties of 3D-Woven com posite are given.

Fig. 2. Tables 5. Bibliogr.: 10 sources УДК 539. Николаев А.Г. Математическая модель напряженно деформированного состояния пористого материала / А. Г. Николаев, Е. А. Танчик // Вопросы проектирования и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 48-58.

Работа посвящена разработке научных основ определения на пряженно-деформированного состояния пористого материала, анали тическому решению актуальной пространственной статической задачи теории упругости.

Ключевые слова: пористый материал, обобщенный метод Фурье, метод конечных элементов, напряженно-деформированное состояние.


Ил. 11. Библиогр.: 9 назв.

Роботу присвячено розробці наукових основ визначення напруже но-деформованого стану пористого матеріалу, аналітичному розв’язанню актуальної просторової статичної задачі теорії пружності.

Іл. 11. Бібліогр.: 9 назв Clause is devoted to development of scientific bases of determination of a porous material stress-strain state, analytical solution of up-to-date spatial static problem of the elasticity theory.

Fig. 11. Bibliogr.: 9 sources УДК 629.735. Третьяков А.С. Анализ напряженно-деформированного состоя ния тел, нагруженных комбинацией растяжения-сжатия и изгиба / А.С. Третьяков // Вопросы проектирования и производства конструк ций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 59-65.

Статья посвящена анализу напряженно-деформированного со стояния (НДС) тел, нагруженных комбинацией растяжения-сжатия и изгиба. Выполнен расчет НДС образцов с выборкой с отверстием и без него с помощью метода конечных элементов. Получены парамет ры циклов деформирования в номинальных напряжениях. Установле но, что наличие изгибающего момента и геометрической нелинейно сти приводит к существенному отличию параметров цикла нагружения в номинальных и локальных напряжениях.

Ил. 10. Библиогр.: 3 назв.

Статтю присвячено аналізу напружено-деформованого стану (НДС) тіл, навантажених комбінацією розтягування-стискання та згину.

Виконано розрахунок НДС зразків з вибіркою з отвором та без нього за допомогою метода скінченних елементів. Отримано параметри циклів навантаження у номінальних напруженнях. Встановлено, що наявність моменту від згину та геометричної нелінійності призводить до суттєвої різниці параметрів циклу навантаження у номінальних і локальних на пруженнях.

Іл. 10. Бібліогр.: 3 назви The article is devoted to analyses of the stress-strained state of object under the tension-compression and bending combination loading. The cal culation of the stress-strained state of milled-out specimens with hole and milled-out specimens without hole by the instrumentality of FEA is exe cuted. Straining cycle indexes by the nominal stresses are received. It was adjusted that bending moment and geometric nonlinearity availability causes significant of the loading loop extents by nominal and local stresses.

Fig. 10. Bibliogr: 3 sources УДК 539.319:678.027. Чесноков А.В. Влияние технологических параметров изготовле ния структур на их коэффициенты армирования / А.В. Чесноков // Во просы проектирования и производства конструкций летательных ап паратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ».

– Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 66-71.

В статье проведен анализ повторяющихся элементов простран ственных армирующих структур со спиральным расположением воло кон и стержневых, определено влияние технологического метода реа лизации схемы армирования на коэффициенты армирования мате риала в произвольной плоскости.

Ключевые слова: пространственное армирование, технология из готовления, наполнение волокном.

Ил. 4. Библиогр.: 3 назв.

У статті проведений аналіз елементів просторових армувальних структур, що повторюються, із спіральним розташуванням волокон і стержневих, визначений вплив технологічного методу реалізації схеми армування на коефіцієнт армування матеріалу в довільній плоскості.

Іл. 4. Бібліогр.: 3 назви Analysis of repetitive elements of spatial reinforcing structures with the spiral arrangement of fibers and rods is conducted, influence of techno logical method of certain reinforcement scheme realization on the coeffi cients of material reinforcement at arbitrary plane is defined.

Fig. 4. Bibliogr.: 3 sources УДК 621.7.073:620. Вамболь А.А. Определение давления формования и его влияние на качество панельной конструкции из полимерных композиционных материалов / А.А. Вамболь // Вопросы проектирования и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 72-76.

Представлена модель определения давления формования для всего технологического процесса из условия получения конструкции с заданными характеристиками. Проведено исследование влияния дав ления на качество получаемой конструкции из КМ.


Ключевые слова: давление формования, композиционный матери ал, релаксация напряжений, напряженно-деформированное состоя ние.

Ил. 3. Табл. 1. Библиогр. 3 назв.

Подано модель визначення тиску формування для всього техноло гічного процесу за умови отримання конструкції з регламентованими характеристиками. Проведено дослідження впливу тиску на якість конструкції з КМ.

Іл. 3. Табл. 1. Бібліогр. 3 назви The model for determination forming pressure for the entire technologi cal process with conditions to the get construction with given characteristics was represented. The influence of pressure to the construction quality was investigated.

Fig. 3. Table. 1. Bibliog.:3 sources.

УДК 629.735.33.02.002:669. Воробьев Ю.А. Экспериментальные исследования технологиче ского процесса дорнования отверстий / Ю.А. Воробьев, В.В. Воронько, О.В. Шипуль // Вопросы проектирования и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 77-83.

Отражены результаты экспериментов по скоростному и квази статическому дорнованию отверстий. Объектами исследования были геометрия отверстий (корсетность, отклонение образующей), шерохо ватость поверхности, твердость в зоне упрочнения.

Ключевые слова: дорн, скоростное дорнование, эксперимент, корсетность, отклонение образующей Ил. 9. Библиогр.: 5 назв.

Відображено результати експериментів за швидкісним і квазіста тичним дорнуванням отворів. Об'єктами дослідження були геометрія отворів (корсетність, відхилення твірної), шорсткість поверхні, твер дість у зоні зміцнення.

Іл. 9. Бібліогр.: 5 назв Results of experiments on high-speed and quasi-static burnishing apertures are reflected. Objects of research were geometry of apertures (lobing, deviation forming), surface roughness, hardness in hardening zone.

Fig. 9. Bibliogr.: 5 sources УДК 629.7.018. Бетина Е.Ю. Учет повышенных температур и влажности воздуха при определении основных масштабов подобия в случае удовлетво рения критериев Фруда, Рейнольдса и Маха / Е.Ю. Бетина // Вопросы проектирования и производства конструкций летательных аппаратов:

сб. науч. тр. Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 84-92.

Получены зависимости для определения масштабов подобия с учетом влажности воздуха в зоне эксплуатации натурного летательно го аппарата для случая обеспечения подобия по критериям Фруда, Рейнольдса и Маха. Рассчитаны численные значения поправки на влажность к масштабам подобия для двух населенных пунктов на вы сотах до 3 км.

Ключевые слова: масштабы подобия, поправка на влажность, параметры атмосферы, численные значения.

Ил. 8. Библиогр.: 4 назв.

Отримано залежності для визначення масштабів подібності з урахуванням вологості повітря в зоні експлуатації натурного літального апарата для випадку забезпечення подоби за критеріями Фруда, Рей нольдса та Маха. Розраховано числові значення поправки на вологість до масштабів подібності для двох населених пунктів на висотах до 3 км.

Іл. 8. Бібліогр.: 4 назви Expressions for similarity scales determination taking into account air humidity in zone of actual aircraft exploitation for case of similarity by crite rions of Frud, Reinolds and Mach satisfaction were found. Correction for humidity to similarity scales numerical values were calculated for two places.

Fig. 8. Bibliogr.: 4 sources УДК 629:539. Родин Е.В. Автоматические системы межпланетной доставки полезных грузов / Е.В. Родин // Вопросы проектирования и производ ства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр. Нац. аэрокосм.

ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 93-96.

В статье рассматриваются общее устройство и принципы функ ционирования одного из вариантов одиночного модуля автоматиче ской системы межпланетной доставки (АСМД) полезных грузов.

Ключевые слова: модуль межпланетной доставки полезных гру зов.

Ил.5. Библиогр.: 4 назв.

У статті розглядаються загальна будова та принципи функціону вання одного з варіантів одиничного модуля автоматичної системи міжпланетної доставки корисних вантажів.

Іл.5. Бібліогр.: 4 назви General arrangement and functional principles of a single module of automatic space delivery system are considered.

Fig.5. Bibliog.: 4 sources УДК 629.735. Бойко Т.С. Влияние схемы атмосферной турбулентности на ко эффициент ослабления порыва / Т.С. Бойко // Вопросы проектирова ния и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр.

Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 97-105.

Выполнен анализ влияния принимаемой схемы турбулентности атмосферы на величину коэффициента ослабления порыва при опре делении приращения нормальной перегрузки в центре тяжести само лета. Представлена методика расчета передаточной функции и спек тральной плотности мощности ускорений и вертикальных приращений перегрузки в центре тяжести самолета. Определена интегральная по вторяемость приращений перегрузок за типовой полет неманевренно го самолета.

Ключевые слова: турбулентная атмосфера, дискретный порыв, приращение перегрузки.

Ил. 1. Библиогр.: 9 назв.

Виконано аналіз впливу прийнятої до розрахунку схеми турбулен тної атмосфери на розмір коефіцієнта послаблення пориву при визна ченні збільшення нормального перевантаження в центрі ваги літака.

Подано методику розрахунку передатної функції та спектральної щіль ності потужності прискорень і вертикальних збільшень перевантажен ня в центрі ваги літака. Визначено інтегральну повторюваність збіль шень перевантажень за типовий політ неманевреного літака.

Іл. 1. Бібліогр.: 9 назв Analysis of influence taken into account turbulent atmosphere model on the attenuation size under the normal g forces increment definition into the aircraft center of gravity is done. The design procedure of a transfer function and power spectral density of accelerations and vertical g forces increment into the aircraft center of gravity is adduced. An integral recur rence of g forces increment during standard flight of the not maneuverable aircraft is defined.

Fig. 1. Bibliogr.: 9 sources УДК 629.7: Шабохин В.А. Принципы построения вертикальной цепи тел с ис пользованием гибких связей / В.А. Шабохин // Вопросы проектирова ния и производства конструкций летательных аппаратов: сб. науч. тр.

Нац. аэрокосм. ун-та им. Н.Е. Жуковского «ХАИ». – Вып. 2 (58). – Х., 2009. – С. 106-113.

Разработана математическая модель движения космических ап паратов, связанных между собой тросовой системой и размещенных по радиусу-вектору орбиты с заданным расстоянием между ними.

Ил. 3. Библиогр.: 2 назв.

Ключевые слова: космический аппарат, математическая мо дель, вертикальная цепь, гибкая связь, тросовая система.

Розроблено математичну модель руху космічних апаратів, що зв'язані між собою тросовою системою та розміщені по радіусу-вектору орбіти із заданою відстанню між ними.

Іл. 3. Бібліогр.: 2 назви Mathematical model of spacecrafts motion connected with each other by rope system and located along orbit radius-vector by prede fined spacing between them is worked out.

Fig. 3. Bibliogr.: 2 sources МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ Національний аерокосмічний університет ім. М.Є. Жуковського “Харківський авіаційний інститут” ПИТАННЯ ПРОЕКТУВАННЯ І ВИРОБНИЦТВА КОНСТРУКЦІЙ ЛІТАЛЬНИХ АПАРАТІВ 2(58) квітень–червень Національний аерокосмічний університет ім. М.Є. Жуковського “Харківський авіаційний інститут” Україна, 61070, Харків - 70, вул. Чкалова, _ ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ПРОИЗВОДСТВА КОНСТРУКЦИЙ ЛЕТАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ 2(58) апрель–июнь Редактор О.В. Ивановская Компьютерная верстка И.М. Тараненко Оригинал-макет изготовлен на кафедре авиационного материаловедения Национального аэрокосмического университета им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт»

Подписано в печать 19.06. Формат 60х84 1/16 Бумага офс. №2. Офс. печать Усл. печ. л. 6,8. Уч.-изд. л. 7,6. Т. 200 экз.

_ Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Ж уковского «Харьковский авиационный институт»

Украина, 61070, Харьков - 70, ул. Чкалова, _ Отпечатано в типографии АНТК им. О.К. Антонова Зак.



Pages:     | 1 | 2 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.