авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 | 2 ||

«База нормативной документации: МИНТРАНССТРОЙ ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ...»

-- [ Страница 3 ] --

Приложение Методика определения расчетных параметров 1. Определение значений сцепления Стр и угла внутреннего трения тр по контактам поверхностей ослаблений.

Указанные параметры следует определять по результатам сдвиговых испытаний скальных целиков в полевых условиях.

Подготовка и проведение полевых испытаний осуществляются в соответствии с имеющимися рекомендациями [31, 43]. Для этой цели могут быть использованы также результаты лабораторных испытаний в сдвиговых приборах с увеличенным размером обойм, База нормативной документации: www.complexdoc.ru в которые укрепляются (цементом, гипсом) скальные образцы с поверхностями ослабления, ориентированными вдоль зоны среза.

Обработка полученных результатов и вычисление нормативных и расчетных значений сцепления и угла внутреннего трения (как при наличии, так и при отсутствии заполнителя) производятся в соответствии с действующими нормативами [26, 27].

На предварительных стадиях проектирования расчетные значения Стр и тр допускается принимать по данным табл. I [28].

Таблица Расчетные значения сдвиговых параметров по трещинам, заполненным песчаным и глинистым грунтом, шириной раскрытия, мм Характеристика скальных менее 2 (втом 2 - 20 более грунтов числе сомкнутые) Стр тр Стр кН/ тр Стр кН/ тр м2 м град град.

КН/м2 град.

Скальные с временным сопротивлением одноосному сжатию сж 50 МПа, массивные, 150 39 100 35 50 крупноблочные, блочные, слоистые, плитчатые, слаботрещиноватые, невыветрелые Скальные с сж МПа, массивные, крупноблочные, блочные, 150 39 100 35 50 слоистые, плитчатые, среднетрещиноватые, слабовыветрелые.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Скальные с сж =15 - МПа, массивные, крупноблочные, блочные, слоистые, плитчатые, силыютрещиноватые;

100 35 50 39 20 скальные с сж = 5 15 МПа, слабовыветрелые, но малопрочные, слаботрещиноватые Полускальные с сж МПа, плитчатые, 50 33 30 27 20 тонкоплитчатые, средне и сильнотрещиноватые 2. Определение значений сцепления С и угла внутреннего трения к в монолите (куске) Одним из способов определения значений С и к в куске скальной породы является сдвиг с сжатием в специальных наклонных матрицах (рис. 1). Испытуемый образец* закладывают в матрицы и разрушают путем сдвига при сжатии за счет взаимного смещения матриц вдоль плоскости разъема (сдвига);

* Испытуемые образцы могут быть. цилиндрическими (из кернов), прямоугольными и неправильной формы. При испытаниях образцов неправильной формы их следует предварительно цементировать в матрицах.

Отношение между нормальными и касательными напряжениями в плоскости сдвига определяется, углом наклона этой плоскости к направлению прилагаемого усилия, что достигается соответствующим наклоном при установке матриц на испытательном прессе [17, 38].

Разрушение образца при испытании должно осуществляться путем плавного нарастания нагрузки со скоростью 1-2 МПа в секунду.

Для получения необходимого количества точек и возможности построения зависимости = f() образцы грунта подвергаются База нормативной документации: www.complexdoc.ru испытаниям при различных углах наклона плоскости сдвига к направлению вертикальной силы: ам = 30;

45;

60° (см. рис. 1) Рис. 1.Схема испытанийобразца в наклонных матрицах:

1 - испытуемый образец;

2 - ролики для снятия трения.

Рис. 2. Графическое построение для получения численных значений сдвиговых параметров при испытании образцов скальных пород в наклонных матрицах.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru При каждом из указанных углов аm испытаниям подвергаются минимум три образца. По результатам каждого испытания вычисляется полное разрушающее напряжение, (1) где Q'1 - разрушающее вертикальное усилие, h - высота образца, см;

d1 - диаметр образца (при цилиндрической форме его), см.

Значения полных разрушающих напряжений 1 для всех образцов откладываются (в масштабе) на графике (рис. 2) для каждого угла от начала координат (от вертикальной оси).

Концевые участки отложенных отрезков соединяются плавной кривой. Для определения численных значений к и С через точки графика, соответствующие аm = 30 и 45°, проводится прямая.

Отрезок, отсекаемый ею на оси, считая от начала координат, дает значения С, а угол, образованный ею с горизонталью - значения к.

Это и будут частные значения сдвиговых параметров в монолите.

Для получения необходимой надежности подобные испытания и построения повторяются не менее трех раз.

Далее вычисляются нормативные значения Сн и по формулам:

;

(2) База нормативной документации: www.complexdoc.ru, (3) где Ci и iк -частные значения соответственно сцепления и угла внутреннего трения;

п0-количество определений.

Расчетные значения сдвиговых параметров в монолите Сi и iк рекомендуется вычислить по выражениям:

;

(4) (5) где ;

(6) ;

(7) ta - показатель кратности ошибок (или нормированное отклонение), определяемый по таблицам [26].

Аналогичные результаты можно получить согласно методике, разработанной в Институте горного дела им. А.А. Скочинского, по результатам раскалывания пластин и раздавливания образцов полуправильной формы или путем раздавливания образцов неправильной формы с последующим построением паспортов прочности по М.М. Протодьяконову [39,42].

3. Определение значений сцепления См и угла внутреннего трения м в массиве (при направлении поверхностей обрушения поперек к поверхностям ослабления) База нормативной документации: www.complexdoc.ru На величину сцепления в массиве См оказывает решающее влияние проявление так называемого масштабного эффекта, который сводится к тому, что по мере увеличения высоты откоса в массиве значения См снижаются (при прочих равных условиях).

Сцепление в массиве рекомендуется определять по формуле (8) где Стр - сцепление по контактам поверхностей ослабления, кН/ м 2;

С - сцепление в монолите (куске), кН/м2;

aк - коэффициент, определяемый по графику на рис. 3, в зависимости от значений С;

l0 - осредненная блочность пород в массиве, м;

(9) (l1, l2, ln - средние расстояния между трещинами первой, второй и n1 систем, м);

Н - высота откоса, м.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 3. Зависимость коэффициента ак от сцепления в образце По формуле (8) определяются как нормативные, так и расчетные значения См в зависимости от подставленных значении С и Стр.

Значения угла внутреннего трения в массиве к (как нормативные, так и расчетные) принимаются численно равными значениям угла внутреннего трения в образце, т.е. м = к.

4. Определение удельного веса Удельный вес скальных пород o определяется по справочникам или по данным лабораторных определении в соответствии с ГОСТ 5189-78 и принимается по верхнему доверительному пределу.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Приложение 3.

Построение вероятных поверхностей обрушения скальных откосов для некоторых расчетных схем Расчетная схема В 1. Вычисляется угол (см. рисунок) между нижним участком поверхности обрушения и направлением поверхности ослабления по формуле, (1) 2. Определяется вспомогательная высота Нм по выражению, (1) где ;

(3) База нормативной документации: www.complexdoc.ru (4). (5) 3. Под углом к направлению поверхности ослабления из подошвы откоса (точки В) проводится прямая ВК.

4. На глубине Hм от бровки откоса проводится горизонтальная линия 00.

5. Находится точка С - место пересечения линий ВК и 00.

Построение очертаний вероятных поверхностей обрушения скальных откосов для расчетных схем В, Г, Ж и 6. Из точки С под углом 2, равным углу наклона поверхности ослабления, проводится прямая до пересечения с дневной поверхностью в точке Д.

7. Линия ВСД является контуром вероятной поверхности обрушения.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Расчетная схема Г 1. Определяется вспомогательная высота Но по формуле (см.

рисунок). (6) где ;

(7) ;

(8). (9) 2. На глубине Но от бровки откоса проводится горизонталь 00.

3. Из подошвы откоса (точки В) проводится прямая ВК под углом 1 к горизонту, т.е. совпадает с направлением одной из систем трещин, до пересечения с линией 00 в точке С.

4. Из точки С под углом 2 проводится прямая до пересечения с дневной поверхностью в точке Д.

5. Линия ВСД - контур вероятной поверхности обрушения.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Расчетная схема Ж 1. По формуле (12) настоящего Руководства вычисляется вертикальный участок поверхности обрушения высотой Н90 (см.

рисунок), в пределах которого считается, что грунты работают на разрыв.

Сопротивление на разрыв в запас безопасности принимается равным нулю.

2. На глубине Н90 от бровки откоса (точки А) проводят горизонтальную прямую KZ.

3. Определяют ширину призмы обрушения по формуле, (10) где H - высота рассматриваемого откоса, м;

к - угол внутреннего трения массива вкрест по направлению к поверхностям ослабления, град.

4. Откладывают ширину призмы обрушения от бровки откоса (участок АД).

5. Проводят прямую MN под углом к линии поверхности проектируемого откоса через подошву откоса (точку М).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 6. Опускают из точек Д и А перпендикуляры ДД1 и АА1 на линию KZ.

7. Из точки Д1 проводят прямую Д1Т под углом к линии KZ (в сторону откоса);

из точки А проводят прямую под углом к линии KZ (в сторону, противоположную откосу) до пересечения с линией Д1Т в узловой точке С.

8. Восстанавливают перпендикуляры к линиям MN из точки М и:

Д1Т из точки С.

Пересечение.этих перпендикуляров дает точку О, являющуюся центром окружности, из которого радиусом R проводят криволинейный участок МС поверхности обрушений.

9. Линия МСД1Д - контур вероятной поверхности обрушения.

Расчетная схема.1. Строится поверхность, обрушения по способу, аналогичному тому, который рекомендуется для схемы Ж.

2. На произвольно выбранном от точки М расстоянии по направлению к верхней бровке откоса (см. рисунок) проводится линия M1Flr совмещенная с поверхностью ослабления (под углом к горизонту).

3. Линия М1F1СД1Д - контур вероятной поверхности обрушения, принимаемый для первичных расчетов.

Для отыскания критического положения поверхности обрушения необходимо выполнение второго расчета при другом положении нижнего элемента поверхности обрушения, проводимого под углом а выше или ниже первоначального положения (в зависимости от результатов первого расчета).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Расчетные схемы И и К Построение вероятных поверхностей обрушения здесь аналогично наложенному для расчетной схемы Ж.

П р и м е ч а н и я. 1. При расчетах для построения очертаний поверхностей обрушения во всех расчетных схемах используются нормативные значения прочностных параметров, уменьшенные на коэффициент безопасности по грунтам Кбез.

2. В случаях, когда вспомогательная высота (Ни, Но, h2, H90) получается равной или больше высоты откоса, общая устойчивость;

которого оценивается, то это означает, что устойчивость откоса данной конфигурации является обеспеченной.

3. Сдвиговые параметры по контактам более пологих поверхностей ослабления для расчетной схемы Г обозначены через Cтр1 и тр1, а более крутых - через Стр2 и тр2.

Приложение 4.

Пример графического способа расчета устойчивости откоса по схеме Е Из произвольной точки А (см. рис.) проводится отрезок АВ, совпадающий по направлению с вектором (вес верхнего отсека) и равный ему по величине. Из точки В по направлению падения плоскости 2 строится вектор ВД, равный по величине ВД= и ориентированный против направления смещения. Из точки Д строится вектор = База нормативной документации: www.complexdoc.ru, где индексом 1,2 обозначена секущая призму обрушения трещина раздела между отсеками. Для завершения построения многоугольника сил, соответствующего верхнему блоку, необходимо построить векторы реакции и которые неизвестны по величине, но определены по направлению условными углами трения:

;

Проводя из точки Е луч по. направлению действия реакции а из точки А луч по направлению, обратному направлению действия реакции, получим точку их пересечения F, которая и определяет величины реакций и.

Далее строим многоугольник сил для нижнего блока. Учитывая, что в этом многоугольнике должны принять участие силы, действующие на плоскости трещины раздела между блоками и, целесообразно использовать эти векторы, уже имеющиеся на построенном многоугольнике сил, для верхнего блока.

Из точки Д проводится вектор = и из точки Н - вектор НК =, ориентированный против направления возможного смещения отсека по плоскости l. Затем из точки К проводится луч, имеющий направление реакции, при этом База нормативной документации: www.complexdoc.ru ;

Из точки F проводится линия, параллельная падению нижней плоскости l до пересечения с этим лучом R1 в точке J. Вектор FJ представляет собой дефицит устойчивости откоса. Если направление этого вектора «препятствует» смещению массива, то это означает, что дефицит устойчивости отрицателен и массив устойчив.

Графический способ расчета устойчивости скальных откосов может быть использован при любом количестве трещин, секущих массив (при любом количестве отсеков), и при любых возможных действующих силах (фильтрационной, сейсмической и т.д.);

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Расчет устойчивости откоса Приложение 5.

Расчет устойчивости скального массива Для выяснения условий устойчивости (см. рис.) определяются знамения Т и R по формулам;

T = P'sin;

(1) R = P'costgтр + Cтр(SA.O.B +SA.O.Д),(2) где Р '- вес скального массива АВОД, кН;

- угол наклона к горизонту линии пересечения поверхностей трещин, град;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru тр и Стр - параметры прочности на сдвиг* по плоскостям пересекающихся трещин, град. и кН/м2;

SA.O.B, SA.O.Д - площади подсекающих скальный массив трещин, м2,.* Параметры прочности на сдвиг условно приняты одинаковыми для обеих плоскостей «желоба», при необходимости можно учесть различные их значения по каждой из плоскостей.

Расчет устойчивости откоса при возможности обрушения объемных скальных блоков по двугранному углу (желобу), образованному двумя пересекающимися трещинами (АВОД объемный скальный блок, устойчивость которого проверяется) (3) гдеН - высота откоса, м;

Sвод - площадь основания массива, м2;

о - удельный вес скального грунта, кН/м3;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru, (4) где ;

(5) ;

(6) ;

(7) ;

(8). (9) Для осуществления расчетов по формулам (1) - (9.) предварительно определяются значения параметров, t1, t2, 1, 2 (см. рисунок) по известным значениям А1, А2, Ао, 1, 2 в такой последовательности:

База нормативной документации: www.complexdoc.ru, (10) Где, (11), (12) где ;

(13), (14) где ;

(15) где База нормативной документации: www.complexdoc.ru, (16), (17) В формулах (4)-(17):

Ао, А1, А2 - азимуты простирания поверхности откоса и пересекающихся систем трещин;

0, 1, 2 - углы падения поверхности откоса и пересекающихся систем трещин;

- угол наклона к горизонту линии пересечения поверхностей систем трещин;

t1 и t2 - углы наклона к горизонту линий пересечения поверхностей трещин с поверхностью откоса;

1 и 2 - углы между линией пересечения поверхностей трещин, соответственно между собой и с поверхностью откоса.

При невыполнении условий (1)-(2) настоящего Руководства.

Изменяют конфигурацию откоса и расчет повторяют или же (при оценке устойчивости существующих откосов и склонов) предусматривают укрепительные мероприятия.

Для облегчения расчетов можно применять графические способы определения веса скального массива, площадей подсекающих его трещин и угла наклона к горизонту линии пересечения поверхностей трещин.

Если массив пород откоса пересекают более двух диагональных систем трещин, линии пересечения которых падают в сторону выемки, то по указанной выше методике целесообразно проверять устойчивость откоса для каждой пары систем трещин. За окончательный результат принимается конфигурация устойчивого База нормативной документации: www.complexdoc.ru откоса, полученная в результате наиневыгоднейшего сочетания условий.

Учет сейсмического воздействия, обводнения и внешних сил осуществляется аналогично тому, как это предусмотрено для плоской задачи (см. п. 3.22 настоящего Руководства). При этом в качестве исходного угла наклона поверхности, на которую проектируются силы, принимается угол наклона к горизонту линии пересечения поверхностей трещин.

Приложение 6.

Группы грунтов по степени устойчивости к выветриванию и методика ее определения При выделении групп скальных грунтов по степени устойчивости к выветриванию следует основываться на их отношении к переменному высушиванию и увлажнению. Классификация скальных грунтов по этому признаку приведена на рисунке, где выделены пять групп грунтов: I - устойчивые;

II - средней устойчивости;

III - слабой устойчивости;

IV - неустойчивые;

V весьма неустойчивые.

Методика испытаний на попеременное высушивание-увлажнение сводится к следующему. Образцы грунтов массой 100-300 г высушиваются в термостате при t = 105°С, взвешиваются, заливаются водой, выдерживаются в ней (7-8 ч) и снова высушиваются;

затем процесс повторяется.

После трех-пяти циклов мелкие фракции отсеивают (через сито с 10 - миллиметровыми ячейками), взвешивают их и вычисляют потерю в массе исследуемых образцов, которая равняется отношению массы частиц, прошедших через сито, к первоначальной массе образцов (в процентах). Далее испытания с оставшимся на сите грунтом повторяются в той же последовательности. Общее количество циклов испытаний определяет степень устойчивости исследуемого грунта к высушиванию-увлажнению. При неустойчивых грунтах достаточно База нормативной документации: www.complexdoc.ru ограничиться несколькими циклами, чтобы получить потери образцов в массе, достигающие 100%. В устойчивых грунтах потери, равной 100%, практически не добиться, поэтому испытания ограничивают 30-40 циклами.

По потере образцов в массе QВ в зависимости от количества циклов высушивания-увлажнения ni строится график QB = f(n1).

Полученная зависимость совмещается с графиком на рисунке, и определяется группа грунтов по степени устойчивости к высушиванию-увлажнению во времени, в которую следует отнести испытуемый грунт. Поскольку неизбежно отклонение эмпирической зависимости от линии средних значений потерь в массе, на графике необходимо найти положение полученной из опытов осредненной кривой по отношению к линии средних значений той группы, в зоне которой оказались нанесенные на графике точки.

С этой целью вычисляется отношение где k - количество определений (сравниваемых значений) процентов потерь в массе испытуемого образца;

- количество циклов, соответствующее 100% потерь для линии средних значений соответствующей группы (см. рис.)*;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Зависимость потери образцов в массе (за счет фракций менее мм) от количества циклов высушивания-водонасыщения для различных по степени устойчивости к выветриванию во времени групп пород:

,,,, База нормативной документации: www.complexdoc.ru - для средних значений потерь соответствующих групп;

_- _ _ _ _ - границы между группами nфк - частные значения количества циклов высушивания увлажнения, при которых зафиксирован определенный процент потерь в массе исследуемого образца;

- количество циклов, соответствующее тому же проценту потерь в массе для линии средних значений рассматриваемой группы.

* Для I и II групп пород вместо принимают количество циклов, соответствующее наибольшему значению потерь в массе по средней линии и рассматриваемой группе.

Значение соотношения - 1 свидетельствует о том, что ф экспериментальная кривая Q = f(n) проходит правее линии средних значений в рассматриваемой группе, и наоборот. При этом сдвиг (для всех сравниваемых значений при построении экспериментальной зависимости осуществляется на количество циклов, численно равное значению второго члена числителя в данном выражении.

В некоторых случаях (особенно для районов I и II дорожно климатических зон) циклические испытания следует проводить на совместное воздействие замораживания-оттаивания и высушивания-увлажнения. Количественная оценка интенсивности выветривания аналогична изложенной выше.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Приложение 7.

Образцы построения диаграмм трещиноватости Диаграмма (или роза) трещиноватости представляет собой графическое изображение распределения и ориентации трещин различных систем по отношению к рассматриваемому скальному откосу. На рис. 1 приведен образец диаграммы трещиноватости, построенной по данным измерений, результаты которых приведены в таблице. На ней откладываются векторы средних и крайних значений азимутов и углов, падения различных систем трещин.

Сопоставляя нанесенные векторы с расположением откоса, заключаем, что в. рассматриваемом случае наибольшее значение для устойчивости имеет система трещин II, поскольку они направлены в сторону откоса под углами, превышающими значение угла внутреннего трения по контактам трещин.

При изменчивости инженерно-геологических условий, в частности, направления и характера трещиноватости по длине и высоте поверхности откоса, для различных участков его строятся свои диаграммы трещиноватости.

Данные по геометрическим параметрам падения трещин (азимутам и углам падения), полученные в Гидропроекте, наносятся на круговую равноплощадную диаграмму в виде точек (рис. 2). Она представляет собой круг произвольного радиуса R0, разделенный лучами из центра нa 360° (азимуты падения трещин), где 0° соответствует направлению на север. Угол падения трещин откладывается от центра на расстоянии r, определяемом выражением. (1) База нормативной документации: www.complexdoc.ru Таблица Характеристика трещин Азимут Угол р Система Количество расстояние падения, падения, трещин замеров между наличие состояние ширина, град град т обводнение трещинами, заполнителя стенок мм см 310-354 20- Суглинки Следы I 50-80 Гладкие 1-2 пылеватые обводнения 332 II 180-240 60-80 40-70 Нет Шероховатые Сухие 4-5 База нормативной документации: www.complexdoc.ru 210 30-70 30- Песчаный III 100-120 Шероховатые Сухие 3-4 пылеватый 50 П р и м е ч а н и е. В числителе указаны частные значения азимута и угла падения, в знаменателе - осредненные.

Каждая нанесенная на диаграмму точка соответствует определенному сочетанию азимута и угла падения зафиксированной трещины. Подсчет плотности точек на диаграмме позволяет выявить системы трещин (место наибольших скоплений точек) и определить средние значения их азимутов и углов падения.

Среднее расстояние li между трещинами в системе определяют обычно c помощью статистической обработки.результатов замеров.

Для характеристики блочности скальных грунтов в массиве l0 в этом случае рекомендуется использовать следующую зависимость:

, (2) где l0 - приведенный размер блока скальной породы;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru - средние расстояния между трещинами трех основных систем;

, - средние расстояния между трещинами остальных систем, развитых в том же массиве.

Приложение 8.

Некоторые конструкции предварительно напряженных анкеров База нормативной документации: www.complexdoc.ru Анкер. со стержневым тяжем и анкер с тяжем из арматурных канатов (прядей) или высокопрочных проволок б:

1 - натяжной оголовок;

2 - анкерная опора;

3 - трубка инъекционная;

4 анкерный тяж;

5 - скважина (анкерный канал);

6 - расчетная поверхность сдвига;

7 - тампон (пакер);

8 - замковая часть;

9 - прибор для измерения. усилия в анкере;

10 - скрутка из вязальной проволоки;

11 - обтекатель Приложение 9.

Расчет прочности несущих анкеров при устройстве защитных покрытий При расчете прочности несущих анкеров исходят из следующих предпосылок:

- основная нагрузка на каждый анкер приложена на уровне поверхности массива (склона), в котором он закреплен (см. рис. настоящего Руководства);

- расчетная нагрузка определяется исходя из предположения, что защитное покрытие на всей высоте откоса удерживается лишь несущими анкерами, монтажные анкеры не выполняют каких-либо удерживающих покрытие функций;

- несущий анкер работает как одиночная свая при воздействии горизонтальной нагрузки.

Расчетная схема работы несущего анкера приведена на рис.21.

Усилие, передающееся на анкер R1, определяется по формуле*, (1) База нормативной документации: www.complexdoc.ru где Q1 - усилие от веса полосы защитного слоя шириной, равной расстоянию между несущими анкерами А, толщиной, длиной образующей откоса l, объемной массой n;

0 - угол наклона защищаемого откоса, град;

n - расчетное значение угла внутреннего трения между поверхностью откоса и покрытием, град;

nс, n, Кн - соответственно коэффициенты сочетания нагрузок, перегрузки и надежности (см. пп. 3.7-3.10 настоящего Руководства);

т - коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,95.

* Считается, что сцепление между поверхностью откоса и покрытием равно нулю;

не учитывается сила сопротивления за счет трения и сцепления на участке покрытия, расположенного между верхней бровкой откоса и несущими анкерами Для повышения устойчивости несущие анкеры следует устраивать наклонными (запрокинутыми) в нагорную сторону (см. рис. 21).В этом случае передающееся на анкер усилие (равнодействующая R1) раскладывается на две составляющие Q1 и Si. Составляющая Q1 гасится массивом, составляющая S1является искомой расчетной нагрузкой на анкер.

При этом S1 = R1sin;

(2) где - угол наклона анкера к направлению действия силы R1 град.

Расчет на изгиб производится в соответствии со СНиП II-В.3- [73] по формуле (3) где М - расчетный изгибающий момент, Н.см, База нормативной документации: www.complexdoc.ru Wнт - момент сопротивления рассматриваемого сечения анкера, нетто, см Rn - расчетное сопротивление материала анкера изгибу, МПа (берется в соответствии с табл. 2 СНиП II-В.3-72).

Расчетный изгибающий момент M = S1z', (4) где z' - плечо (глубина, считая от поверхности массива, на которой может происходить изгиб анкера), см.

Для практических расчетов z' = 0,10 0,30zo, где г0 - общая глубина погружения (заделки) анкера, см. При этом меньшее значение г' берется1 для более прочных пород, а большее - для выветрелых до состояния мелкозема грунтов.

Прочность анкера при работе на срез в соответствии со СНиП II В.3-72 [73] определяется по формуле, (5) где Fcp - площадь поперечного сечения анкера, см2;

Rcp - расчетное сопротивление материала анкера на срез, МПа.

Проверка на возможность разрушения грунта осуществляется по формуле P к S 1, (6) где Рк - предельная критическая сила, которую может выдержать анкер перед полным разрушением грунта, кН.

. (7) База нормативной документации: www.complexdoc.ru Здесь ;

(8) ;

(9), (10) где - расчетное значение угла внутреннего трения, град;

Са - расчетное значение удельного сцепления, кН/м2;

о - удельный вес грунта, кН/м3;

hо - ширина (диаметр) анкера, м;

z0 - глубина заделки анкера в грунт, м;

- коэффициент бокового давления грунта, ориентировочные значения которого для различных грунтов приведены в таблице.

Грунты Грунты Суглинки 0,55 - 0, Скальные и гравелисто 0,15 - 0, галечниковые Глины 0,70 - 0, База нормативной документации: www.complexdoc.ru Пески 0,35 - 0,45 Лёссы и лёссовидные 0, грунты Супеси 0,45 - 0, Плывунные грунты 1, Если условие (6) удовлетворяется, то расчет на этом заканчивается;

в противном случае следует увеличить ширину (диаметр) анкера, сгустить анкеры или назначить другие конструктивные мероприятия, уменьшающие давление анкера на породу стенок скважины.

По результатам всех выполненных расчетов определяются сечение несущих анкеров, их материал, форма, расположение и глубина погружения в массив.

Приложение 10.

Определение требуемой прочности аэроцема и подбор составляющих Требуемая прочность защитного покрытия назначается исходя из предпосылки, что покрытие по всей образующей откоса удерживается полностью лишь несущими анкерами, поскольку монтажные анкеры вследствие возможного выветривания грунтов слоя, в который они первоначально были заглублены, перестают выполнять удерживающие функции.

В связи с изложенным требуемую прочность аэроцема треб можно определить по выражениям) База нормативной документации: www.complexdoc.ru ;

(1) ;

(2) ;

(3) Q1 = ln, (4) где Q1 - усилие от веса полосы защитного слоя (ширина 1 м, толщина, длина образующей откоса l, удельный вес n);

R1 - равнодействующая растягивающего усилия, действующего на поперечное сечение покрытия на полосе шириной 1 м;

- растягивающее напряжение в материале аэроцема, МПa;

- сжимающее напряжение в материале аэродема, МПа;

Fn - площадь поперечного сечения покрытия (полоса шириной 1 м), см2;

0 - угол наклона откоса, град.;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru n - расчетное значение угла внутреннего трения покрытия по скальной поверхности (ориентировочное расчетное значение n = 25°).

лс, п, Кn,, т - соответственно коэффициенты сочетания нагрузок, перегрузок, надежности и условий работы (см. пп. 3.5-3.10 и 6. настоящего Руководства).

Требуемая прочность аэроцема треб должна обеспечиваться на конечном этапе эксплуатации покрытия, когда наступает необходимость его ремонта или замены. До наступления этого состояния условия работы покрытия более благоприятны;

так как в начальный период работают не только несущие, но и монтажные анкеры, а прочность аэроцема со временем имеет тенденцию к повышению. Однако на прочность покрытия, отрицательно действуют процессы выветривания, которые в период эксплуатации, снижают крепость аэроцема.

Требуемую прочность аэроцема следует подбирать по формуле (5) где Мц - марка применяемого цемента;

- отношение массы цемента к массе песка, в долях единицы;

, Sl - отношение массы вспенивающей добавки к массе цемента, %;

Аl - содержание активного вещества в вспенивающей добавке, %;

А78 - содержание активного вещества в вспенивающей добавке, имеющей его в количестве 78%;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru - водоцементное отношение;

zц - количество циклов замораживания и оттаивания (в присутствии воды), под воздействием которых происходит снижение прочности раствора в покрытии;

Кц - коэффициент, равный 1,5.

При подборе состава аэроцема следует задаваться всеми параметрами, перечисленными в формуле (5), и находить по ней количество циклов zц, снижающих со временем прочность его до треб. После этого по таблице и формуле (6) определяется срок службы покрытия без ремонта (Тс) в зависимости от климатического пояса.

Среднемноголетнее ежегодное количество переходов Климатический пояс температуры через нуль при наличии осадков ml Северные районы Сибири 40 - Южная Сибирь и Дальний Восток 30 - Средняя полоса Европейской части Союза 20 - ССР Южная полоса Европейской части Союза 10 - ССР База нормативной документации: www.complexdoc.ru Кавказ 5 - Для увеличения продолжительности срока службы, (межремонтного периода) защитного покрытия при заданном значении треб можно варьировать параметры, входящие в зависимость (5), например, увеличить марку цемента, уменьшить процент вспенивающей добавки и т.п.

Приложение 11.

Определение расчетных скоростей движения обломков скального грунта по откосам и склонам Расчетные скорости движения обломков скальных грунтов по горным склонам и откосам следует определять с учетом их конфигурации, в зависимости от которой они подразделяются на четыре типа.

Тип I. Склоны и откосы уступчатого профиля с отдельными уступами высотой до 5 м (рис. 1, а и б) и ломаного профиля с отдельными участками вдоль склона длиной менее 10 м при разнице в углах крутизны до 5°.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 1. Схемы поперечного профиля - тип I Расчетные скорости движения обломков можно определить как для однообразного склона (откоса) по спрямленному профилю по формуле, (1) где - коэффициент, определяемый в зависимости от крутизны склона (откоса) ск - по табл. 1;

Нск - высота падения обломков скального грунта, м.

Тип II. Склоны и откосы ломаного профиля с отдельными участками крутизной от 30 до 60° при длине участков более 10 м и при разнице в углах крутизны смежных участков более 5° (рис. 2).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 2. Схема поперечного профиля - тип II Расчетные скорости определяются по формуле. (2) Тип III. Ломаные откосы и склоны с отдельными пологими участками при углах крутизны ск менее 28-30° и крутыми участками с ск 60° при длине участков более 10 м и при разнице в углах крутизны смежных участков более 5° (рис. 3).

Расчетные скорости рекомендуется определять по отдельным.

участкам с учетом замедления движения на пологих элементах откоса или склона (менее 30°). В конце каждого участка, кроме самого верхнего, скорость определяется по формуле База нормативной документации: www.complexdoc.ru, (3) где v0(1) = в случае когда, ;

v0(1) = VK(L-1) если ;

где vк(l-1) -скорость в конце пологого участка откоса или склона.

Таблица Коэффициент Коэффициент ск ск при обеспеченности р. % при обеспеченности, р. % 1 5 10 1 5 30 1,11 0,89 0,80 61 3,19 2,82 2, 31 1,33 1,11 0,97 62 3,23 2,84 2, 32 1,51 1,33 1,15 63 3,25 2,86 2, 33 1,68 1,46 1,28 64 3,28 2,88 2, 34 1,77 1,59 1,42 65 3,30 2,90 2, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 35 1,86 1,68 1,51 66 3,32 2,92 2, 36 1,99 1,77 1,59 67 3,35 2,97 2, 37 2,08 1,86 1,66 68 3,37 3,00 2, 38 2,14 1,90 1,73 69 3,41 3,01 2, 39 2,21 1,92 1,77 70 3,43 3,04 2, 40 2,30 2,04 1,83 71 3,45 3,00 2, 41 2,35 2,09 1,90 72 3,50 3,10 2, 42 2,43 2,13 1,95 73 3,54 3,14 2, 43 2,48 2,17 1,99 74 3,58 3,19 2, 44 2,55 2,21 2,04 75 3,62 3,20 3, 45 2,58 2,26.2,08 76 3,67 3,23 3, 46 2,63 2,30 2,13 77 3,69 3,28 3, 47 2,7 2,35 2,15 78 3,72 3,32 3, 48 2,75 2,39 2,17 79 3,76 3,37 3, 49 2,79 2,43 2,21 80 3,81 3,41 3, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 50 2,83 2,48 2,26 81 3,85 3,46 3, 51 2,88 2,52 2,28 82 3,90 3,50 3, 52 2,92 2,57 2,30 83 3,94 3,58 3, 53 2,96 2,59 2,35 84 4,00 3,63 3, 54 3,00 2,62 2,39 85 4,06 3,76 3, 55 3,03 2,66 2,42 86 4,13 3,80 3, 56 3,06 2,68 2,44 87 4,20 3,94 3, 57 3,10 2,70 2,46 88 4,17 4,07 3, 58 3,12 2,74 2,48 89 4,34 4,20 4, 59 3,14 2,77 2,52 90 4,43 4,43 4, 60 3,17 2,79 2, Значение ;

при углах откоса или склона = 30-90° определяется по табл. 1.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 3. Схема поперечного профиля - тип III Рис. 4. Схема поперечного профиля - тип IV База нормативной документации: www.complexdoc.ru При 30° коэффициенты находятся по формуле =0,0048 ск +0,416. (4) В подошве верхнего крутого участка откоса или склона скорость рассчитывается по формуле (1).

Тип IV. Ломаные склоны с очень крутыми участками при 60° с высотой более 10 м (рис. 4).

Расчетная скорость в месте расположения защитного сооружения определяется по формуле, (5) где vt(0) – тангенциальная составляющая скорости отражения в точке Б.

vt(0)=(1-)vncos( - ), (6)' Здесь vn - скорость падения обломка в точке 5, определяемая по формуле (1);

- коэффициент мгновенного трения, принимаемый по табл. в зависимости от характера поверхностного покрова и рода поверхностного слоя грунта на участке непосредственно у подошвы крутого склона.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Таблица Поверхностный покров Скальные обнажения. 0,7 0, Плотный крупнообломочный делювий 0,5 0, Одернованная гладкая поверхность 0,3 0, Рыхлый делювий, застрявшие обломки скального 0,3 0, грунта, осыпь.

При неглубоком залегании коренных грунтов у 0,5 0,3.

поверхности откоса или склона (0,5 м).

При наличии на склоне растительного покрова в виде густого мелкого кустарника или леса, значения расчетных скоростей следует уменьшить на 20-40% в зависимости от плотности растительного покрова. Для склонов со скальными обнажениями расчетные скорости следует увеличивать на 10-20%.

Приложение 12.

Определение параметров для расчета противообвальных сооружений на ЭВМ по методу ЦНИИСа Определение расчетных значений масс обломков скального грунта (камнепадов),. их скоростей и максимальных отклонений от склона, а также ударной силы в заданном сечении и глубины проникания в грунтовые отсыпки скальных обломков может производиться по программе, написанной на языке ФОРТРАН ЕС База нормативной документации: www.complexdoc.ru ЭВМ. По этой программе на участке, где необходимо осуществить противообвальную защиту, находятся с заданной доверительной вероятностью расчетные скорости и масса падающих обломков скального грунта.

Масса падающих обломков может быть установлена по результатам наблюдений за интенсивностью камнепадов в расчетных условиях либо по потенциальной блочности в соответствии с приложением 13.

Наряду с этим программой предусматривается возможность получения максимальных отклонений падающих обломков скального грунта от поверхностей откосов или склонов и соответствующих им скоростей, а также значений ударной силы и глубины проникания скальных обломков в грунтовые отсыпки в заданном сечении склона.

Для определения расчетных скоростей по предлагаемой программе за основу приняты формулы приложения настоящего Руководства. Для определения отклонений обломков скальных пород от склона рекомендуется пользоваться формулами (2) и (5) приложения 14.

Камнепады рассматриваются как статически равномерно распределенные случайные события, которые происходят довольно редко в рассматриваемом интервале времени независимо друг от друга, и образуют однородный по времени пуассоновский поток.

Для оценки случайных величин, характеризующих размеры обломков скальных пород и частоту их падения, определяется интенсивность камнепадов по формуле (1) где ln - интенсивность камнепадов, кг/м2 в месяц;

Qn - масса обвалившихся обломков скального грунта, кг;

Тn - период наблюдений, месяцы;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Bn - ширина опытной площадки вдоль подошвы склона, м;

Ln - длина склона, м.

Исходные данные для расчета ударной силы и глубины проникания скальных обломков в грунтовые отсыпки по программе приведены в таблице.

№ Единица Исходные данные Примечание пп измерения 1 Задача Поперечники Количество расчетных 2 Шт. назначаются в поперечников (профилей) характерных местах Количество точек (переломов) Принимается по 3 »

поперечников каждому поперечнику 4 Количество расчетных сечении » То же Толщина отсыпки по направлению 5 м. удара Определяется из выражения:

Средняя масса падающих со склона 6 кг (откоса) обломков скального грунта где Qnl -масса обломка;

N-количество обломков База нормативной документации: www.complexdoc.ru Определяется из выражения Среднеквадратическое отклонение 7 массы падающих обломков кг скального грунта Рекомендуется принимать 0,99-0,9 в 8 Доверительная вероятность зависимости от класса защищаемого объекта При оголенном склоне =1,1 + 1,2;

при Коэффициент, учитывающий 9 склонах, покрытых состояние склона растительностью, -0,64-0, Начальная скорость скального Принимается по 10 м/с обломка при падении каждому поперечнику Интервал разбивки для построения 11 графика скорости по.- То же горизонтальной оси Принимается в Расчетный интервал времени соответствии со сроком 12 месяцы эксплуатации сооружения службы защищаемого объекта Принимается по 13 Абсциссы расчетных сечений м каждому поперечнику База нормативной документации: www.complexdoc.ru Абсциссы точек перелома 14 - То же поперечника Ординаты точек перелома 15 - »

поперечника кг.

Определяется по 16 Интенсивность камнепадов формуле (1) мес-м Принимается по табл. 17 Коэффициент мгновенного трения приложения 11 по каждому поперечнику При отсутствии данных наблюдений за 18 Количество систем трещин шт.

интенсивностью камнепадов Масса 1 м3 скального грунта кг/м 19 То же Количество наблюдении в каждой 20 шт. »

системе трещин Частные значения расстояний 21 м »

между трещинами В результате расчета на печать выводится следующая информация:

- таблицы вероятности выпадения в заданном створе поперечника одного обломка скального грунта массой Qn и скоростью v за принятое расчетное время эксплуатации противообвального сооружения;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru - величина ударной силы и глубина проникания обломка скального грунта в амортизирующую отсыпку в заданном створе поперечника:

- таблица, содержащая информацию о координатах точек профиля склона, их расчетных скоростях и максимальных отклонениях от профиля склона скальных обломков;

по желанию могут быть выведены графики на АЦПУ или на графопостроитель типа ЕС-7051.

Вслед за таблицей распечатываются наиболее невыгодные сочетания расчетных масс и скоростей.

Приложение 13.

Определение расчетной крупности обломков скальных грунтов по потенциальной их блочности Определение расчетной крупности обломков скальных грунтов по их блочности должно осуществляться на основании инженерно геологического обследования трещиноватости скальных. откосов, при этом находятся расстояния между трещинами различных систем.

Для определения потенциальной блочности следует учитывать трещины длиной более 10 см. Допускается объединять трещины в одну систему, если они имеют одинаковую или близкую ориентацию. Трещины, полностью заполненные слабовыветривающимися минералами, такими, как кварц, крепкий кальцит и т.п., при определении блочности не учитываются.

Обследование трещин должно производиться по всей площади откоса равномерно при количестве замеров не менее 50. В случае выдержанности геологического строения расстояние между участками замеров следует принимать 150-300 м, при невыдержанности элементов залегания скальных пород его следует сократить до 25-50 м.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru По высоте откоса обследование трещин должно осуществляться в зависимости от сложности геологического строения на различных горизонтах через 10-20 м по высоте. При наличии различных литологических разностей трещины целесообразно измерять в каждой из них.

Кроме естественных трещин на обнажениях необходимо выделить также и искусственные трещины, образованные в результате воздействия взрывных работ.

Расчетное расстояние между трещинами различных систем следует вычислять из выражения, (1) где - среднее арифметическое случайной выборки (ряда наблюдений за расстоянием между трещинами);

N - количество наблюдений;

ta - показатель кратности ошибок;

- среднее квадратическое отклонение исследуемой величины (расстояние между трещинами)!

. (2) Здесь - частные значения исследуемой величины.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru На основании полученных данных определяется размер потенциального блока, принимаемый за ребро куба или диаметр шара, по формуле, (3) где.пT - количество систем трещин;

',, - расчетные значения расстояний между трещинами первой, второй и nт-й системы с доверительной вероятностью, м.

При принятии обломка скального грунта кубообразной формы расчетный вес его должен определяться из выражения. (4) где o -удельный вес скального грунта, кН/м3.

Принимая во внимание, что скорость обломков шарообразной формы получается наибольшей (при прочих равных условиях), в запас безопасности рекомендуется принимать шарообразную форму обломка, вес которого определяется по формуле (4).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Приложение 14.

Определение габаритных размеров противообвальных улавливающих сооружений 1. Расчет на перелет Схема расчетной траектории движения обломков скальных грунтов и ее основные геометрические элементы показаны на рис.

1.

Уравнение расчетной траектории принимается следующего вида:

, (1) где g - ускорение силы тяжести, м/с;

vp - расчетная скорость, м/с;

от - угол отражения обломка скальных грунтов от склона при последнем его скачке перед сооружением.

. (2) Здесь cк – крутизна склона (откоса) перед сооружением, град.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 1 Схема расчета на перелет Характерные геометрические элементы скачка определяются по следующим формулам:

полная длина скачка ;

(3) абсцисса точки наибольшего возвышения траектории скачка над поверхностью склона : (4) наибольшая дальность падения ;

(5) База нормативной документации: www.complexdoc.ru наибольшее возвышение траектории скачка над поверхностью склона ;

(6) ордината траектории в середине скачка. (7) Для расчета на перелет служат табл. 1, 2 и 3, составленные на основании формул (1) - (7).

Таблица Угол крутизны откоса или склона перед сооружением ск, град Расчетная скорость в створе сооружения 20 23 25 28 30 33 35 38 40 42 45 52 vp, м/с 10 103 103 103 102,30 102 100 100 98,2096,5595,3092,5285,2074, 11 100 100 100 99,30 99 98 97 95,15 94 92,30 90 82,50 12 97,11 97 97 96,30 96,10 95 94,1092,3091,1590,1087,2080,20 База нормативной документации: www.complexdoc.ru 13 95 94,30 94,30 94,45 92,4592,3091,4590,10 89 87,3085,1278,2568, 14 98,0692,38 95,15 91,40 91,2090,1589,2587,5086,4085,20 83 76,2066, 15 91,3090,5290,20' 89,40 89,1088,1587,20 86 84,4293,25 81 74,3464, 16 90,0489,12 88,48 88 87,2086,3085,3084,2082,5081,3179,25 73 63, 16,5 - - - 86,58 - - - - - - - - 17 88,5087,56 87,15 86,27 85,3584,4083,4582,3081,15 80 77,5071,3562, 18 87,5086,37 85,53 84,58 84 83,0582,15 81 79,5578,3076,2570,1561, 19 86,5085,36 84,50 83,47 82,4681,3580,4579,2578,20 77 75 69 19,5 - - - - - 80,52 - - - - - - 20 86 84,38 83,47 82,35 81,3180,2179,30 78 77 75,5073,5067,40 21 85,0883,47 82,49 81,35 80,2879,1478,1076,4775,4474,3272,3066,38 22 84,2883,28 82,02 80,41 79,3178,08 77 75,3674,3373,2671,2265,4057, 23 83,5482,19 81,15 79,51 78,2477,1376;


1174,3073,2672,1870,2064,3956, 24 83,1681,38 80,34 79,01 77,4976,1775,1673,3772,3071,1669,2163,4455, 25 82,4581,05 79,54 78,25 77.0675,3274,2872,4071,3570,2068,2462,5354, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 27 81,4580,01 78,48 77,09 75,5074,0672,5971,0770,0668,5467,0761,1853, 30 80,3478,41 77,24 75,35 74,1072,2071,0569,09 68 66,4964,4959,1151, 32 79,5478,08 76,37 74,44 73,1871,1970,06 68 66,5065,3863,3257,5550, 35 79 77 75,35 73,37 72,0870,0668,4266,3965,2464,0561,5456,1348, 38 78,2076,11 74,45 72,41 71,0769,0367,3965,2564,0862,4560,3254,4247, 40 77,5575,45 74,17 72,10 70,3668,2566,5964,4663,2662,0559,4053,4646, Таблица Угол крутизны откоса или склона перед сооружением ск, град Расчетная скорость в створе сооружения, 20 23 25 28 30 33 35 38 40 42 45 52 vр м/с 10 4,7 4,95 5,0 5,2 5,3 5,35 5,4 5,45 5,5 5,55 5,6 5,7 5, 11 4,8 5,10 5,2 5,5 5,6 5,7 5,9 5,95 6,0 6,1 6,2 6,3 6, 12' 4,8 5,15 5,35 5,7 5,9 6,1 6,3 6,4 6,5 6,6 6,7 6,9 7, 13 4,8 5,2 5,4 5,9 6,1 6,4 6,6 6,75 6,9 7,0' 7,1 7,5 7, 14 4,8 5,2 5,45 5,95 6,2 6,6 6,8 7,1 7,3 7,4 7,5 8,0 8, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 15 4,8 5,2 5,5 6,0 6,3 6,8 7,0 7,4 7,55 7,8 7,9 8,45 8, 16 4,8 5,2 5,5 6,0 6,35 6,9 7,15 7,6 7,8 8,2 8,3 8,9 9, 16,5 4,8 5,2 5,5 6,0 6,35 6,9 7,25 7,7 7,9 8,3 8,5 9,1 9, 17 4,8 5,2 5,5 6,0 6,35 6,95 7,30 7,8 8,0 8,4 8,7 9,3 9, 18 4,8 5,2 5,5 6,0 6,35 6,97 7,4 8,0 8,2 8,6 9,0 9,7 10, 19 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,45 8,05 8,4 8,8 9,25 10,1 10, 19,5 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,48 8,08 8,5 8,9 9,40 10,25 10, 20 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,1 8,6 9,0 9,50 10,4 11, 21 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,15 8,7 9,2 9,65 10,7 11, 22 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,18 8,8 9,35 9,8 11,0 11, 23 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,4 10,0 11,2 12, 24 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,45 10,1511,35 12, 25 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,5 10,25 11,5 12, 27 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,55 10,25 11,8 13, 30 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,55 10,5 12,2 14, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 35 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,55 10,5 12,5 15, 40 4,8 5,2 5,5 6,1 6,35 7,0 7,5 8,2 8,9 9,55 10,5 12,5 15, Таблица Угол крутизны склона перед сооружением, Расчетная скорость в град створе сооружения vp, м/с 20 25 Y = 0,0516х2 - 0,231х Y = 0,0516х2 - 0,231х Y = 0,0516х2 - 0,231х Y = 0,0218х2 - 0,0262х Y = 0,0218х2 - 0,0058х Y = 0,0218х2 - 0,0145х Y = 0,01255х2 + Y = 0,01235х2 + 0,07х Y = 0,01245x2 + 0,109х 0,149х Y = 0,00825х2 + Y = 0,008х2 + 0,127х Y = 0,0081x + 0,178х 0,229х Y = 0,0056x2 + 0,166x Y = 0,00572х2 + 0,224х Y = 0,0059х2 + 0,264x Y = 0,00416х2 + Y = 0,00426x + 0,257х Y = 0,0044х2 + 0,322х 0,194х База нормативной документации: www.complexdoc.ru Y = 0,00321x2 + Y = 0,00345х2 + Y = 0,00331х2 + 0,281х 0,214x 0,352х ск Расчетная Угол крутизны склона перед, сооружением, град скорость в створе сооружения 35 40 vp, м/ Y = 0,0505х2 - 0,176х Y = 0,0497х2 -0,121х Y = 0,0491х2 -0,05x Y = 0,02185х2 + Y = 0,022х2 + 0,0928х 15 Y = 0,0223x - 0,158х 0,0466х Y = 0,0127x2 + 0,l85x Y = 0,01Зх2 + 0,231х Y = 0,0134x2 + 0,29x Y = 0,00848x2 Y = 0,00908х + + Y = 0,00872х2 + 0,333x 0,278х 0,396х Y = 0,0061х2 + 0,349х Y = 0,00635х2 + 0,404x Y = 0,00665х2 + 0,47х Y = 0,00461х2 + 0,39х Y = 0,00485х2 + 0,458х Y = 0,00515х2 +0,534x Y = 0,00363х2 + Y = 0,00384х2 + 0,5х Y = 0,00413x2 +0,585x 0,425х Табл. 1 содержит расчетные значения угла от. Данные этой таблицы требуются при составлении уравнения расчетной траектории. При помощи расчетной траектории определяется положение точки опасного удара обломка об откос или склон М и устанавливаются размеры необходимой срезки нагорного склона для создания улавливающей пазухи. Кроме того, построением База нормативной документации: www.complexdoc.ru расчетной траектории проверяется правильность выбранных размеров сооружения из расчета на перелет.

В табл. 2 приведены расчетные значения отклонений траектории движения обломков от поверхности склона в горизонтальном направлении. Табл. 2 можно пользоваться, при определении ширины улавливающих полок, необходимого удаления сооружения от подошвы нагорных склонов во избежание перелетов обломков при обвалах, а также при вычислении высоты улавливающего сооружения и требуемых сдвижек пути в сторону от нагорных склонов для устранения возможности падения обломков со склонов на путь.

В табл. 3 приводятся готовые уравнения расчетной траектории движения обломков скального грунта при различных углах крутизны откосов (склонов) и разных расчетных скоростях падающих обломков.

При использовании табл. 1-3 величины, и углы от при ск промежуточных значениях углов а и скоростей vp, не указанных в этих таблицах, можно: определять по линейной интерполяции.

Для определения высоты сооружения, проектируемого у подошвы невысокого откоса или склона (до 50 м) при крутизне его до 60° и заданном расстоянии от подошвы откоса до задней грани сооружении (ширине улавливающей пазухи), рекомендуется применять метод последовательных попыток для отыскания положения такой точки на откосе, после удара в которую траектория движения обломка скального грунта будет иметь наибольшее возвышение над уровнем земли в месте расположения улавливающего сооружения.

2. Расчет на выкатывание и подскакивание При расчете на выкатывание определяется наибольшая возможна высота набега обломков скальных грунтов на встречный откос улавливающей пазухи. Расчетом на подскакивание обломков проверяется высота оградительного сооружения. По полученным значениям определяется глубина улавливающей пазухи (высота оградительного сооружения).

При расчете на выкатывание скорость и угол отражения при ударе обломка о дно сооружения (рис. 2) определяются по формулам:

V0=(1-)vp, (8) База нормативной документации: www.complexdoc.ru Где - коэффициент мгновенного трения, принимаемый по табл. приложения 11 настоящего. Руководства;

n - угол падения обломков скальных грунтов на дно сооружения, принимаемый равным углу крутизны нагорного склона перед сооружением.

, (9) где от - угол отражения;

- коэффициент восстановления, принимаемый по табл. приложения 11 настоящего Руководства.

Направление и скорость падения при ударе обломка об откос улавливающего сооружения можно принять такими же, как направление и скорость отражения v0,.вычисленные по формуле (8) (см. рис. 2).

Рис. 2. Схема расчета на выкатывание База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 3. График для определения высоты набега обломка на откос крутизной 1 :

0,75:

- - - - - для дна пазухн из скальных грунтов при = 0,5 и = 0,3 и откоса отсыпкн из нескальных грунтов при = 0,3 и =0,3;

_ - для дна пазухи и откоса отсыпки из нескальных грунтов при =0,3 и =0, Тогда угол падения в точке М1 будет равен, а новый угол отражения База нормативной документации: www.complexdoc.ru. (10) Скорость отражения в точке М1 определится из выражения. (11) Уравнение траектории движения обломка после удара об откос в точке М1 запишется в виде. (12) Решая это уравнение с уравнением линии откоса y = x tg находим координаты точки М2 следующего удара обломка скального грунта об откос и высоту первого скачка.

Второй скачок по откосу определяется по следующим формулам:

, (13) где v'n - скорость падения обломка скальной породы в точке М2;

.

. (14) Здесь -угол, составленный касательной к траектории первого скачка в точке Mi с осью X;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru где - угол падения обломка скального грунта в точке М2 c осью Х;

, где - угол падения обломка скального грунта в точке М2.

Зная и. по формулам (8) и (9) определяют значения, а затем высоту второго скачка аналогично тому, как это делали при нахождении ординаты первого скачка.

Высота набега обломка скальной породы на откос, где ас - высота набега на откос после первого удара о дно траншеи;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru (15) Для определения высоты набега обломков на внутренний откос сооружения крутизной 1:0,75;

1:0,5 и 1:1 при расчете на выкатывание, можно использовать графики на рис. 3-6, составленные на основании формул (8) - (15).

Рис. 4. График для определения высота набега обломка на откос крутизной 1:0,75 при дне пазухи из нескальных грунтов ( = 0,3, = 0,3) и отсыпке вала из скального грунта ( = 0,5, = 0,3) База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 5. График для определения высоты набега обломка на откос крутизной 1 :

0,5. (Обозначения см. на рис. 3) При назначении полной глубины улавливающих сооружений (пазух) необходимо учитывать технический запас, добавляя к получаемым расчетом размерам 0,5-1 м в зависимости от расчетной крупности обломка. При его расчетной крупности 1 м запас следует принимать не менее 1 м.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 6. График для определения высоты набега обломка на откос крутизной 1:1. (Обозначения см. на рис. 3) Рис. 7. Расчетная схема улавливающей пазухи с ломаным очертанием внутреннего откоса При применении улавливающей пазухи с устройством в верхней части внутреннего откоса вертикального ограничения (стенки) (рис. 7) ее габаритные размеры следует назначать по табл. 4.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Таблица Размеры улавливающих пазух, м Крутизна откоса z с n п hn 0,4 0, 2,0 2, 0 0, 1:1, 0,4 0, 4,0 2, 0 0, 0,4 1, 2,0 2, 0. 0, 1:1, 0,4 I, 4,0 2, 0 1, П р и м е ч а н и я. 1. Указанные размеры справедливы для пазух в делювиально элювиальных грунтах. При наличии выхода коренных скальных грунтов эти размеры применимы при условии устройства амортизирующей подушки толщиной не менее 0,5 м.


п 2. Табличное значение h следует увеличивать на 0,2-0,5 м в зависимости от расчетного объема обломков скального грунта.

Во всех случаях полученные габаритные размеры улавливающих пазух должны быть проверены на достаточную их емкость. Емкость улавливающей пазухи проверяется на вместимость расчетного объема массы скального грунта, принимаемого равным 15 м3 на м сооружения. При этом расчетную площадь поперечного сечения База нормативной документации: www.complexdoc.ru улавливающей пазухи следует считать от отметки на 0,5 м ниже верха стены, вала или верхней бровки путевого откоса с расположением обвалившейся горной массы под углом 20о к горизонту.

Габаритные размеры заглубленных улавливающих полок и путевых траншей должны проверяться на возможность подскакивания обломков при их падении по формуле, (16) где hmax - расчетная высота подскакивания обломка.

3. Расчет габаритов путевых улавливающих траншей и полок с бордюрами и барьерами Ширина улавливающей траншеи (полки) понизу (zп) определяется из выражения Zп = lТ+0,5, (17) где lТ - дальность падения обломка скального грунта от подошвы откоса, м, определяемая по графикам рис. 8.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис.8. График для определения дальности падения обломков от подошвы откоса.

а, б, в - при наклоне откосов, равном соответственно 59-90;

45-58;

33-44°;

1 - для объектов I и II классов;

2 - для объектов III и IV классов База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 9. График для определения высоты подскока обломков:

1 - для объектов I и II классов;

2 - для объектов III и IV классов Глубина траншеи и высота-барьера или бордюра полки определяются по формуле hТ = hС+1,0, (18) где hС - высота подскакивания обломка, определяемая по графику (рис. 9) или по формуле, в которой H - высота откоса, А и dT параметры, принимаемые по табл. 5.

:

Таблица Значения параметров Класс сооружения А dT I, II 0,00611 1, База нормативной документации: www.complexdoc.ru III, IV 0,00382 1, Глубина траншеи должна быть проверена расчетом на выкатывание обломка по рекомендациям, изложенным в п. настоящего приложения. При вертикальном путевом откосе проверку на подскакивание обломка скального грунта можно выполнить по формуле (16), в этом случае глубина траншеи или высота барьера hт должна удовлетворять условию hт hmах.

Приложение 15.

Таблица по определению ударной силы Ру, кН Толщина отсыпки м Скорость Объем падения обломков, м обломков, м/с 1,0 1,5 2,0 2,5 3, 0,1 10 370 280 210 170 15 510 430 360 310 20 640 560 480 440 25 780 710 640 600 30 920 860 780 750 База нормативной документации: www.complexdoc.ru 0,2 10 620 450 340 240 15 780 610 490 400 20 920 770 640 550 25 1060 910 780 680 30 1250 1100 960 860 0,3 10 830 580 440 310 15 1150 830 630 470 20 1210 1020 820 640 25 1460 1230 980 770 30 1680 1440 1180 960 0,4 10 970 680 500 370 15 1430 1000 740 540 20 1780 1260 950 690 25 1870 1530 1150 860 30 2430 1780 1380 1030 База нормативной документации: www.complexdoc.ru 0,5 10 1120 800 600 430 15 1720 1170 840 600 20 2280 1520 1070 760 25 2670 1820 1330 940 30 3020 2100 1530 1120 0,6 10 1270 910 700 510 15 1960 1320 940 670 20 2520 1710 1180 830 25 3040 2080 1450 1000 30 3690 2420 1700 1180 0,7 10 1380 1000 760 570 15 2290 1500 1050 730 20 3040 1930 1330 900 25 3810 2380 1590 1080 30 4360 2760 1860 1270 База нормативной документации: www.complexdoc.ru 0,8 10 1540 1090 820 600 15 2600 1660 1160 780 20 3480 2140 1420 950 25 4320 2620 1720 1140 30 5110 3080 1990 1330 0,9 10 1650 1180 890 660 15 2870 1800 1230 820 20 3260 2360 1560 1000 25 4980 2910 1850 1200 30 5890 3420 2170 1400 1,0 10 1780 1270 960 710 15 3110 1950 1310 890 20 4430 2570 1640 1050 25 5610 3170 1980 1250 30 6660 3740 2300 1460 База нормативной документации: www.complexdoc.ru 1,2 10 1890 1400 1050 820 15 3570 2200 1430 980 20 5170 2910 1800 1140 25.6850 3680 2200 1350 30 8200 4350 2550 - 1,4 10 2010 1500 1140 890.16 3940 2400 1610 1050 20 5990 3260 1940 1220 25 8050. 4140 2200 1430 30 9800 4920 2510 - 1,6 10 2100 1570 1190 940 15 4290 2590 1720 1120 20 6660 3540 2000 1280 25 9140 4540 2330 - 30 11320 5450 2740 - База нормативной документации: www.complexdoc.ru 1,8 10 2110 1600 1230 980 15 4550 2720 1760 1160 20 7020 3730 2200 1350 25 10220 4920 2600 - 30 12770 5940 3090 - 2,0 10 2120 1610 1270 1000 15 4780 2840 1850 1200 20 7380 3900 2280 1400 25 11250 5270 2730 - 30 14240 6420 3200 - П р и м е ч а н и е. В графах, где стоят прочерки, ударная сила принимается равной значению ее в предыдущем столбце при тех же расчетных параметрах (расчетной скорости и объеме падающих обломков).

Приложение 16.

Таблица по определению глубины проникания скальных обломков в База нормативной документации: www.complexdoc.ru амортизирующую отсыпку хn, м Скорость Толщина отсыпки, м Объем падения обломков, обломков, м 1,0 1,5 2,0.2,5 3, м/с 0,1 10 0,06 0,12 0,18 0,27 0, 15 0,13 0,19 0,28 0,37 0, 20 0,18 0,27 0,38 0,49 0, 25 0,25 0,38 0,42 0,61 0, 30 0,34 0,52 0,64 0,76 0, 0,2 10 0,09 0,15 0,22 0,29 0, 15 0,15 0,23 0,31 0,40 0, 20 0,21 0,31 0,43 0,56 0, 25 0,28 0,42 0,56 0,71 0, 30 0,36 0,54 0,70 0,88 1, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 0,3 10 0,12 0,17 0,24 0,31 0, 15 0,17 0,25 0,35 0,45 0, 20 0,23 0,33 0,47 0,62 0, 25 0,29 0,44 0,62 0,80 0, 30 0,37 0,57 0,77 1,00 1, 0,4 10 0,14 0,20 0,26 0,32 0, 15 0,19 0,28 0,39 0,50 0, 20 0,23 0,35 0,52 0,70 0, 25 0,31 0,46 0,67 0,89 1, 30 0,39 0,59 0,85 1,12 1, 0,5 10 0,16 0,22 0,28 0,35 0, 15 0,20 0,30 0.42 0,54 0, 20 0,25 0,37 0,56 0,77 1, 25 0,32 0,48 0,70 1,00 1, 30 0,40 0,61 0,90 1,26 1, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 0,6 10 0,18 0,25 0,30 0,37 0, 15 0,22 0,32 0,45 0,58 0, 20 0,27 0,39 0,59 0,85 1, 25 0,33 0,50 0,78 1,10 1, 30 0,42 0,63 0,96 1,38 2, 0,7 10 0,19 0,27 0,32 0,38 0, 15 0,23 0,34 0,47 0,62 0, 20 0,28 0,41 0,63 0,92 1, 25 0,34 0,52 0,81 1,20 1, 30 0,43 0,65 1,00 1,52 2, 0,8 10 0,20 0,29 0,35 0,40 0, 15 0,24 0,36 0,52 0,68 0, 20 0,29 0,43 0,68 1,00 1, 25 0,35 0,54 0,85 1,30 1, 30 0,44 0,67 1,10 1,64 2, База нормативной документации: www.complexdoc.ru 0,9 10 0,21 0,31 0,37 0,42 0, 15 0,25 0,38 0,55 0,72 0, 20 0,30 0,45 0,72 1,07 1, 25 0,36 0,56 0,90 1,40 2, 30 0,45 0,69 1,14 1,80 1,0 10 0,23 0,33 0,40 0,44 0, 15 0,26 0,40 0,58 0,78 0, 20 0,32 0,47 0,74 1,16 1, 25 0,37 0,58 0,94 1,53 2, 30 0,46 0,71 1,16 1,94 1,2 10 0,25 0,36 0,43 0,50 0, 15 0,28 0,43 0,63 0,88 1, 20 0,33 0,50 0,83 1,33 2, 25 0,38 0,60 1,06 1,76 30 0,47 0,73 1,24 - База нормативной документации: www.complexdoc.ru 1,4 10 0,28 0,38 0,48 0,55 0, 15 0,30 0,46 0,65 0,98 1, 20 0,35 0,53 0,90 1,50 2, 25 0,40 0,63 1,08 1,98 30 0,49 0,75 1,26 - 1,6.10 0,30 0,42 0,55 0,60 0, 15 0,32 0,49 0,83 1,10 1, 20 0,37 0,55 1,02 1,68 25 0,42 0,65 1,20 - 30 0,51 0,77 1,46 - 1,8 10 0,32 0,45 0,57 0,68 0, 15 0,34 0,51 0,85 1,22 1, 20 0,39 0,57 1,04 1,85 25 0,44 0,67 1,22 - 30 0,53 0,79 1,48 - База нормативной документации: www.complexdoc.ru 2,0 10 0,33 0,47 0,62 0,77 0, 15 0,36 0,53 0,87 1,35 2, 20 0,40 0,60 1,06 2,02 25 0,45 0,69 1,25 - 30 0,55 0,80 1,50 - П р и м е ч а н и е. В графах, где стоят прочерки, глубина проникания принимается равной значению ее в предыдущем столбце при тех же расчетных параметрах (расчетной скорости и объеме падающих обломков).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. СН 519-79. Инструкция по проектированию и строительству противооползневых и противообвальных сооружений.

2. Ройнишвили Н.М. Защита железнодорожного пути от горных обвалов и осыпей. М., Транспорт, 1973.

3. Руководство по применению противообвальных сооружений и мероприятий на дорогах. М., ЦНИИС, 1967.

4. Толмачев К.X. Специальные сооружения на горных дорогах. М., Министерство автомобильного транспорта и шоссейных дорог РСФСР, 1963.

5. Песов А.И. Для защиты пути от обвалов. - Путь и путевое хозяйство, 1966, № 1.

6. ГОСТ 5181-78. «Грунты. Метод лабораторного определения удельного веса».

7. ГОСТ 5182-78. «Грунты. Метод лабораторного определения объемного веса».

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 8. ГОСТ 5180-75. «Грунты. Метод лабораторного определения влажности».

9. ГОСТ 12536-67. «Грунты. Метод лабораторного определения зернового (гранулометрического) состава».

10. ГОСТ 5183-77. «Грунты. Методы лабораторного определения границ раскатывания и текучести».

11. ГОСТ 12248-66. «Грунты. Метод лабораторного определения сопротивления срезу песчаных и глинистых грунтов на срезных приборах в условиях завершенной консолидации».

12. ГОСТ 12374-77. «Грунты. Метод полевого испытания статическими нагрузками».

13. ГОСТ 17245-71. «Грунты. Метод лабораторного определения временного сопротивления при одноосном сжатии».

14. ГОСТ 21153.0-75 - 21153.7-75. «Породы. Методы физических испытаний».

15. ГОСТ 22733-77. «Грунты. Метод лабораторного определения максимальной плотности».

16. ГОСТ 12071-72. «Грунты. Отбор, упаковка, транспортирование и хранение образцов».

17. СНиП II-9-78. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Инженерные изыскания для строительства.

Основные положения.

18. Золотарев Г.С, Матвеев Ю.Д., Шешеня Н.Л. Типы горных обвалов и оползней района Токтогульской ГЭС на р. Нарын и вопросы их прогноза. В сб. «Вопросы инженерной геологии и грунтоведения». М., МГУ, 1968. | •, 19. Федоренко В.С, Фаминцын Б.М. Применение наземной стереофотограмметрической съемки при инженерно геологическом картировании высоких обвальных склонов. М., МГУ, 1968.

20. Ломтадзе В.Д. Инженерная геология. Инженерная геодинамика. Л., Недра, 1978.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 21. Справочник по инженерной геологии. М., Недра, 1970.

22. Песов А.И., Целиков Ф.И. К оценке устойчивости скальных откосов выемок и склонов на железных дорогах. Тезисы докладов XX республиканской научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Грузинского политехнического института, им. В.И. Ленина и работников производства, ч.1. Тбилиси, изд. Грузинского политехнического института, 1976.

23. Бер Г.Ю., Кленчель К.И., Рихбер Г.X. Инженерно геологический надзор и оценка скальных откосов на Государственных железных дорогах ГДР. - Железнодорожная техника, 1968, № 16.

24. СНиП II-6-74. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия.

25. СНиП II-50-74. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Гидротехнические сооружения речные.

Основные положения проектирования.

26. ГОСТ 20522-75. Грунты. Метод статистической обработки результатов определений характеристик.

27. СНиП II-15-74. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Основания зданий и сооружений.

28. СНиП II-16-76. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Основания гидротехнических сооружений.

29. СН 449-72. Указания по проектированию земляного полотна железных и автомобильных дорог.

30. Рекомендации по проектированию земляного полотна дорог в сложных инженерно-геологических условиях. М., ЦНИИС, 1974.

31. Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. М., Недра, 1965.

32. Газиев Э.Г. Устойчивость скальных массивов и методы их закрепления. М., Стройиздат, 1977.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 33. Методические указания по проектированию земляного полотна (выемок) в легковыветривающихся скальных породах. М., ЦНИИС,,1974.

34. Методические указания по определению углов наклона бортов, откосов, уступов и отвалов строящихся и эксплуатируемых карьеров. Л., изд. ВНИМИ,,1972.

35. Савков Л.В. К вопросу учета трещиноватости при расчетах устойчивости откосов в скальных породах. - Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых, № 1, Новосибирск, Наука, 1967.

36. Опыт оценки устойчивости склонов сложного геологического строения (под ред. Г.С. Золотарева). М., изд. МГУ, 1973. 37. Шахунянц Г.М. Земляное полотно железных дорог. М., Трансжелдориздат, 1953.

38. Методика лабораторного определения прочности горных пород на сдвиг (срез). Л., изд. ВНИМИ, 1961.

39. Протодьяконов М.М. Обобщенное уравнение огибающих к предельным кругам напряжений Мора. В сб.: Исследование физико-механических свойств горных пород применительно к задачам управления горным давлением. М., изд. АН СССР, 1962.

40. 3вонарев Н.К., Кагермазова С.В. Предварительный расчет параметров осыпания откосов на карьерах в результате выветривания. - Известия высших учебных заведений. Геология и разведка, № 12, М„ 1969.

41. Жорняк С.Г., Серова Н.Н., Целиков Ф.И. Расчет объема осыпания продуктов выветривания в откосах скальных выемок. Транспортное строительство, 1975, № 10.

42. Чирков С.Е. Влияние масштабного фактора на прочность углей.

М., Наука, 1969.

43. Руководство по полевым исследованиям сопротивления скальных оснований гидросооружения сдвигу (П 01-73). Л., Энергия,1973.

44. СНиП II-В.2-71. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Каменные и армокаменные конструкции.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 45. СНиП II-21-75. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции.

46. Строительные машины. Справочник. Машины для строительства промышленных, гражданских, гидротехнических сооружений и дорог, т. 1. М, Машиностроение, 1976.;

47. Барг И.3., Кутовой Э.Н. и др. Строительные краны (справочное пособие).

48. Корольков Н.М., Еремин В.Л. Путь и сооружения на горных железных дорогах. М., Транспорт, 1968.

49. Коновалов С.В., Орешкин Б.М. Организация и технология строительства дорог в сложных природных условиях. М., Высшая школа, 1968.

50. ВСН 126-78. Инструкция по применению анкеров и набрызг бетона в качестве временной крепи выработок транспортных тоннелей.

51. Жуков В.Н. Укрепление скальных откосов и склонов предварительно напряженными анкерами. Сб. научных трудов Гидропроекта, вып. 68, М;

изд. Гидропроекта, 1980.

52. Фисенко Г.Л., Ревазов М.А., Галустян Э.Л. Укрепление откосов в карьерах. М., Недра, 1974.

53. Peckover Е.L. Treatment of Rock Falls on Railway Lines. J.

American Railway Engineering Association-Bulletin;

1975, Bulletin 653, v. 76, p. 471-503.

54. Нормативный справочник по буровзрывным работам. М., Недра, 1975.

55. Песов А.И., Адрианов Ю.А. Защита и укрепление откосов скальных выемок. М., Транспорт, 56. Методические рекомендации по укреплению откосов земляного полотна в легковыветривающихся скальных породах.

М., СоюздорНИИ, 1976.

57. Каталог машин, механизмов, оборудования, средств автоматизации и малой механизации, выпускаемых База нормативной документации: www.complexdoc.ru предприятиями Министерства транспортного строительства. М.;

Оргтрансстрой, 1975.

58. Полозов М.А. Лесная защита пути от обвалов. - Путь и путевое хозяйство, 1960, № 4.

59. Кузнецов С.Е. Закрепление косогоров растительностью. Путь и путевое хозяйство, 1960, №7.

60. Флейшман С.М., Целиков Ф.И. Скальные выемки с путевыми улавливающими траншеями. М., Транспорт, 1964.

61. Песов А.И. Расчет улавливающих пазух с вогнутым и выпуклым очертанием откосов. Труды Грузинского политехнического института им. В. И. Ленина, №3 (69), Тбилиси, ГПИим. В. И.

Ленина, 1960.

62. Цискаришвили Г.Д., Мойсцрапишвили Э.В., Сакварелидзе А.П., Песов А.И. Опыт проектирования, строительства и эксплуатации противообвальных улавливающих сооружений на Азербайджанской железной дороге. Труды Грузинского политехнического института им.В.И. Ленина, № 4 (160), Тбилиси, ГПИ им. В.И. Ленина, 1973.

63. Ройнишвили Н.М. Таблицы и графики для расчета габаритных размеров противообвальных защитных сооружений. Тбилисский институт инженеров ж.д.транспорта им.В.И. Ленина (информационное письмо). Тбилиси, изд. 1956.

64. Вraiопег С.О. Case Examples of Rock Stability on Rail Projects. J.

American Railway Engineering Association-Bulletin, 1978, n. 668, vol.

79, p, 348-364.

65. Rochet M.G. Protection contre les eboulements rocheux par filets metalliques. Expomat-actualites, n.79, Fevrier, 1980, p.41-48.

66. Couvert J. L'eboulement d'ene entre Nice et Menton.La reconstruction. Revue Generale des Chemins de fer, 1977, v.12, p.

652-661.

67. Лурье Г.К., Местергази В.Е., Песов А.И., Целиков Ф.И.

Определение вероятностных характеристик камнепадов. Транспортное строительство, 1977, № 12.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 68. Целиков Ф.И., Песов А.И. К вопросу расчета противообвальных сооружений на динамическое воздействие. - Транспортное строительство 1979, № 3.

69. Технический справочник железнодорожника, т. 2, Технические расчеты. М., Железнодорожное строительство, 1951.

70. ВСН 167-70. Технические указания по проектированию подпорных стен для транспортного строительства.

71. Сакварелидзе А.П., Мойсцрапишвили Э.В., Цискаришвнли Г.Д.

Очистка пазух противообвальных сооружений нагорных участках Закавказской железной дороги. Труды Грузинского политехнического института им. В.И. Ленина, № 2(193), Тбилиси, изд. Грузинского политехнического института, 1977.

72. Методические рекомендации по проектированию противообвальных и противолавинных галерей и эстакад для пропуска скальных обвалов в районах северной строительно климатической зоны. М., ЦНИПС, 1972.

73. СНиП II-B.3-72. Нормы проектирования. Стальные конструкции.

ИСПРАВЛЕНИЯ И ОПЕЧАТКИ Строка, рис., Стр. Напечатано Следует читать приложение 33 14 строка сверху в приложении 3 в приложении 33 1 строка снизу (см. приложение 3) (см. приложение 2) 46 21 строка сверху в табл. 5 в табл. для объектов I и для объектов I и II 47 8 строка сверху классов классов z 54 Рис.21 Z' База нормативной документации: www.complexdoc.ru 60 10 строка сверху [54] [56] 69 10 строка снизу (2) [2] 76 14 строка сверху с рис. 32 и 33 с рис. Э согласно табл. 5, Согласно приложению 76 11 строка снизу приведенной в приложении l 88 11 строка снизу Типографическим топографическими m 102 Рис.1 приложения 2 103 Рис. 2 приложения 2 к 106 Приложение 3 к 106 Приложение 3 а a'" шт. кг 129 № пп мес.м2 мес.м 131 4 строка сверху ll 131 12 строка сверху в База нормативной документации: www.complexdoc.ru 142 Рис. 8 l lT

Pages:     | 1 | 2 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.