авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 ||

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирская государственная ...»

-- [ Страница 5 ] --

2.2 Саморегулирование за один проход на протяжении контакта рабочего органа с материалом Каток однопроходного уплотнения 2. Регулирование уплотняющих 2.3 Принудительное давлений ступенчатое от прохода к проходу Лгкие, средние, тяжлые статические и вибрационные катки, виброплиты, трамбующие машины 2.4 Принудительное непрерывное от прохода к проходу Каток с пневмовакуумным балластным устройством, пневмошинный каток с широким интервалом регулирования давления в шинах (на авиационных 3.1 Применение шинах) недеформирующегося рабочего 3. Увеличение органа значительной времени протяжнности взаимодействия (контакта)с уплотняемым материалом Вибро- и выглаживающие плиты 3.2 Применение деформирующегося рабочего органа Пневмошинные катки Применение адаптивных рабочих органов Гидрошинный вибрационный каток ОАО «Раскат», виброимпульсный каток, вибропневмошинный каток с бандажами, пневморегулируемый кулачковый каток 4.1 Управление режимами оптимальных температур и влажности Уплотняющие средства всех типов 4. Минимизация 4.2 Вибрационное воздействие сопротивления деформированию Вибрационные плиты, катки, уплотняемых гидрошинный вибрационный каток материалов 4.3 Учт анизотропных свойств уплотняемых материалов Материалоукладчик с наклонно расположенным трамбующим брусом, самоходные виброплиты, катки с направленной вибрацией и перекосом 4.4 Учт реологических свойств вальцов уплотняемых материалов Уплотняющие машины импульсного действия 5.1 С использованием статического касательного усилия 5. Дополнительное касательное силовое Каток с прерывистой рабочей воздействие на поверхностью уплотняемый материал 5.2 С использованием импульсного Катки осциллирующие, нутирующие касательного усилия Dynapac, НАММ Рисунок 6. 16 – Уточннная классификация уплотняющей техники 6. 3. Технологические рекомендации по уплотнению грунтов вибрационными катками с пневмошинными рабочими органами Земляное полотно является конструкцией, которая сооружается в несколько слоев и работает в сложных эксплуатационных условиях. Качество уплотнения земляного полотна влияет не только на устойчивость грунтовой насыпи, но и на долговечность и работоспособность устроенных на ней дорогостоящих дорожного основания и одежд. В настоящее время строительные нормативные документы рекомендуют уплотнение грунтовых слов, как минимум двумя типоразмерами дорожных катков, что усложняет технологию уплотнения и увеличивает длительность технологических операций. Проведнные исследования по уплотнению грунтов катками с адаптивными пневмошинными рабочими органами подтвердили возможность уплотнения грунтовых слов до нормативной плотности одним катком. Это положительно скажется на энергомкости, металломкости, трудомкости и в целом на себестоимости производства работ.

С использованием результатов диссертационных исследований были разработаны рекомендации по уточнению стандартных технологий уплотнения грунтов катками с адаптивными пневмошинными рабочими органами.

Плотность грунта в свежеотсыпанном состоянии во многом обусловлена ранее выполненными операциями по разработке и отсыпки грунтовых слов. В таблице 6.7 [86, 87] приведены ориентировочные значения коэффициента уплотнения при возведении насыпей различными строительными машинами.

Согласно представленным данным, наиболее предпочтительно устройство земляного полотна скреперами или автосамосвалами, в этом случае наблюдается наибольшая начальная плотность свежеотсыпанного грунта, а значит, снизятся затраты на операцию уплотнения.

Исходная влажность грунтов при уплотнении оказывает большое влияние не только на величину достигаемой плотности, но и на прочность, долговечность и водоустойчивость всей автомобильной дороги. При замерзании и оттаивании грунтов, уплотннных при влажности меньше оптимальной, их деформации будут больше, чем у тех же одинаково уплотннных грунтов, но при влажности, близкой к оптимальной.

Таблица 6.7 – Характеристики грунтов от вида применяемой техники Машины, применяемые Относительная Модуль деформации Состояние грунта для возведения насыпей плотность грунта грунта, МПа Грейдеры-элеваторы Очень рыхлый и 0,75-0,80 1- рыхлый Бульдозеры Недоуплотннный 0,80-0,85 2- Автосамосвалы Недоуплотннный 0,85-0,90 4- и почти плотный Скреперы Почти плотный 0,90-0,92 10- Ориентировочные значения оптимальной влажности для основных категорий грунтов составляют, %: песчаных – 8-12;

супесчаных – 9-15;

тяжлых суглинков – 15-22;

пылеватых суглинков – 17-23;

глинистых – 18-25 [44, 86].

Рекомендуемая начальная влажность должна быть несколько ниже оптимальной (на 5% - 10%), хотя это и усложнит процесс уплотнения, но тогда в плотном теле насыпи естественное удаление влаги (высыхание) не приведт к некоторому снижению прочности грунтового сооружения.

При влажности грунта выше рекомендуемого значения, необходимо принять меры к его подсушиванию, при низких значениях влажности, его необходимо увлажнять из поливомоечных машин.

Потребное количество воды для дополнительного увлажнения 1 м уложенного слоя грунта ориентировочно определяется по формуле [86]:

W0 W Ж r h0, (6.25) r – плотность грунта, т/м3;

h0 – толщина отсыпаемого слоя, м;

Wопт, W – где соответственно оптимальное и текущее значение влажности, %.

Значение рациональной толщины слоя для катков может быть получено из формул [32, 44, 135, 127].

В соответствии с проведнными исследованиями, рекомендуемая толщина слоя для несвязанных грунтов соотносится со значениями, рекомендуемыми для классических виброкатков, а толщина слов несвязанных грунтов должна быть уменьшена на 10 - 20 %.

Для адаптивных катков массой от 9 т, рассматривается технологическая схема уплотнения материала от свежеотсыпанного состояния до нормативной плотности, соответствующей коэффициенту уплотнения 1,0 на несвязанных грунтах и 0,99 – на связанных.

Ориентировочно значения толщины уплотняемого слоя в рыхлом состоянии и число проходов уплотняющих машин по одному следу рекомендуется назначать по таблице 6.8.

Таблица 6.8 – Толщина слоя и количество проходов для катков с пневмошинными рабочими органами Толщина слоя, см Количество проходов Уплотняющие средства Связанные Несвязанные Связанные Несвязнные грунты грунты грунты грунты Адаптивный прицепной 3 т 30-40 50-60 3-4 4- (F0=50 - 85 кН, f= 30 – 40 Гц) Адаптивный самоходный 9 т 40-50 50-70 9-11 5- (F0=50 - 100 кН, f= 30 – 40 Гц) Уплотнение грунтов следует производить при рациональном скоростном режиме работы катков. Катки с адаптивными рабочими органами, в отличие от классических вибрационных катков, способны регулировать время приложения нагрузки от прохода к проходу, изменяя параметры контакта. Поэтому для таких катков может существовать два технологических подхода: с изменением скорости движения катка от прохода к проходу и с постоянной скоростью на всех проходах с изменением реологии рабочих органов. Рациональная скорость катков с адаптивными рабочими органами должна быть увязана с параметрами вибрации и назначается для соответствующей стадии процесса уплотнения (таблицы 6.9 – 6.12).

n= 2, 4, 6, 8, 10, n= 14, 16, 18, 20, 22, n= 26, 28, 30, 32, 34, n= 25, 27, 29, 31, 33, n = n = 13, 15, 17, 19, 21, n = 37 n=1, 3, 5, 7, 9, 200м Рисунок 6.17 – Технологическая схема уплотнения слоя насыпи (кольцевая) n =19 - n =25 - n =31 - n =13 - А=3,5 м n =7 - n =1 - 200 м Рисунок 6.18 – Технологическая схема уплотнения слоя насыпи (прямая) Для получения высокого коэффициента уплотнения экономически целесообразно уменьшать толщину слоя уплотнения. При уменьшении толщины слоя на 5-10 % количество проходов катка уменьшается в 1,5-2,0 раза [131, 135], данная рекомендация в полной мере относится и к обработке материалов катками с адаптивными рабочими органами.

Уплотнение производится проходами уплотняющих машин вдоль насыпи и смещением от бровок к е середине, во избежание сдвигов грунта к краям насыпи.

Каждый последующий проход должен перекрывать след от предыдущего прохода на 0,15-0,20 м. Наименьшее расстояние прохождения уплотняющих машин от бровки насыпи должно составлять 0,5 м, длина захватки 200 – 250 м.

В соответствии с разработанной методикой обоснования параметров вибрационных катков с пневмошинными РО (п. 6. 1), проведн расчт для уплотнения супесчаного грунта (приложение 4). Принимаемая толщина слоя несвязанного супесчаного грунта – 0,5 м, требуемый ку=1,0. Рекомендуемая масса катка – 9 т, количество проходов по одному следу – 6, длина захватки – 200 м.

Предлагается использовать два технологических подхода к уплотнению грунтовых слов: с движением катка по прямой и кольцевая схема с разворотом на насыпи. Первая схема вследствие своей простоты и экономии времени на разворот катка обладает рядом преимуществ, эффективна при использовании самоходных катков. Вторую схему, вследствие своей сложности, целесообразно применять в особых случаях: например, при уплотнении насыпи прицепными катками.

Таблица 6.9 – Технологическая схема при постоянной скорости движения катка (челночная) Порядковый номер прохода, км/ч f, Гц с1, кН/м 1,2,7,8,13,14,19,20, 25,26,31,32. 4 0 3,4,9,10,15,16,21,22,27,28,33,34. 4 30 5,6,11,12,17,18,23,24,29,30,35,36 4 40 Таблица 6.10 – Технологическая схема при переменной скорости движения катка (челночная) Порядковый номер прохода, км/ч f, Гц с1, кН/м 1,2,7,8,13,14,19,20, 25,26,31,32. 7 0 3,4,9,10,15,16,21,22,27,28,33,34. 4 30 5,6,11,12,17,18,23,24,29,30,35,36 4 40 Анализ «прямой» схемы движения катка позволяет сделать вывод, что вторая технологической схема укатки грунтового слоя с возвратно-поступательным движением катка по прямой (таблица 6.10), при прочих равных условиях, позволяет вести процесс уплотнения с более высокой средней скоростью катка и является более предпочтительной, с точки зрения повышения производительности работ.

Таблица 6.11 – Технологическая схема при постоянной скорости движения катка (кольцевая) Порядковый номер прохода, км/ч f, Гц с1, кН/м 1, 2, 3, 4, 13, 14, 15, 16, 25, 26, 27, 28 4 0 5, 6, 7, 8, 17, 18, 19, 20, 29, 30, 31, 32 4 30 9, 10, 11, 12, 21, 22, 23, 24, 33, 34, 35, 36 4 40 Таблица 6.12 – Технологическая схема при переменной скорости движения катка (кольцевая) Порядковый номер прохода, км/ч f, Гц с1, кН/м 1, 2, 3, 4, 13, 14, 15, 16, 25, 26, 27, 28 7 0 5, 6, 7, 8, 17, 18, 19, 20, 29, 30, 31, 32 4 30 9, 10, 11, 12, 21, 22, 23, 24, 33, 34, 35, 36 4 40 Анализ кольцевой схемы движения катка с адаптивными рабочими органами, характеризуется наличием значительного количества «холостых» отрезков»

движения катка на развороте, что негативно сказывается на производительности работ. Данная технологическая схема движения может быть оправдана только при использовании прицепного катка, поскольку в этом случае возвратно поступательное движение затруднено.

Рекомендуемой технологической схемой уплотнения насыпей катками с адаптивными пневмошинными РО является схема с возвратно-поступательным движением катка по прямой (челночная) при переменном скоростном режиме (рисунок 6.18, таблица 6.10). Особым преимуществом здесь является, что плотность грунта от начального до требуемого значения достигается одним катком.

6.4. Выводы по главе 1. Разработана комплексная методика обоснования параметров вибрационных катков с адаптивными пневмошинными рабочими органами, включающая обоснование величины контактных напряжений при уплотнении различных грунтов, обоснование величины вынуждающей силы и момента дебалансов вибровозбудителя, выбор рациональной скорости на различных этапах процесса уплотнения.

2. Предложены новые перспективные конструкции пневмошинных рабочих органов для вибрационных катков. Разработано устройство автоматического регулирования жсткости, предложены рекомендации по выбору пневматических шин.

3. Представлена уточненная общая классификация уплотняющих средств, учитывающая катки с адаптивными пневмошинными рабочими органами.

4. Разработаны рекомендации по уточнению стандартных технологий уплотнения связанных и несвязанных грунтов катками с адаптивными пневмошинными рабочими органами. Уплотнение не связанного супесчаного грунта оптимальной влажности до нормативной плотности – ку=1, осуществляется одним катком за 6 проходов по одному следу. Предложены уточннные технологические схемы производства работ, проведн анализ целесообразности их применения, рекомендуется прямая (челночная) схема движения катка.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Итоги исследования, рекомендации и перспективы дальнейшей разработки темы:

Совокупность результатов теоретических и экспериментальных 1.

исследований открывает новое направление в области уплотнения грунтов и совершенствования конструкций вибрационных катков с пневмошинными рабочими органами. Решена крупная научная проблема повышения эффективности использования вибрационных катков в процессе строительства автомобильных дорог, имеющая важное хозяйственное значение в области развития транспортной инфраструктуры России и соответствующая реализации правительственной программы «Транспортная стратегия РФ на период до года».

2. Анализ существующих и проведнных исследований, а также практика строительства показывают, что резервы повышения эффективности и качества процесса уплотнения грунтов связаны с дальнейшим совершенствованием вибрационных пневмошинных катков и выбором оптимальных режимов их работы.

3. Разработана математическая модель динамического деформирования упруговязкопластичной среды, позволившая определить рациональные параметры вибрационных катков с пневмошинными рабочими органами и режимы уплотнения с учтом свойств уплотняемой среды.

4. Сформированы и проанализированы модели силового взаимодействия рабочего органа катка с грунтовыми слоями, которые базируются на законах уплотнения упруговязкопластичных сред и учитывают условие интенсивного деформирования грунта. Их реализация на ЭВМ позволяет оценить влияние отдельных факторов эксплуатационного фона (жсткости рабочих органов, частоты колебаний, вынуждающей силы, влажности, деформативных свойств грунта) на интенсивность накопления необратимых деформаций в упруговязкопластичной среде.

5. Получены уравнения регрессии, описывающие закономерности возникновения и развития напряжнно-деформируемого состояния грунтов в процессе уплотнения:

– зависимости жсткости с1 и коэффициента вязкого трения b пневмошинных рабочих органов от внутреннего давления и количества бандажей, позволяющие оценить энергоэффективность колебательных процессов за счт снижения диссипации энергии в шинах при изменении е жсткости. Так увеличение жсткости с 1000 кН/м до 6000 кН/м позволяет снизить затраты энергии на диссипацию в 5 – 6 раз;

– зависимости площади пятна контакта от жсткости рабочих органов и плотности обрабатываемой среды (количества проходов). Увеличение значений жсткости в 5 – 6 раз, обеспечивает уменьшение площади пятна контакта в 2 – раза, что позволяет адаптировать контактные напряжения в широком диапазоне, обеспечивая уплотнение грунта одним катком от рыхлого состояния до нормативной плотности;

– зависимости распределения напряжений и деформаций по толщине грунтового слоя, определяющие области эффективного использования катков: для малосвязанных грунтов рекомендуемый диапазон жсткости пневмошин составляет 1000 – 8000 кН/м;

для связанных грунтов – 1000 – 5000 кН/м. С увеличение толщины слоя влияние жсткости существенно снижается.

– зависимости, определяющие эффективную зону проработки уплотняемой среды от жсткости РО и частоты приложения внешней силы. Для малосвязанных грунтов – до 0,5 м;

для связанных грунтов - до 0,4 м. Рациональный диапазон частоты приложения уплотняющей силы составляет 30 – 40 Гц.

6. Разработана методика оптимизации основных параметров вибрационного катка с пневмошинным рабочим органом. Установлены значения оптимальных параметров для уплотнения суглинистого и супесчаного грунтов оптимальной влажности на начальной, средней и заключительной стадиях процесса уплотнения.

7. Установлены значения жсткости пневмошинных рабочих органов для различных этапов уплотнения:

– для малосвязанных грунтов на начальном этапе (ку=0,85 – 0,90) рекомендуемый диапазон жсткости 600…1000 кН/м, на среднем этапе (ку=0,90 – 0,95) – 4000…5000 кН/м и на заключительном этапе (ку=0,95 – 1,00) – 6000… кН/м.

– для связанных грунтов на начальном этапе (ку=0,85 – 0,90) – 600… кН/м, на среднем этапе (ку=0,90 – 0,95) – 3000…4000 кН/м и на заключительном этапе (ку=0,95 – 1,00) – 4000…5000 кН/м.

8. Предложен критерий, оценивающий энергоэффективность передачи вибрации при уплотнении грунтов вибрационными катками с пневмошинными рабочими органами – коэффициент относительной энергоэффективности передачи вибрации кп.

9. Практический опыт использования существующих пневмошинных рабочих органов катков статического действия показывает, что их жсткость не превышает 1000 кН/м, при этом они обладают значительной диссипацией энергии колебательных процессов. Рекомендуемые вибрационные катки с пневмошинами имеют жсткость в пределах 1000 – 6000 кН/м, что позволяет на одном катке регулировать контактные напряжения, обеспечивающие выполнение работ по уплотнению грунтов от рыхлого состояния до плотного.

10. Разработана комплексная методика обоснования параметров вибрационных катков с пневмошинными рабочими органами и режимов их работы при уплотнении малосвязанных и связанных грунтов. Результаты исследований внедрены на предприятиях строительной отрасли Сибирского региона, а также на ведущем в России заводе-производителе уплотняющей техники ОАО «Раскат» (г. Рыбинск).

11. Разработанные теоретические положения подтверждены экспериментальными исследованиями в лабораторных условиях на изготовленном экспериментальном образце вибрационного катка с адаптивным пневмошинным рабочим органом диаметром 1м, способном изменять жсткость шин в диапазоне 500 – 6000 кН/м (за счт изменения давления воздуха и установки дополнительных металлических бандажей), развивать удельные контактные напряжения в диапазоне 0,045 – 0,125 МПа, вынуждающую силу 26, 47 кН, частоту колебаний 30, 40 Гц. Сравнение результатов уплотнения грунтов экспериментальным образцом и импортным аналогом SAKAI GW-750 (Япония), показали преимущество разработанного катка по производительности до 30%.

Погрешность между теоретическими и экспериментальными данными не превысила 12 %.

12. Проведенный расчт экономической эффективности от использования вибрационного катка с адаптивными пневмошинными рабочими органами по сравнению с импортным катком SAKAI GW-750 составил около 600, по сравнению с двумя отечественными катками (средним и тяжлым) около тыс. руб. в год.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Обозначение Наименование обозначения, мах, т, пр, el, pl, v Напряжения ку Коэффициент уплотнения Давление линейное qл, qв Е, Е01, Е02, Еос Модуль общей деформации Еу Модуль упругой деформации Еп Модуль пластичной деформации Радиус вальца (шины) R Радиус протектора шины Rпр Сила тяжести вальца Fст Ширина вальца L, Lmin Толщина уплотняемого слоя h, h0, hпл х Деформация абсолютная (необратимая) ху Деформация упругая (обратимая) хро Деформация рабочего органа (шины) Давление внутри шины pw Коэффициент нагрузки относительный Площадь пятна контакта S Площадь опорной поверхности кулачка s Сила реакции Nр а Ширина пятна контакта е Расстояние между шинами Высота кулачка hk Толщина кулачка bk л Количество кулачков Толщина зоны уплотнения h1, h2, h кэ Коэффициент эффективности кпр Коэффициент превышения Сила вынуждающая F, max, конеч, ст, 0 Плотность Н, Н0, Н1 Высота подъма трамбовки Время t, tэ Период действия импульса Импульс удельный J Импульс предельный Jпред Ускорение свободного падения g пр Предел прочности Влажность W, Wп Влажность оптимальная W г Вес объемный Угол внутреннего трения грунта С Сцепление Коэффициента Пуассона Показатель текучести IL, 0, н, р Вязкость Коэффициент вязкого трения b, b1, b A, Авых Виброускорение Частота колебаний f, т, пр Деформация относительная из, изро Скорость деформации (изменения напряженного состояния) Диаметр штампа dш Коэффициент изменения вязкости Объм грунта V, Vtot Масса грунта m, msk Масса воды mw Объм воды Vw Степень (коэффициент) влажности Sг Объем защемленного воздуха (относительный) Vа Кu Показатель количества глинистых частиц R2 Достоверность аппроксимации Функция Хевисайда М Масса рабочего органа (колеса) с, с1, с2, сpl, сel Жсткость, 0 Частота круговая Количество циклов (проходов) n Скорость катка Длина пятна контакта (продольная) d Скорость вертикальная трамбовки (груза) u, u0, u1, u Сила внешняя периодическая (динамическая) Fд Количество экспериментов Nэ ф Число факторов э Коэффициент значимости Квантиль нормального распределения z Допустимая погрешность Коэффициент вариации величины Количество измерения nи у1, ус Результат опыта кв Среднеквадратичное отклонение Энергия потенциальная U Ек Энергия кинетическая Адеф, Адисс Работа Масса сбрасываемого груза mг Логарифмический декремент затухания колебаний Период колебаний д Напряжение электрическое Uвых, U o n Перемещение штока l Количество бандажей N Добротность колебательной системы Q 0, 1 Угол образующей параметра пятна контакта d Х Вектор-столбец переменных задачи Вектор-столбец задаваемых параметров кп Коэффициента энергоэффективности передачи вибрации Длина захватки (укатываемого участка) Lуч Апер Величина перекрытия проходов Пэкс Производительность эксплуатационная кв Коэффициент использования рабочего времени Коэффициент восстановления kвосст Угол отклонения груза Q0, Q Длина подвеса lв Ак Амплитуда колебаний Коэффициент, характеризующий снижение амплитуды Эксцентриситет дебаланса rд Масса дебаланса mд Сп Число повторностей приложения силы при вибрировании Ж Количество воды СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ Абраменков Э. А. Совершенствование технологий уплотнения на базе 1.

аналитических исследований напряжений в грунтовых средах/ Э. А. Абраменков, Д. Э. Абраменков, А. В. Грузин// Известия высших учебных заведений. – Новосибирск, 2008. – № 4. – С. 73-76. – (Строительство).

Агейкин Я. С. Определение деформации контакта шины с мягким 2.

грунтом/ Я. С. Агейкин//Автомобильная промышленность. – 1959. – №5. – С. 33– 37.

Азюков Н. А. Обоснование параметров виброплиты с гидрообъмным 3.

вибровозбудителем для уплотнения асфальтобетонной смеси: дис…. канд. техн.

наук/ Н. А. Азюков;

СибАДИ. – Омск, 1986. – 177 с.

Алексеева Т. В. Дорожные машины: учебник: В 2 ч. Ч. 1. Машины для 4.

земляных работ / Т. В. Алексеева, К. А. Артемьев, А. А. Бромберг и др. – Изд. 3-е, перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1972. – 504 с.

Анфимов В. А. Исследование комплексного уплотнения грунтов 5.

машинами на пневматических шинах: дис… канд. техн. наук/ В.А. Анфимов;

ХАДИ. – Харьков, 1970. – 189 с.

Бабков В.Ф. Качение автомобильного колеса по грунтовой 6.

поверхности/ В. Ф. Бабков: Труды/ МАДИ. – М., 1953. – Вып. 15. – С. 50 – 69.

Бабков В. Ф. Сопротивление качению колеса по грунтовой 7.

деформирующейся поверхности/В. Ф. Бабков// Труды/ МАДИ. – М., 1955. – Вып.

16. – С. 79 – 107.

Бабков В. Ф. Сопротивление грунтов деформированию с различными 8.

скоростям /В. Ф. Бабков// Труды/ МАДИ. – М., 1957. – Вып. 16.– С. 107–120.

Бабков В. Ф. Основы грунтоведения и механики грунтов: учеб.

9.

пособие/ В. Ф. Бабков, В. М. Безрук. – М.: Высшая школа, 1976. – 328 с.: ил.

Баловнев В. И. Моделирование процессов взаимодействия со средой 10.

рабочих органов дорожно-строительных машин: учеб. пособие для студентов вузов / В. И. Баловнев. – М.: Высшая школа, 1981. – 335 с.: ил.

Баркан Д. Д. Экспериментальные исследования вибровязкости грунта/ 11.

Д. Д. Баркан// ЖТФ. – 1948. – Т. 8. – Вып. 5.– С.701 – 706.

Баркан Д. Д. Динамика оснований и фундаментов/ Д. Д. Баркан. – М.:

12.

Стройвоенмориздат, 1948. – 411 с.

Баркан Д. Д. Устройство оснований сооружений с применением 13.

вибрирования/ Д. Д. Баркан. – М.: Изд-во Минстроя предприятий машиностроения, 1949. – 123 с.

Баркан, Д. Д. Теория поверхностного уплотнения грунтов/ Д. Д.

14.

Баркан, О. Я. Шехтер // Применение вибрации в строительстве. – М., 1962. – С. 5-26.

Батраков О. Т. Уплотнение грунтовых оснований катками на 15.

пневматиках/ О. Т. Батраков// Труды/ ХАДИ.– Харьков, 1954. – Вып. 17. – С. 55– 59.

Батраков О. Т. Распределение контактных давлений по следу 16.

пневматического колеса / О. Т. Батраков. – М.: Автотрансиздат, 1956. –199 с.

Батраков О. Т. Уплотнение грунтов и дорожных покрытий катками на 17.

пневматиках: науч. сообщение №5/ О. Т. Батраков;

ХАДИ. – Харьков: Изд-во Харьк. гос. ун-та, 1958. – 75 с.

Батраков О. Т. Механические свойства пневматических шин низкого 18.

давления/О.Т. Батраков //Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1958. – Вып. 21. – С. 25–29.

Батраков О. Т. Сопротивление грунтов при уплотнении/О. Т. Батраков 19.

// Материалы совещания по закреплению и уплотнению грунтов. – Киев: Изд-во Акад. стр-ва и архит., 1962. – С. 12-15.

Батраков О. Т. Оценка вязких свойств грунтов при вдавливании 20.

штампа/О. Т. Батраков //Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1963. – Вып. 28. – С. 49–53.

Батраков О. Т. Уплотнение грунтов катками на пневматических 21.

колсах/ О. Т. Батраков// Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1963. – Вып. 30. – С. 47–53.

Батраков О. Т. Вязкие свойства грунтовых оснований дорожных 22.

одежд автомобильных дорог/ О. Т. Батраков// Известия вузов. Строительство и архитектура. – 1964. – №4. – С. 74-78.

Батраков О. Т. Требования к уплотнению грунтов в дорожном 23.

строительстве/О. Т. Батраков// Автомобильные дороги и дорожное строительство:

межвед. респ. сб. – Киев: Будiвельник, 1965. – Вып. 1. – С. 36 – 40.

Безбородова Г. Б. К расчту удельных давлений автомобиля на грунт// 24.

Труды. / ХАДИ. – Киев: Науч.-техн. изд-во УССР, 1953. – Вып. 15.– С. 5–6.

Безбородова Г. Б. Моделирование движения автомобиля/ Г. Б.

25.

Безбородова, В. Г. Галушко. – Киев: Вища школа, 1978. – 167 с.

Безрук В. М. Геология и грунтоведение/ В. М. Безрук. – М.: «Недра», 26.

1977. – 256 с.

Белецкий Б. Ф. Технология и механизация строительного 27.

производства: учебник./ В. Ф. Белецкий. – Ростов-на-Дону: Феникс, 2003. – 752 с.

Белоусов Л. И. Динамические параметры колебательной системы 28.

катков на пневматических шинах/ Л. И. Белоусов, М. И. Капустин, Н. Я. Хархута// Труды/ СоюзДорНИИ. – М., 1975. – Вып. 44. – С. 71-75.

Бидерман В. Л. Автомобильные шины/ В. Л. Бидерман и др. – М.:

29.

Автотрансиздат, 1963. – С. 18–19.

Бируля А. К. Деформация и уплотнение грунта при качении колеса/ 30.

А. К. Бируля//Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1950. – Вып. 6. – С. 7–11.

Бируля А. К. Уплотнение четырхфазного грунта / А. К. Бируля// 31.

Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1953. – Вып. 10. – С. 18–21.

Бируля А. К. Эксплуатация автомобильных дорог/А. К. Бируля. – М.:

32.

НТИ Автотрансп. лит, 1956. – 340 с.

Бируля А. К. Взаимодействие пневматического колеса, 33.

рассматриваемого как безмоментная оболочка с нежсткими поверхностями качения/ А. К. Бируля, О. Т. Батраков //Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1958. – Вып. 21.

– С. 11–16.

Бируля А. К. К теории качения пневматического колеса по 34.

деформируемой поверхности/ А. К. Бируля//Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1959. – Вып. 21. – С. 23–27.

Бируля А. К. Грунтовые фигуры и физические основы уплотнения 35.

связанных грунтов/ А. К. Бируля, Н. Ф. Сасько// Материалы Всесоюзного совещания по закреплению и уплотнению грунтов: Научно-исследовательская лаборатория гидрогеологических и инженерно-геологических проблем грузинского политехнического института им. В. И. Ленина. – Тбилиси, 1964. – С.

56–60.

Бируля В. И. Взаимодействие компонентов трхфазного грунта при 36.

его уплотнении/ В. И. Бируля// Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1950. – Вып. 10. – С. 16–19.

Блехман И. И. Вибрационное перемещение/ И. И. Блехман, 37.

Г. Ю. Джанелидзе. – М.: Наука, 1964. – 410 с.

Бойков В. П. Шины для тракторов и сельскохозяйственных машин/ 38.

В. П. Бойков, В. Н. Белковский. – М.: Агропромиздат, 1988. – 240 с.

Борщевский А. А. Механическое оборудование для производства 39.

строительных материалов и изделий: учеб. для вузов/ А. А. Борщевский, А. С. Ильин. – М.: Высшая школа, 1987. – 368 с.: ил.

Варганов С. А. Машины для уплотнения грунтов и дорожно 40.

строительных материалов/ [С. А. Варганов, Г. С. Андреев, П. И. Марков и др.]. – М.: Машиностроение, 1981. – 240 с.

Веригин Ю. А. Строительные машины: учеб. пособие/ Ю. А. Веригин 41.

– Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2000. - 137 с.

Вялов С. С. Реологические основы механики грунтов: учеб. пособие 42.

для строительных вузов/ С. С. Вялов. – М.: Высшая школа, 1978. – 447 с., ил.

Герсеванов Н. М. Теоретические основы механики грунтов и их 43.

практическое применение/ Н. М. Герсеванов, Д. Е. Польшин. – М.: Госстройиздат, 1948. – 551 с.

Горелышев Н. В. Технология и организация строительства 44.

автомобильных дорог/ Н. В. Горелышев. – М., 1992. – 551с.

Гребенщиков В. М. Экспериментальные исследования проходимости 45.

автомобиля по мягким грунтам/ В.М. Гребенщиков // Труды/ МАДИ. – М., 1954. – Вып. 1. – С. 21–24.

Гребенщиков В. М. Экспериментальные исследования деформации 46.

шины при движении автомобиля по мягким грунтам/ В. М. Гребенщиков// Автомобили и тракторная промышленность. – 1956. – №10. – С. 18–20.

Гордыч Д. С. Исследования колебаний механической системы с 47.

пневмошиной в качестве упругого элемента/ Д. С. Гордыч // Теоретические и экспериментальные исследования дорожных машин. – Омск, 1971. – С. 9–19.

Грицай В. Г. Руководство к лабораторным работам по физике/ 48.

В. Г. Грицай, Э. А. Майер и д. р. – Омск: Изд-во «Омская правда», 1973. – 168 с.

Длина автодорог// Российские реформы в цифрах и фактах 49.

[Электронный ресурс]. – Режим доступа: http://www.kaig.ru/doorway.pdf.

Добров Э. М. Механика грунтов: учебник для студ. вузов / Э. М.

50.

Добров. – М.: Академия, 2008. – 272 с.

Дубровин А. Е. Методика выбора основных параметров 51.

пневмовиброкатка/ А. Е. Дубровин, К. П. Севров// Исследования параметров и расчты дорожно-строительных машин: науч. тр. – Саратов, 1970. – Вып. 44. – С.47–50.

Дубровин А. Е. Определение эффективных частот колебаний рабочего 52.

органа виброуплотнителя/ А. Е. Дубровин// Исследования параметров и расчты дорожно-строительных машин: науч. тр. – Саратов, 1972. – Вып. 52.– С. 40–43.

Дульянинов А. В. О колеблющейся массе вибрационных машин/ 53.

А. В. Дульянинов, М. И. Капустин// Повышение использования машин в строительстве. – Л.: ЛИСИ, 1983. – С. 10 – 14.

Жиркович С. В. Уплотняющие машины в строительстве и 54.

производстве строительных изделий/ С.В. Жиркович, Н.И. Наумец// Теория и расчты основных параметров: в 3 ч. Ч. 3. – Куйбышев, 1962. –– 444 с.

Закирзаков Г. Г. Экспериментально-теоретическое определение 55.

параметров двухмассовой колебательной системы/ Г. Г. Закирзаков, М. И.

Капустин// Рабочие процессы и динамика машин для разработки, уплотнения и вибрационного формирования изделий: межвуз. сб. науч. тр. – Ярославль, 1986. – 105 с.

Захаренко А. В. Обоснование амплитуды колебаний вибраторов и 56.

рабочих скоростей дорожных катков/ А. В. Захаренко, С. В. Савельев// Актуальные проблемы повышения наджности и долговечности автомобильных дорог и искусственных сооружений на них: сб. тр. Всероссийской научно-практ.

конф. 22–25 апр. 2003 г. – Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2003. – С. 165–168.

Захаренко А. В. Теоретические и экспериментальные исследования 57.

процессов уплотнения катками грунтов и асфальтобетонных смесей: дис…. д-ра техн. наук/ А. В. Захаренко;

СибАДИ. – Омск, 2005. – 320 с.

Зедгенизов В. Г. Методология создания машин для прокладки гибких 58.

подземных коммуникаций: дис.... д-ра техн. наук/ В. Г. Зедгенизов;

ИрГТУ. – Иркутск, 2005. 234 с.

Иванов Н. Н. Дорожное почвоведение и механика грунтов/ Н. Н.

59.

Иванов, В. В. Охотин. – М.: Госстройиздат, 1934. – 98 с.

Иванов Н. Н. Требования к уплотнению грунтов и земляных 60.

сооружений/ Н. Н. Иванов// Механизированное уплотнение грунтов в строительстве. – М.: Госстройиздат, 1962. – С. 31–33.

Ишлинский А. Ю. Математическая теория пластичности/ А. Ю.

61.

Ишлинский, Д. Д. Ивлев. – М.: Изд-во: ФИЗМАТЛИТ, 2001. – 704 с.

Калужский Я. А. Закономерности укатки грунтовых слов жсткими 62.

катками/ Я. А. Калужский// Труды/ ХАДИ. – Харьков, 1959. – Вып. 20. – С. 34–36.

Калужский Я. А. Уплотнение земляного полотна и дорожных одежд:

63.

учеб. пособие/ Я. А. Калужский, О. Т. Батраков. – М.: Транспорт, 1971. – 159 с.

Кнороз В. И. Работа автомобильной шины/ В. И. Кнороз. – М.:

64.

Автотрансиздат, 1957. – 134 с.

Костельов М. П. Возможности и уплотнение виброкатками грунтов 65.

различного типа и состояния/ М. П. Костельов// Дорожная техника: каталог справочник. СПб.: Славутич, 2004. – С. 72-82.

Костельов М.П. «Умные» виброкатки для дорожников/ М. П.

66.

Костельов//Дорожная техника: каталог-справочник. СПб.: Славутич, 2006. – С.30-62.

Костельов М. П. Опять о качестве и эффективности уплотнения 67.

различных грунтов современными виброкатками/ М. П. Костельов// Дорожная техника: каталог-справочник. СПб.: Славутич, 2008. – С. 40 – 47.

Коротин О. Ю. Самоходные катки на пневматических шинах: обзор/ 68.

О. Ю. Коротин, Л. А. Антипов, А. И. Путк. – М.: ЦНТИИТЭстроймаш, 1968. – с.

Корчагин П. А. Снижение динамических воздействий на оператора 69.

автогрейдера в транспортном режиме: монография/ П. А. Корчагин, Е. А.

Корчагина, И. А. Чакурин. – Омск: СибАДИ, 2009. – 195 с.: ил.

Кустарев Г. В. Анализ факторов, влияющих на качество процесса 70.

уплотнения/ Г. В.Кустарев, С. А. Павлов, П. Е. Жарцов// Механизация строительства. – 2013. – № 4 (826). – С. 6-10.

Лебедев А. Ф. Уплотнение грунтов при различной их влажности/ 71.

А. Ф. Лебедев. – М.: Стройвоенмориздат, 1949. – 140 с.

Локшин Е. С. Исследование и выбор рациональных режимов работы 72.

самоходных катков при строительстве покрытий из горячих асфальтобетонных смесей: автореф. дис. … канд. техн. наук/ Е.С. Локшин;

МАДИ. – М., 1982. – 19 с.

Ложечко В. П. Уплотняющие машины: пособие по выбору 73.

оборудования для уплотнения грунтов и асфальтобетонных смесей (на примере машин, выпускаемых ЗАО «РАСКАТ», г. Рыбинск)/ В. П. Ложечко, А. А.

Шестопалов, В. И. Окунев и др. – Рыбинск: Рыбинский дом печати, 2004. – с.

Малиновский Е. Ю. Синтез уравнений движения и анализ динамики 74.

механизмов строительных и дорожных машин: сб. науч. тр./ Е. Ю. Малиновский;

– М.: ВНИИстройдормаш, 1988. – №73. – С. 3 – 14.

Малышев А. А. Качение колеса с пневматической шиной по 75.

деформируемой поверхности с образованием колеи/ А. А. Малышев// Труды/ МАДИ. – М., 1958. – Вып. 22. – С. 44 – 45.

Месчан С. Р. Экспериментальная реология глинистых грунтов. – М.:

76.

Недра, 1985. – 342 с.

Мещеряков В. А. Нейросетевое адаптивное управление тяговыми 77.

режимами землеройно-транспортных машин: монография. – Омск: ОмГТУ, 2007. — 219 с.

Мещеряков В. А. Введение в методы математического 78.

программирования. Компьютерный практикум в среде MATLAB: учеб. пособие/ В. А. Мещеряков, В. П. Денисов, Л. А. Денисова. – Омск: Полиграфический центр Кан, 2013. – 142 с.

Налимов В. В. Теория эксперимента/ В. В.Налимов. – М.: Наука, 1971.

79.

– 260 с.

Налимов В. В. Логические основания планирования эксперимента/ 80.

В. В. Налимов, Т. И. Голикова. – Изд. 2-е, перераб. и доп. – М.: Металлургия, 1980. – 152 с.

Овчинников П. Ф. К теории вибрационных машин с учтом влияния 81.

обрабатываемой среды/ П. Ф. Овчинников //Прикладная механика. – 1965. – №7. – С. 84 – 90.

Овчинников П. Ф. Виброреология/ П. Ф. Овчинников. – Киев: Наук.

82.

Думка, 1983. – 272 с.

Островцев Н. А. Самоходные катки на пневматических шинах/ 83.

Н. А. Островцев. – М: Машиностроение, 1969. – 104 с.

Пермяков В. Б. Совершенствование теории, методов расчта и 84.

конструкций машин для уплотнения асфальтобетонных смесей: дис. … д-ра техн.

наук/ В.Б. Пермяков;

СибАДИ. – Омск, 1990. – 485 с.

Пермяков В. Б. Обоснование выбора параметров вибрационных 85.

катков/ В. Б. Пермяков, А. В. Захаренко, С. В. Савельев// Известия вузов. – 2003. – №2. – C. 100 – 103. – (Строительство) Пермяков В. Б. Комплексная механизация строительства: учебник для 86.

строительных и автомобильно-дорожных институтов/ В. Б. Пермяков.– М.:

Высшая школа, 2004. – 540 с.

Пермяков В. Б. Технологические машины и комплексы в дорожном 87.

строительстве (производственная и техническая эксплуатация): учеб. пособие/ В. Б. Пермяков [и др.];

под ред. проф. В. Б. Пермякова.– Омск: изд-во СибАДИ, 2007. – 440 с. Гл. 20.

Пермяков В. Б. Перспективы развития конструкций 88.

асфальтоукладчиков и дорожных катков/ А. В. Захаренко, В. Б. Пермяков, А. С.

Семнов, В. М. Максимов// Строительные и дорожные машины. – 2012.

– №2.– С. 19 – 23.

Покровский Г. И. Исследования по физике грунтов/ Г. И. Покровский.

89.

– М.-Л.: ОНТИ, 1937. – 48 с.

Покровский Г. И. Трение и сцепление в грунтах/ Г. И. Покровский. – 90.

М.-Л.: Стройиздат, 1941. – 60 с.

Попов, Г. Н. Исследование и обоснование параметров вибрационных 91.

катков для уплотнения грунтов: дис.... канд. техн. наук/ Г. Н. Попов. – Л., 1970. – 196 с.

Попов, Г. Н. Выбор параметров прицепных вибрационных катков / 92.

Г. Н. Попов, Н. Я. Хархута // Строительные и дорожные машины. – 1972. –№ 1. – С. 16-17.

Портал [Электронный ресурс]. Режим доступа:

93. Sakaiproject http://www.sakaiproject.org.

Промышленный портал Complexdoс [Электронный ресурс]. Режим 94.

доступа: http: //www.complexdoc.ru/ Пульников С. А. Взаимодействие вибронагруженных магистральных 95.

газопроводов с окружающими грунтами/ дис. … канд. техн. наук/ С. А.

Пульников;

Тюменский государственный нефтегазовый университет. – Тюмень, 2007 г. – 173 с.

Работнов Ю. Н. Реология. Теория и приложения/ под ред. Ф. Эйрика;

96.

пер. с англ.;

под общ. ред. Ю. Н. Роботнова, П. А. Ребиндера. – М.: Изд-во иностр.

лит-ры, 1962. – 824 с.

Работнов Ю. Н. Механика деформируемого тврдого тела: учеб.

97.

пособие для вузов/ Ю. Н. Работнов. – 2-е изд., испр. – М.: Наука, 1988. – 712 с.

Развитие инфраструктуры. Тенденции и перспективы: Услуги 98.

компании «Делойт» [Электронный ресурс]. – Режим доступа:

http://www.deloitte.com/ assets/DcomKazakhstan/Local20Assets/Documents/dtt_ru_Government_Infrastructure_ brochure.pdf.

Ребиндер П. А. Физико-химическая механика как основа закрепления 99.

грунтов в дорожном строительстве и производстве строительных материалов на основе грунтов/ П. А. Ребиндер// В трудах совещания по теоретическим основам мелиорации грунтов. – Изд-во МГУ, 1961. – 181 с.

Ростовиков М. И. Исследования влияния скорости и повторности 100.

приложения напряжений на уплотняемость грунтов при строительстве аэродромов: автореф. дис. … канд. техн. наук/ М. И. Ростовиков. – Л., 1950. – с.

Са-Чин-Лин. Ускоренное определение модуля деформации грунтов с 101.

учтом их структурно-механических свойств/ Са-Чин-Лин //Труды/ МАДИ. – М., 1958. – Вып. 22. – С.75 – 78.

Савельев С. В. Пат. 21401 Российская Федерация, МПК Е01С19/27, 102.

Е01С19/28, Е02D3/046 Валец дорожного катка/ Захаренко А. В., Пермяков В. Б., Савельев С. В. и др.;

заявитель и патентонаблюдатель Сибирская гос.

Автомобильно-дорожная академия. – № 2000102134/20;

заявл. 26.01.2000;

опуб.

20.01.2002, Бюл. № Савельев С. В. Обоснование рациональных параметров вибрационного 103.

гидрошинного катка для уплотнения грунтов: дис…. канд-та техн. наук/ С. В.

Савельев;

СибАДИ. – Омск, 2004. – 172 с.

Cавельев С. В. Пат. 68524 Российская Федерация, МПК7 Е01 С19/ 104.

Валец дорожного катка/ Дубков В. В., Серебрянников В. С., Cавельев С. В.;

заявитель и патентонаблюдатель Сибирская гос. Автомобильно-дорожная академия.– № 2007119927/22;

заявл. 28.05.2007;

опуб. 27.11.2007 Бюл. № 33.

Cавельев С. В. Пат. 2341609 Российская Федерация, МПК: Е01 С19/28, 105.

19./28. Валец дорожного катка /Савельев С. В.;

заявитель и патентонаблюдатель Сибирская гос. автомобильно-дорожная академия. – №2006139545/03;

заявл.

07.11.2006;

опуб. 20.12.2008.Бюл. № 35.

Cавельев С. В. Пат. 93090 Российская Федерация, МПК: Е01 С19/28, 106.

19./28. Валец дорожного катка /Савельев С. В., Лашко А. Г.;

заявитель и патентонаблюдатель Сибирская гос. Автомобильно-дорожная академия. – №2009146463/22;

заявл. 14.12.2009;

опуб 24.04.2010, Бюл. № 11.

Савельев С. В. Уплотнение грунтов катками с адаптивными рабочими 107.

органами: монография/ С. В. Савельев. – Омск: СибАДИ, 2010. – 122 с.

Савельев С. В. Возможности совершенствования современной 108.

уплотняющей техники/ С. В. Савельев, А. Г. Лашко // Известия ВУЗов. – Новосибирск, 2010. – №5.– C. 100-103.(Строительство) Савельев С. В. Исследования реологических параметров адаптивного 109.

рабочего оборудования дорожного катка/ С. В. Савельев, В. Б. Пермяков, В. А. Мещеряков и др. // Строительные и дорожные машины. – 2011. – № 12. – С.

51-53.

Савельев С. В. Инновационные решения интенсификации процессов 110.

строительства дорожно-транспортной инфраструктуры/ С. В. Савельев, А. Г. Лашко// Вестник СибАДИ. – Омск: СибАДИ, 2012. – №1 (23). – С. 20 – 22.

Савельев С. В. Исследования напряжнно-деформированного 111.

состояния упруго-вязкой среды при вибрационном нагружении/ С. В. Савельев, В. В. Михеев //Вестник СибАДИ. – Омск: СибАДИ, 2012. – №3 (25). – С. 83 – 87.

Савельев С. В. Исследования деформирования упруго-вязкой среды 112.

при ударном нагружении/ С. В. Савельев, В. В. Михеев // Вестник СибАДИ. – Омск: СибАДИ. – № 4 (26). – 2012. – С. 100 – 103.

Савельев С. В., Лашко А. Г. Эмпирические исследования 113.

эффективности применения пневмошинного вальца с бандажами для уплотнения грунтов // Известия ВУЗов. – Новосибирск, 2012. – №5. – C. 127-132. – (Строительство).

Савельев С. В. Анализ эффективности применения адаптивных катков 114.

при уплотнении грунта/ С. В. Савельев// Вестник СибАДИ. – Омск: СибАДИ, 2013. – № 2 (30). – С. 47 – 51.

Силаев А. А. Спектральная теория подрессоривания транспортных 115.

машин/ А. А. Силаев. – М.: Машиностроение, 1970. – 192 с.

СНиП 3.06.03-85: Строительные нормы и правила. Автомобильные 116.

дороги. – М.: ЦНТП Госстроя СССР, 1986: Срок введ. в действие 1.01.86/ Госстрой СССР. – 112 с.

Соколов М. Ю. О Транспортной стратегии России [Электронный 117.

ресурс]/ М. Ю. Соколов. – 2012. – Режим доступа: http://portnews.ru.

Сорокин В. Н. Разработка режимных параметров виброплиты при 118.

устройстве грунтовых оснований для вибрационных сейсмических источников:

дис…. канд. техн. наук/ В. Н. Сорокин;

СибАДИ. – Омск, 1993. – 198 с.

Сюрье П. Л. Определение толщины слоя грунта, уплотняемого 119.

пневмоколесными катками, с учетом его напряженного состояния: дис.... канд.

техн. наук/ П.Л. Сюрье.– Таллин, 1984. – 290 с.

Тарасов В. Н. Грузоподъмность шин с жидким балластом/ В. Н.

120.

Тарасов// Тракторы и сельхозмашины. – 1965. – №8. – С. 35 – 38.

Тарасов В. Н. Исследование влияния основных параметров 121.

эластичных колс на тяговые качества самоходных землеройных машин: автореф.

дис…. канд. техн. наук/ В. Н. Тарасов;

СибАДИ. – М., 1965. – 20 с.

Тарасов В. Н., Бояркин Г. Н. Теория удара в теоретической механике и 122.

ее приложение в строительстве: учеб. пособие/ В. Н. Тарасов, Г. Н. Бояркин.– Омск: ОмГТУ, 1999. – 120 с.

Тимошенко С. П., Гудьер Дж. Теория упругости: пер. с англ./ С. П.

123.

Тимошенко, Дж. Гудьер;

под ред. Г. С. Шапиро. – 2-е изд. – М.: Наука, 1979. – с.

Тимошенко С. П. Колебания в инженерном деле/ С. П. Тимошенко, 124.

Д. Х. Янг, У. Уивер;

под ред. Э. И. Григолюка;

пер. с англ. Л. Г. Корнейчука. – М.:

Машиностроение, 1985. – 472 с.

Ульянов Н. А. Основы теории и расчта колсного движителя 125.

землеройных машин / Н. А. Ульянов. – М.: Машгиз, 1962. – 208 с.

Филина В. Н. Транспортная стратегия России: Основные принципы и 126.

приоритетные направления развития инфраструктуры [Электронный ресурс]/ В. Н. Филина. – М., 2013. – Режим доступа: http://www.ecfor.ru.

Филиппов Б. И. Динамические характеристики грунтового основания 127.

при соударении с жстким штампом/ Б. И. Филиппов// Автомобильные дороги. – 1966. – №5. – С.27 – 28.

Флорин Н. А. Основы механики грунтов: В 2 т. Т. 1-2./ Н. А. Флорин.

128.

– Л.-М.: Госстройиздат, 1959-1961.– 408 с.

Форсблад Л. Вибрационное уплотнение грунтов и оснований/ Л.

129.

Форсблад;

пер. с англ. И. В. Гагариной. – М.: Транспорт, 1987. – 188 с.

Фурунжиев Р. И. Автоматизированное проектирование колебательных 130.

систем/ Р. И. Фурунжиев. – Минск: Вышэйна школа, 1977. – 452 с.

Хархута Н. Я. Уплотнение грунтов дорожных насыпей/ Н. Я. Хархута, 131.

Ю. М. Васильев, Р. К. Охраменко. – М.: Автотрансиздат, 1958. – 144 с.

Хархута Н. Я. Влияние давлений в шинах катков на уплотнение 132.

грунтов/ Н. Я. Хархута// Строительство и дорожное машиностроение. – 1959. – №11. – С. 23 – 25.

Хархута Н. Я. Требования к машинам для уплотнения грунтов в связи 133.

с повышением норм плотности/ Н. Я. Хархута // Механизированное уплотнение грунтов в строительстве. – М.: Госстройиздат, 1962. – С. 34 – 35.

Хархута Н. Я. Влияние физико-механических свойств грунтов 134.

естественных оснований на их устойчивость и уплотнение/ Н. Я. Хархута, Ю. М.

Васильев, В. М. Иевлев// Материалы Всесоюзного совещания по закреплению и уплотнению грунтов: Научно-исследовательская лаборатория гидрогеологич. и инженерно-геологич. проблем Грузинск. политехнич. ин-та им. В. И. Ленина. – Тбилиси, 1964. – С. 67 – 69.

Хархута Н. Я. Прочность, устойчивость и уплотнение грунтов 135.

земляного полотна автомобильных дорог/ Н. Я. Хархута, Ю. М. Васильев. – М:

Транспорт, 1975 – 285 с.

Цытович Н. А. Методы уплотнения грунтов/ Н. А. Цытович// 136.

Материалы Всесоюзного совещания по закреплению и уплотнению грунтов:

Научно-исследовательская лаборатория гидрогеологич. и инженерно-геологич.

проблем Грузинск. политехнич. ин-та им. В.И. Ленина. – Тбилиси, 1964. – С. 81 – 82.

Щербаков В. С. Экспериментальные исследования колебательных 137.

характеристик автогрейдера/ В. С. Щербаков, В. А. Байкалов, А. Ф.Байалов и др.;

СибАДИ. – Омск, 1984. –Деп. в ЦНИИИТЭстроймаш,1984, № 81.


Щербаков B. C. Составление структурных схем землеройно 138.

транспортных машин как объектов автоматизации учеб. пособие/ B. C. Щербаков.

— Омск: Изд-во СибАДИ, 2001. 47 с.

Яблонский А. А. Курс теории колебаний: учеб. пособие для студентов 139.

втузов/ А. А. Яблонский, С. С. Норейко. – Изд. 3-е, испр. и доп. – М.: Высшая школа, 1975. – 248 с.

140. Ir Kenny Yee, Menard Geosystems Sdn Bhd, Kuala Lumpur UPGRADING OF EXISTING LANDFILLS BY DYNAMIC CONSOLIDATION A GEOTECHNICAL ASPECT// Master Builders Journal.1999. №9.

141. Forssblad L. Investigations of soil compaction by vibration/ L. Forssblad;

Royal Swedish Academy of Engineering Sciences. Stockholm, 1965.

142. Hal Amick A Frequency-Dependent Soil Propagation Model: Presented at SPIE Conference on Current Developments in Vibration Control for Optomechanical Systems, Denver, Colorado, July 20, 1999 [Электронный ресурс]. – Режим доступа:

http://www.vulcanhammer.net/geotechnical/Amick-SPIE99.pdf 143. Hedekel R./ Some notes of pneumatic tyres/ R. Hedekel// Aircraft Engeneering. – 1944. – Vol. XVI. № 179.

144. Kopf, Fritz. Modelling and simulation of heavy tamping dynamic response of the ground / Fritz Kopf, Ivan Paulmichl, Dietmar Adam // From Research to Design in European Practice, Bratislava, Slovak Republic, on June 2-4, 2010 [Электронный ресурс] – Режим доступа: http:// publik.tuwien.ac.at/ files/PubDat_186214.pdf 145. Lewis W. A. Investigations of the performance of pneumatictyred rollers in the compacting of soil// Road research technical paper. № 45. U. K., 1959.

146. Masayuki Sawazaki and Tamotsu Matsui Laboratory Investigation into Control of Soil Compaction by Resistivity/ Department of Civil and Environmental Engineering;

Fukui University of Technology// Proceedings of the Nineteenth International Offshore and Polar Engineering Conference. Osaka, Japan, June 21-26, 2009.

147. Meijer Alan D. and Heitman Josh L., Soil Facts Managing Equipment Traffc to Limit Soil Compaction/ Department of Soil Science, North Carolina State University. 2010.

148. Michael C. McVay, EVALUATING THICK LIFT LIMEROCK-BASE COURSE SR-826: Report, Draft Final Report April 2005. – Miami Florida, 2005. – p.

Mooney M. А and Dietmar Adam Vibratory Roller Integrated Measurement 149.

of Earthwork Compaction: An Overview/ ASCE// FMGM: Seventh International Symposium on Field Measurements in Geomechanics. 2007.

150. Mooney, M.A. and Rinehart, R.R. Field Monitoring of Roller Vibration during Compaction of Subgrade Soil// J. Geotech. & Geoenvironmental Engineering/ ASCE.2007.№133(2). P. 257-265.

151. Mooney, M.A., and R.V. Rinehart In-Situ Soil Response to Vibratory Loading and Its Relationship to Roller-Measured Soil Stiffness// ASCE J. of the Geotechnical and Geonvironmental Engineering.2009. №135(8). Р. 1022-1031.

Mooney М. А., Robert V. Rinehart, Norman W. Facas, Odon M. Musimbi 152.

Intelligent Soil Compaction Systems// NCHRP Report 676.Washington, D. C., 2010.

166 p.

153. Parsons, Robert L. Compaction and settlement of existing embankments / Robert L. Parsons, Derek H. Foster, Stephen A. Cross ;

Kansas Department of Transportation, University of Kansas Lawrence. – Kansas, 2001. - P. 145.

154. Pietzsch D. and Poppy W. SIMULATION OF SOIL-COMPACTION WITH VIBRATORY ROLLERS// Journal of Terramechanics,1992. №29(6). P. – 597.

155. Terzaghi K. Soil mechanics in engineering practice/ Terzaghi K. and Peck R. – John Wiley and Sons, New York, 156. Thurner, H.F. Continuous Compaction Control / H.F. Thurner,.

Sandstrom // CCC, European Workshop Compaction of Soils and Granular Materials, Presses Ponts et Chausses. – Paris, 2000. – Р. 237-246.

157. Rinehart, R.V. Instrumentation of a roller compactor to monitor vibration behavior during earthwork compaction / R.V. Rinehart, M.A. Mooney // Proc., 22nd Int. Symp.on Automation and Robotics in Construction, Ferrara, Italy. – 2005. – Р. 6.

158. Rinehart, R.V. Instrumentation of a roller compactor to monitor vibration behavior during earthwork compaction// J. Automation in Construction. – 2008. № 17(2). Р. 144-150.

159. Rinehart, R.V. Measurement depth of vibratory roller-measured soil stiffness // Geotechnique. – 2009. – №59(7). – P. 609-619.

160. Yoo T-S, Selig E.T. Dynamics of Vibratory-Roller Compaction// ASCE J.

of the Geotechnical Engineering Division.1979. № 105 (GT10). Р.1211-1231.

ПРИЛОЖЕНИЕ ЛИСТИНГИ реализации математического моделирования в программной среде MAPLE 11. restart: % Очиска памяти % Задание начальных параметров E_01:=60000000;

% Модуль деформации рабочего органа E_02:=30000000;

% Модуль деформации грунта L:=1;

% Ширина рабочего органа eta_0:=100000;

% Коэффициент динамической вязкости грунта F_0:=100000;

% Модуль вынуждающей силы R:=0.60;

% Радиус рабочего органа h_0:=0.5;

% Начальная толщина слоя грунта h_00:=0.5;

% Вспомогательный параметр - текущая толщина грунта x_0:=0.015;

% Смещение рабочего органа omega:=250;

% Круговая частота динамического воздействия % Процедура вычисления жесткости рабочего органа C_01 := proc (x) C_01:=E_01*L*sqrt(2*x/R);

end proc:

% Процедура вычисления жесткости грунта C_02 := proc (x,k) E_02:=0.0003*exp(11.522*k):

C_02:=E_02*L*(2*sqrt(2*x*R)+h_0*0.1)/h_0;

end proc:

% Процедура вычисления вязкости грунта eta := proc (x) eta:=eta_0*L*(2*sqrt(2*x*R)+h_0*0.1)/h_0;

end proc:

%Задание величины коэффициента уплотнения и начальной плотности грунта alpha:=evalf(1870/2200);

% Процедура вычисления циклического смещения for i from 1 to 1000 do x_2:=C_01(x)/C_02(x)*x:

% Вычисление смещения рабочего органа xx:=solve(C_01(x)*x+C_02(x,h_00*alpha/h_0)*x_2+eta(x)*omega*x_2/4 F_0*(x+x_2)/x_0,x):

% Выбор положительного решения if xx[1]xx[2] then x_1:=xx[1] else x_1:=xx[2]: end if:

%Вычисление смещения грунта x_2:=C_01(x_1)/C_02(x_1)*x_1:

%Вычисление нового значения толщины грунта h_0:=h_0-x_2:

%Вывод на экран достигнутого на данном цикле коэффициента уплотнения, контактного напряжения, смещения и виброускорения print(h_00*alpha/h_0, ((F_0*(x_1+x_2)/x_0))/((2*sqrt(2*R*x_1+x_1^2))),h_00 h_0,x_2*omega^2);

#k,sigma,A %Запись в файл результатов вычисления смещения fd := fopen(comp,WRITE,TEXT):

writedata(fd,h_00-h_0);

fclose(fd);

%Проверка выполнения условия на коэффициент уплотнения и вывод на экран результатов вычислений if h_0/h_00-alpha0 then print(h_0,h_0/h_00 alpha,i,2*sqrt(2*R*x_1+x_1^2),((omega/6.28)/(i))*3.6*2*sqrt(2*R*x_1+ x_1^2),C_01(x_1),C_02(x_2)*(x_2),C_01(x_1)*x_1):

break: end if:

od;

Реализация процедуры оптимизации параметров катка restart;

with(LinearAlgebra):

A_2 := Matrix([[6000, 100, 30, 17],[6000, 100, 40, 32],[6000, 50, 30, 20],[6000, 50, 40, 36]]);

x_2 := LinearSolve(A_2,b_2);

with(Optimization):

Interactive(.183333333333333331e-2*c+1/25*F_0+(-3/4)*f+0.5*n, {.183333333333333331e-2*c+1/25*F_0+(-3/4)*f+0.5*n=1, c=0..10000, F_0=0..200, f=0..100, n=0..30});

[1,000000000000[c=5000.,f=40.,n=18.,F_0=100.]] A_2 := Matrix([[6000, 100, 30, 8],[6000, 100, 40, 13],[6000, 50, 30, 20],[6000, 50, 40, 15]]);

x_2 := LinearSolve(A_2,b_2);

with(Optimization):

Interactive(.141666666666666677e-3*c+(-.200000000000000048e 2)*F_0+(.250000000000000014e-1)*f+(-.500000000000000028e-1)*n, {.141666666666666677e-3*c+(-.200000000000000048e 2)*F_0+(.250000000000000014e-1)*f+(-.500000000000000028e-1)*n=1, c=0..10000, F_0=0..200, f=0..100, n=0..30});

[0,99999999999999999[c=6100.,f=42.,n=15.,F_0=49,7.]] ПРИЛОЖЕНИЕ АКТЫ ИСПЫТАНИЙ АКТ Экспериментальных исследований шин, оборудованных бандажами, размерностью 240 – Объект исследований Для экспериментальных исследований были предоставлены пневматические шины 240 – 508 ГОСТ, оборудованные металлическими бандажами Цель исследований Определение параметров жесткости и вязкости пневмошины, оборудованной бандажами, 240 – 508 ГОСТ Условия проведения исследований Исследования были проведены на базе ФГБОУ ВПО «СибАДИ» г. Омск в период времени с 14.06.2011 по 28.07.2011 г. Была сконструирована экспериментальная установка на основе бортового измерительного комплекса (изготовитель ФГУП «Научно-исследовательский тракторный институт НАТИ»), измерителя вибрации ВШВ-003-М2 с виброизмерительным преобразователем акселерометром ДН-3-М1 для регистрирования параметров деформации рабочего органа при воздействии на него ударного импульса. Рассматривалось различное количество установленных бандажей и давление в шинах. Полученные данные позволили определить реологические характеристики вальца.

Результаты испытаний Коэффициенты вязкого трения b2 (Нс/м) и жесткости с2 (кН/м) пневмошины, оборудованной съемными бандажами, при различном внутреннем давлении.

Количество Давление в шине Давление в шине Давление в шине установленных рw = 0,2 МПа рw = 0,4 МПа рw = 0,6 МПа бандажей с2, кН/м b2, Нс/м с2, кН/м b2, Нс/м с2, кН/м b2, Нс/м N, шт.

2 338 2950 510 2750 773 4 412 2885 800 2705 1105 6 470 2800 1400 2650 2100 8 523 2715 2100 2580 3540 10 578 2615 2824 2475 4780 12 600 2500 3340 2350 5400 Зав. каф. «ЭСМ и К»

В.Б. Пермяков д.т.н. проф.

Зав. лабораторией Ю.В. Кюнель «Диагностика и ТОМ»

к.т.н., доц. С.В. Савельев АКТ Экспериментальных исследований шин, оборудованных бандажами, размерностью 240 – Объект исследований Для экспериментальных исследований были предоставлены пневматические шины 240 – 508 ГОСТ, оборудованные металлическими бандажами Цель исследований Определение влияния оборудования бандажами пневматической шины на распространение колебаний в грунте.


Условия проведения исследований Исследования были проведены на базе ФГБОУ ВПО «СибАДИ» г. Омск в период времени с 14.06.2011 по 28.07.2011 г. Была сконструирована экспериментальная установка для регистрации колебаний в толще грунта измерителем вибрации ВШВ-003-М2 с виброизмерительным преобразователем акселерометром ДН-3-М1. Рассматривалось различное количество установленных бандажей и давление в шинах.

Результаты испытаний Значения виброускорения (м/с2) по толщине грунта (суглинок) в зависимости от внутреннего давления в шине (рw, МПа) и количества установленных бандажей (N, шт.) Количество Количество Пневматическая установленных установленных шина Глубина бандажей бандажей без бандажей измерений, м N = 6 шт. N = 12 шт.

рw = 0,4 рw = 0,6 рw = 0,4 рw = 0, рw = 0,5 МПа МПа МПа МПа МПа 0,10 48 64 102 147 0,15 37 52 97 141 0,20 29 38 95 136 0,25 10 25 83 130 – 0,30 0 10 72 – – 0,35 0 65 – – – 0,40 55 – – – 0,45 0 – – – – 0,50 Значения виброускорения (м/с2) по толщине грунта (супесь) в зависимости от внутреннего давления в шине (рw, МПа) и количества установленных бандажей (N, шт.) Количество Количество Пневматическая установленных установленных шина Глубина бандажей бандажей без бандажей измерений, м N = 6 шт. N = 12 шт.

рw = 0,4 рw = 0,6 рw = 0,4 рw = 0, рw = 0,5 МПа МПа МПа МПа МПа 0,10 36 49 75 109 0,15 23 28 70 103 0,20 29 25 68 100 0,25 17 12 55 94 – 0,30 0 0 47 – – – 0,35 38 – – – 0,40 20 – – – 0,45 0 – – – – 0,50 Зав. каф. «ЭСМ и К»

В.Б. Пермяков д.т.н. проф.

Зав. лабораторией Ю.В. Кюнель «Диагностика и ТОМ»

к.т.н., доц. С.В. Савельев АКТ Экспериментальных исследований шин, оборудованных бандажами, размерностью 240 – Объект исследований Для экспериментальных исследований были предоставлены пневматические шины 240 – 508 ГОСТ, оборудованные металлическими бандажами Цель исследований Определение эмпирического коэффициента восстановления для определения коэффициента жесткости пневматической шины, оборудованной бандажами.

Условия проведения исследований Исследования были проведены на базе ФГБОУ ВПО «СибАДИ» г. Омск в период времени с 11.08.2011 по 20.08.2011 г. Была сконструирована экспериментальная установка для регистрации угла отклонения груза до и после динамического воздействия им на рабочий орган. Рассматривалось различное количество установленных бандажей и давление в шинах.

Результаты испытаний Сравнительные данные kвосст для опытного образца Угол отклонения Начальный угол груза после с2, b2, N, отклонения груза kвосст удара кНс/м кН/м шт.

Q0, град Q1, град 0,61 35 0,54 5400 0,47 25 0,92 4780 0,38 20 1,24 3540 0,19 10 1,50 2100 Зав. каф. «ЭСМ и К»

В.Б. Пермяков д.т.н. проф.

Зав. лабораторией Ю.В. Кюнель «Диагностика и ТОМ»

к.т.н., доц. С.В. Савельев АКТ Экспериментальных исследований шин, оборудованных бандажами, размерностью 240 – Объект исследований Для экспериментальных исследований были предоставлены пневматические шины 240 – 508 ГОСТ, оборудованные металлическими бандажами Цель исследований Определение параметров отпечатка пневматической шины, оборудованной бандажами, с опорной поверхностью при статическом нагружении.

Условия проведения исследований Исследования были проведены на базе ФГБОУ ВПО «СибАДИ» г. Омск в период времени с 15.09.2011 по 25.09.2011 г. Была сконструирована экспериментальная установка для нагружения пневматической шины, оборудованной бандажами, железо–бетонными балками общим весом 600 кг с последующим измерением параметров отпечатка. Рассматривалось различное количество установленных бандажей.

Результаты испытаний Величины площади контакта экспериментального рабочего органа с поверхностью материала S, м2 и контактного давления МПа при нагрузке на площадь контакта Fст = 6 кН Количество Внутреннее давление в шине pw, МПа установленных 0,4 0, бандажей, МПа, МПа S, м2 S, м N, шт.

6 0,138 0,043 0,114 0, 8 0,102 0,059 0,075 0, 10 0,080 0,075 0,053 0, 12 0,059 0,102 0,035 0, Зав. каф. «ЭСМ и К»

В.Б. Пермяков д.т.н. проф.

Зав. лабораторией Г.В. Нестеренко «СК»

к.т.н., доц. С.В. Савельев ПРИЛОЖЕНИЕ РАСЧЁТ ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТА ОТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ НОВОЙ ТЕХНИКИ За критерий эффективности внедрения результатов исследований в данном приложении принимается экономический эффект от использования предлагаемого катка.

П.1. Расчт экономической эффективности в сравнении с импортным аналогом П.1.1. Выбор базового катка В экономическом расчте в виде аналога адаптивного дорожного катка принимается вибрационный пневмошинный каток SAKAI GW-750 (Япония) розничная цена которого на август 2013 г. составляла около 3 000 000 руб.

В качестве базовой машины для изготовления адаптивного катка принимается пневмошинный ДУ-101 ЗАО Раскат (г. Рыбинск) цена машины на август 2013 г. составляла 1 750 000 руб.

П.1.2. Определение годовой производительности базового и предлагаемого катка Эксплуатационная производительность дорожного катка определяется из выражения [51]:

L уч (L A пер )h 0 k в П экс (П. 1.1), L уч ( )n где Lуч – длина укатываемого участка, м;

L – ширина укатываемой полосы, м;

Апер – величина перекрытия, м (Апер=0,2м);

h0 – оптимальная толщина слоя, м;

кв – коэффициент использования рабочего времени, (кв=0,85);

- рабочая скорость катка, м/ч;

n – необходимое число проходов для достижения нормативной плотности.

Принимая длину технологической захватки Lуч=200 м, толщину слоя h0=0, м., определим производительность:

для адаптивного катка:

200(1,58 0,2) 0,4 0, Падап 170 м3/ч экс для адаптивного катка SAKAI GW- 200(1,58 0,2) 0,35 0, Пsakai 101 м3/ч экс Количество часов работы катка за год составляет:

Tг (Тс Д в Д р )t смК см, (П.1.2) где Тс – продолжительность строительного сезона для Омской области, Тс=184 дня;

Дв – количество выходных и праздничных дней, Дв=55 дней;

tсм – продолжительность смены, tсм=8,2 ч.

Получим для пятидневной рабочей недели:

Tг (184 55 6)8,2 1,5 1513 ч/год.

Отсюда годовая эксплуатационная производительность составляет Пэкс.г ПэксТг, (П.1.3) Для адаптивного катка:

Падап 170 1513 257210 м3/год.

экс.г Для Sakai:

Пsakai 1011513 152813 м3/год.

экс.г П.1.3. Определение розничной цены Поскольку завод «Раскат» использует модульную систему при производстве уплотняющей техники, базовый каток ДУ-100 находится в большой степени унификации с вибрационными катками, поэтому оснащение его вибровозбудителем и системой изменения жсткости рабочего органа не вызовет значительных затрат. Цена нового адаптивного катка не должна значительно превышать стоимость аналога и составит не более 2 000 000 руб.

П.1.4. Расчт удельных приведнных затрат Удельные приведнные затраты определяться зависимостью:

Ца К уд (П.1.4), П экс.г.

где а – коэффициент учитывающий затраты на транспортировку машины с завода, а=1,05..1,07.

Для адаптивного катка:

2000000 1, Кб 8,1 руб/м3, уд 257210.

Для SAKAI GW-750:

3000000 1, К в.г.ш 21,0 руб/м3.

уд 152813.

Стоимость машиносмен для сравниваемых катков будет одинаковая, т. к. они отличаются только конструкцией вальцов. Согласно СниП 3. 06. 03.-85 [116] Cадап Сsakai 1850 руб.

см см Стоимость единицы продукции сравниваемых машин будет равна:

С см Се (П.1.5), э П см э где П см - сменная производительность катка, м3/см.

Для адаптивного катка:

э Псм =1394 м3/см, Се 1,32 руб/м3.

Для SAKAI GW-750:

э Псм =828,2 м3/см, Се 2,24 руб./м3.

828, Удельные приведнные затраты для сопоставляемых машин будут равны:

Z уд Се Е н К уд, (П.1.6) где Ен – нормативный коэффициент эффективности, Ен=0,15.

Для адаптивного катка:

Zуд 1,32 0,15 8,1 2,53 руб/м3.

Для SAKAI GW-750:

Zуд 2,24 0,15 21 5,39 руб/м3.

Экономический эффект определится:

Э (ZSakai Zадап )П адап (П.1.7) уд уд экс Э (5,39 2,53)257210 650735 руб/год.

Таким образом, годовой доход предприятия от использования одного катка составит не менее 600 000 рублей.

П.2. Расчт экономической эффективности от замещения двух отечественных катков П.2.1. Выбор базового катка В соответствии со СНиП 3.06.03-85 для уплотнения земляного полотна автомобильной дороги от свежеотсыпанного состояния до нормативной плотности необходимо использовать два типа дорожных катков: средний и тяжлый в нашем случае это ДУ-99 (10 т.) 2 000 000 руб. и ДУ-100 (16 т.) 1 750 000 руб.

В качестве базовой машины для изготовления адаптивного катка принимается пневмошинный ДУ-101 ЗАО Раскат (г. Рыбинск) цена машины на август 2013 г. составляла 1 750 000 руб., с учтом конструктивных изменений 2000000 руб.

П.2.2. Определение годовой производительности базовых и предлагаемого катков Эксплуатационная производительность дорожного катка определяется из выражения (П. 1.1):

для адаптивного катка:

200(1,58 0,2) 0,4 0, Падап 170 м3/ч экс для катка ДУ - 200(1,58 0,2) 0,4 0, Пду99 164 м3/ч экс для катка ДУ - 200(1,58 0,2) 0,4 0, П ду100 170 м3/ч экс Количество часов работы катка за год составляет (П.1.2):

Получим для пятидневной рабочей недели:

Tг (184 55 6)8,2 1,5 1513 ч/год.

Годовая эксплуатационная производительность составляет (П.1.3) Для адаптивного катка:

Падап 170 1513 257210 м3/год.

экс.г для катка ДУ - 99:

Пду99 164 1513 248981 м3/год.

экс.г для катка ДУ - Пду100 170 1513 экс.г П.2.3. Определение розничной цены П.2.4. Расчт удельных приведнных затрат Удельные приведнные затраты определяться зависимостью (П.1.4):

Для адаптивного катка:

2000000 1, К адап 8,1 руб/м3, уд 257210.

для катка ДУ - 99:

2000000 1, К ду99 8,4 руб/м3.

уд 248981.

для катка ДУ – 1750000 1, К ду100 7,14 руб/м3, уд 257210.

Стоимость машиносмен для сравниваемых катков отличается незначительно.

Согласно СниП 3. 06. 03.-85 [116].

Cадап Ссм99 1850 руб.

ду см Ссм100 ду Стоимость единицы продукции сравниваемых машин будет равна (П.1.5):

Для адаптивного катка:

э Псм =1394 м3/см, Се 1,32 руб/м3.

Для катка ДУ – 99:

э Псм =1500 м3/см, Се 1,23 руб./м3.

Для катка ДУ – 100:

э Псм =1394 м3/см, Се 1,4 руб./м3.

Удельные приведнные затраты для сопоставляемых машин по (П.1.6):

Для адаптивного катка:

Zуд 1,32 0,15 8,1 2,53 руб/м3.

Для катка ДУ – 99:

Zуд 1,23 0,15 8,43 2,50 руб/м3.

Для катка ДУ – 100:

Zуд 1,4 0,15 7,14 2,47 руб/м3.

Экономический эффект от замещения двух катков:

Э (ZДУ-99 ZДУ100 Zадап )2П адап (П.1.8) уд уд уд экс Э (2,37 2,50 2,53)2 257210 1203740 руб/год.

Таким образом, доход предприятия от использования одного нового адаптивного катка, вместо двух рекомендуемых СНиПом составит не менее, 000 рублей.

ПРИЛОЖЕНИЕ ПРИМЕР РАСЧЁТА ПАРАМЕТРОВ ВИБРАЦИОННОГО КАТКА С ПНЕВМОШИННЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ Обобщение полученных результатов позволяет провести расчт рациональных параметров вибрационных катков с пневмошинными рабочими органами.

1. Обоснование величины контактных напряжений Для вибрационного катка с вальцом на базе пневмошин 10,00 – 20 (508 -240) шириной 1,5 м при уплотнении супесчаного грунта оптимальной влажности, воспользуемся результатами проведнных исследований. Рассмотрим зависимости изменения параметра пятна контакта от количества проходов и жсткости рабочего органа.

В соответствии с проведнными исследованиями при уплотнении грунтов необходимо изменять жсткость свойства РО в зависимости от стадии уплотнения таблица 1.

В первую очередь необходимо определить эквивалентную массу способную проработать уплотняемый материал на последней стадии уплотнения, когда он обладает максимальным пределом прочности. Предел прочности супеси, соответствующий коэффициенту уплотнения ку=1,0 составляет около 0,7 МПа т (t)пр (t) [84, 131, 135]. В соответствии с условием обеспечения эффективного деформирования грунта по В. Б. Пермякову [84] площадь контакта и масса катка должны обеспечивать соответствующие этому условию контактные напряжения.

Как показывают многочисленные исследования [65 –67] статическая масса по отношению к массе вибрационного катка, может быть уменьшена в 3 раза. С учтом допущения о прямоугольной форме пятна контакта и известной ширине вальца, неизвестной величиной является изменяемая в процессе уплотнения длина контакта d.

Таблица 1 – Значения жесткости РО на разных стадиях процесса уплотнения Жсткость РО, кН/м Стадия процесса уплотнения Несвязанный грунт Связанный грунт Начальная, ку=(0,85 - 0,90) 600 - 1000 600 - Средняя,, ку=(0,90 - 0,95) 4000 - 5000 3000 - Заключительная, ку=(0,95 - 1,0) 5000 - 6000 4000 - Зависимость параметра контакта d от жсткости РО адаптивного катка можно определить по эмпирической формуле, полученной по результатам экспериментальных исследований [113].

d 17,91c1 0,5962, (1) где с1 – жсткость РО, кН/м.

Определим необходимую массу катка для проработки грунта на заключительной стадии уплотнения, с учтом использования вибрации и максимальных контактных напряжений.

пр M Ld, (2) g где M - необходимая статическая масса катка, кг;

пр – предел прочности материала, при ку=1, Н/м2;

L – ширина рабочего органа, м;

d – длина контакта, м (по сути – это величина длины контакта на жстком основании);

g – ускорение свободного падения, м/с2.

d 17,91 6000( 0,5962) 0,1 м, M 0,1 1,5 10700 кг.

9, С учтом интенсификации процесса уплотнения, за счт применения вибрации, статическая масса катка должна быть уменьшена в 3 раза.

Mэкв 10700/3 3567 кг.

Необходимая эквивалентная статическая масса составит 3600 кг.

Далее необходимо проверить статическую массу по условию т (t) пр (t) на контактные напряжения в начале процесса уплотнения, когда грунт обладает низким пределом прочности.

d 17,91 1000( 0,5962) 0,29 м, M экв g 3600 9, 811186 Н/м2 (0,08 МПа).

dL 0,29 1, Контактные напряжения не превышают предела прочности супесчаного грунта в начале процесса уплотнения 0,080,4 МПа.

Определим параметр контакта d и контактные напряжения на среднем этапе уплотнения супесчаного грунта d 17,91 4000( 0,5962) 0,13 м 3600 9, 181107 Н/м2 (0,18 МПа) 0,13 1, На основании полученных данных можно дать рекомендации по адаптации контактных напряжений катка с адаптивными рабочими органами при уплотнении супесчаного грунта:

- первые проходы каток должен совершать при максимально возможном пятне контакта (при ширине рабочего органа 1,5 м длина контакта должна составлять 0,29 м), что соответствует жсткости 1000 кН/м (вибрацию можно не применять);

- в дальнейшем необходимо повысить контактные напряжения длина контакта при неизменной ширине РО должна составлять около 0,13 м, что соответствует жсткости рабочего органа 4000 кН/м (необходимо использовать вибрацию);

- заключительные проходы необходимо выполнять при максимальных контактных напряжениях, длина контакта 0,1 м, жсткость не менее РО 6000 кН/м (необходимо использовать вибрацию).

2. Обоснование параметров вибрации Проиллюстрируем практическое применение методического подхода к обоснованию вибрационных параметров изложенного в п. 6.1.3.

Необходимо оценить значение вынуждающей силы на финальном этапе процесса уплотнения. Сопротивление грунта деформированию в этом случае велико, и как было определено ранее, жсткость рабочего органа должна быть максимально приближена жсткости металлического, диссипация энергии вибровозбудителя должна быть минимальной. Предел прочности супеси при ку=1,0 и оптимальной влажности составляет 0,7 МПа. Необходимая площадь контакта при ширине вальца 1,5 м, в соответствии выполненными расчтами 0, м2. Воспользуемся неравенством (6.18).

15000 0,15 320 9,81 3600 9,81 tg 0,7 106 0,15 F0 0,025 3600, 0,19 где пр=0,7 МПа;

С=15000, Н/м2;

S =0,125, м2;

Н;

=1700 кг/м3;

=120;

m = кг;

M =3600 кг;

V=0,19 м3;

g = 9,81, м/с2.

105000 H F0 18501 H.

Таким образом, значение величины вынуждающей силы вибровозбудителя должно быть не менее 18 кН и не более 105 кН (максимальное значение соответствует заключительной стадии процесса уплотнения).

Поскольку в работе была определена частота вибровозбудителя 40 Гц [114], необходимая для проработки супесчаного грунта в конце процесса уплотнения, определим момент дебалансов вибрационного катка по формуле (6.20).

mд rд 0,009 кг·м (2400) 3 Определение рациональной скорости катка Рациональная скорость катка определяется временем, необходимым для достижения требуемого коэффициента уплотнения при виброобработке грунта с учтом изменения его свойств. Воспользуемся формулой (6.22).

EL 6,62 c1 0,5962.

M Уплотняется супесчаный грунт, влажность W=14%;

ширина рабочего органа L=1,5 м.;

модуль деформации, Е=f(ку);

M=3600 кг.

На начальном этапе уплотнения:

10 106 1, 6,62 10000,5962 6,9 км/ч.

Средний этап уплотнения:

20 106 1, 0, 6,62 4000 4,2 км/ч.

Заключительный этап уплотнения:

30 106 1, 6,62 60000,5962 4,0 км/ч.

Полученные данные были подтверждены экспериментально, что позволяет говорить о возможности виброуплотнения грунтов от свежеотсыпанного состояния до нормативной плотности одним катком с адаптивными рабочими органам. Применение предложенной методики при уплотнении различных грунтовых сред позволяет повысить производительность катков, снизить энерго и трудозатраты, улучшить технологию работ.

ПРИЛОЖЕНИЕ ПАТЕНТЫ ПРИЛОЖЕНИЕ АКТЫ ВНЕДРЕНИЯ Акт внедрения в производство вибрационного гидрошинного катка Мы, нижеподписавшиеся, А. В. Кириллов – заместитель главного инженера по новой технике, В. В. Белов – начальник отдела новой технике, И. О. Мостяев – инженер отдела новой техники Составили настоящий акт в том, что согласно плана по освоению новой техники и договора «Создание научно – технической продукции (согласно техническому заданию) на изготовление вибрационного гидрошинного катка на базе ДУ – 98» с Сибирской автомобильно–дорожной академии (СибАДИ) ЗАО «Раскат» производится внедрение в производство вибрационного гидрошинного катка.

А. В. Кириллов «_»2003 г.

В. В. Белов «_»2003 г.

И. О. Мостяев «_»2003 г.

Акт приемки методики к внедрению Мы, нижеподписавшиеся члены научно – технического Совета ЗАО «РАСКАТ» Кириллов А.В., Белов В. В., Мостяев И. О., рассмотрели методику определения рациональных параметров и описание конструкции вибрационного гидрошинного катка, разработанные Савельев С. В., Захаренко А. В., Пермяковым В.Б. в Сибирской государственной автомобильно – дорожной академии (СибАДИ).

Проведенный анализ представленных результатов исследований позволил сделать следующий вывод :

положения методики являются актуальными и могут быть учтены при производстве вибрационного гидрошинного катка.

Зав. главного инженера А. В. Кириллов Начальник НТО В. В. Белов Инженер НТО И. О. Мостяев

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.