авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВА- ТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ...»

-- [ Страница 4 ] --

Действующие значения токов основной частоты и ВГ, используемые в Методике, должны быть получены в ходе измерений параметров качества электроэнергии, выпол ненные на присоединениях в сети 0,38-20кВ в соответствие с порядком, установленным в ГОСТ Р 53333-2008 «Электрическая энергия. Совместимость технических средств элек тромагнитная. Контроль качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения». Продолжительность непрерывных измерений должна составлять не менее 1 суток (рекомендуемая продолжительность 7 суток). Полученные в ходе измере ний действующие значения токов основной частоты и ВГ должны быть осреднены на по лучасовом интервале. Допустимо использовать другие интервалы усреднения, установ ленные заводом-изготовителем используемых СИ ПКЭ, но не менее 10 минут и не более часа.

3.2.Требования к информации о кабельной линии Для расчетов оценки влияния высших гармоник тока на КЛ необходима следующая информация:

- марка кабеля - длина КЛ - сечения нулевой и фазной жил - активные сопротивления фазной и нулевой жилы - длительно допустимый ток КЛ;

- способ выполнения нейтрали кабеля (отдельная фаза, оболочка кабеля, отсутствует).

Указанные данные приведены в паспортах КЛ и в справочных материалах.

3.3.Требования к информации о силовом масляном трансформаторе Для расчетов оценки влияния высших гармоник тока на силовые масляные транс форматоры необходима следующая информация:

- марка трансформатора - номинальные напряжения обмоток ВН и НН - потери активной мощности в опыте короткого замыкания и холостого хода - схема соединения обмоток - активное сопротивление обмоток постоянному току - массы неизолированных проводов обмоток Указанные данные приведены в паспортах на трансформаторы и в справочных материа лах.

4. Оценка снижения пропускной способности и определение температуры изоляции кабельных линий при питании нелинейной нагрузки 4.1. Алгоритм расчета поправочного коэффициента, учитывающего снижение про пускной способности кабельной линии под действием высших гармоник тока.

Под действием протекающих токов высших гармоник по нулевой и фазным жилам кабеля в них появляется дополнительная теплота, обусловленная дополнительными поте рями активной мощности. Данное увеличение относительно потерь на основной частоте при загрузке трех жил кабеля длительно допустимым током определяется коэффициентом добавочных потерь активной мощности от токов ВГ, который определяется по формуле:

R1нул KI 1 ( K I ) An Аn K доп (4.1.1) n2 R1 n3,9,15...

n n где Аn 0,187 0,532 n Коэффициент высших гармоник тока характеризует снижение действующего значе ния длительно допустимого тока основной частоты при наличии искажений формы кри вой тока относительно синусоидальной формы и определяется как обратная величина от квадратного корня коэффициента добавочных потерь активной мощности ( K доп ) K ВГ (4.1.2) K доп После определения коэффициента высших гармоник тока ( K ВГ ) на основании ис ходных данных о спектре тока рассчитывается новое действующее значение длительно допустимого тока ( I д ).

I д I12 K I I (4.1.3) n n При этом принимается, что новое значение длительно допустимого тока на основной частоте равно I1 K ВГ I дл.доп.

таб В итоге, поправочный коэффициент для действующего значения тока с учетом ис кажений от нелинейных потребителей ( K нел ) рассчитывается как таб I дл.доп K нел (4.1.4) Iд 4.2 Определение температуры наиболее нагретой точки изоляции жилы кабеля при питании нелинейной нагрузки.

Определение температуры наиболее нагретой точки изоляции жилы кабеля при пи тании нелинейной нагрузки определяется на составление тепловой схемы замещения КЛ.

Суть этого метода заключается в приведение тепловой задачи к электрической и последу ющего расчета электрической схемы.

Тепловая схема замещения, на основании которой производятся расчеты для четы рехжильного кабеля, представлена на рисунке 4.2.1, для трехжильного кабеля – на рисун ке 4.2. Pж' S1 Pж S Tж Tж Pн Pж' S1 Pж S1 S S2 S3 S S3 S T T0 1 3 2 3 Tж Tж Pж' S1 Pж S Tж Tж Рисунок 4.2.1 – Тепловая схема четырехжильного Рисунок 4.2.2 – Тепловая схема трехжильного кабеля кабеля Отличие схем на рисунке 4.2.1 и 4.2.2 состоит только лишь в одном: дополнитель ном источнике тепла в точке 2. Данный источник тепла обусловлен потерями активной мощности в оболочке при выполнении нулевого проводника через него. Его мощность численно равна K Pн 9 I1 R1нул Аn (4.2.1) In n 3,9,15...

Значения мощности тепловыделений в фазных жилах также отличны между собой.

Pж - источник теплоты, обусловленный потеря активной мощности от протекания фазного ' несинусоидального тока, а величина Pж - от протекания эквивалентного тока.

Pж I д R1фазн (4.2.2) Pж I экв R1фазн ' (4.2.3) Значение эквивалентного тока определяется по формуле I экв. I1 K доп (4.2.4) Расчет тепловых сопротивлений схемы замещения, проводится по ГОСТ Р МЭК 60287-2-1-2009 «Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки. Часть 2- Тепловое сопротивление. Расчет теплового сопротивления».

Значение температуры изоляции жилы для четырехжильного кабеля равна ж Pж' S1 3 Pж' S2 S3 S4 окр.ср (4.2.5) Для трехжильного кабеля с нулевым проводником, выполненным по оболочке ж Pж S1 3 Pж Pн S2 S3 S4 окр.ср (4.2.6) 5. Оценка снижения пропускной способности и определение температуры наиболее нагретой точки изоляции силового масляного трансформатора при питании нели нейной нагрузки.

5.1. Потери активной мощности в трансформаторе.

Снижение пропускной способности трансформатора из-за несинусоидальных токов определяется увеличением дополнительных потерь от токов высших гармоник. Все поте ри в трансформаторе можно разделить на условно-постоянные (потери холостого хода Pхх), возникающие из-за перемагничивания стали сердечника, и условно-переменные (нагрузочные потери Pнагр). Нагрузочные потери определяются из опыта короткого замы кания и разделяются на основные потери (Pосн), в обмотках трансформатора и добавочные потери от действия полей рассеяния (Pдоп).

Потери от полей рассеяния могут быть определены как потери из-за рассеяния элек тромагнитного потока в обмотках, стенках бака, прессующих кольцах, ярмовых балках, нажимных и стяжных пластинах, бандажах и экранах. Потери от полей рассеяния опреде ляются вычитанием основных потерь от измеренных в опыте короткого замыкания нагру зочных потерь.

Pдоп = Pнагр - Pосн (5.1.1) Потери от полей рассеяния разделяют на потери в проводнике обмоток (Pобм) и поте ри рассеяния в других частях трансформатора, кроме обмотки. Потери от рассеяния в об мотках включают потери на вихревые токи и потери из-за циркуляции токов.

5.2. Влияние высших гармоник тока на величину потерь активной мощности в трансформаторе.

Основные потери Высшие гармоники тока увеличивают среднеквадратическое значение тока нагрузки, что влечет за собой пропорциональное увеличение основных потерь в обмотке.

Добавочные потери от вихревых токов в обмотках Потери от вихревых токов (Pобм) увеличиваются пропорционально квадрату тока нагрузки и пропорциональны квадрату частоты In n nmax Pобм Pобм, ном n (5.2.1) I ном n где Pобм, ном - потери в обмотке от вихревых токов при номинальных условиях, Вт;

n - но мер гармоники;

In - среднеквадратичное значение тока гармоники n, А;

Iном - среднеквад ратичное значение основного тока при номинальной частоте и номинальных нагрузочных условиях, А.

Добавочные потери от вихревых токов в конструкционных частях трансформатора Добавочные потери от полей рассеяния в баке, прессующих балках, зажимах и дру гих конструкционных частях трансформатора также увеличиваются на величину пропор циональную квадрату тока нагрузки.

От частоты протекаемого тока потери мощности в баке зависят в степени 1,05, в других конструкционных частях трансформатора в степени 0,8.

I n 1, n nmax Pб Pб, ном n (5.2.2) I ном n где Pб, ном - добавочные потери от полей рассеяния в баке при номинальных условиях, Вт I n 0, n nmax Pдр Pдр,ном n (5.2.3) I ном n где Pдр, ном - добавочные потери от полей рассеяния в других частях трансформатора (кроме бака и обмоток) при номинальных условиях, Вт.

Также принимается, что величина потерь холостого хода не изменяется от порядка частоты и значения тока высших гармоник, протекаемых по обмоткам.

5.3. Алгоритм расчета поправочного коэффициента, учитывающего снижение про пускной способности трансформатора под действием высших гармоник тока.

Алгоритм определения эквивалентной нагрузочной способности и понижающего ко эффициента, учитывающего несинусоидальность тока, при питании нелинейной нагрузки выглядит следующим образом:

Из паспортных данных трансформатора определить величину общих потерь от по 1.

лей рассеивания (Pдоп) по формуле (5.1.1). Значение потерь в баке трансформатора рас считывается по формуле Pб 10 k S (5.3.1) где S – номинальная мощность трансформатора в кВА, k – коэффициент, определяемый по таблице 5.3.1.

Таблица 5.3.1 – Значения коэффициента k в формуле (5.3.1) Мощность, кВА До 1000 1000 – 4000 6300 – 0,01 – 0,015 0,02 – 0,03 0,03 – 0, k Величина сопротивлений обмоток ВН и НН определяются на основании измерений сопротивления обмоток постоянному току, предусмотренных РД 34.45-51.300-97 «Объем и нормы испытаний электрооборудования» [32], или на основе данных о массе провода катушки обмотки по формуле (5.3.2) для алюминиевого провода, для медного провода (5.3.3) Pосн 12,75 j 2 G (5.3.2) Pосн 2, 4 j 2 G (5.3.3) где j - плотность тока в обмотке, А/мм2;

G – масса неизолированного провода обмотки, кг.

На основании полученных значений основных потерь в обмотках ВН и НН опреде 2.

лить величину потерь от вихревых токов в обмотках. Численно они равны величине 2/3 от значения добавочных потерь без учета потерь в баке Pдоп Pб Pобм (5.3.4) Рассчитать значение величины потерь активной мощности в других конструкцион 3.

ных частях трансформатора ( Pдр ), вычитанием из дополнительных потерь от полей рассеяния составляющих потерь от вихревых токов в обмотках и баке Pдр Pдоп Pб Pобм (5.3.5) Рассчитать относительные величины P иP, приняв за,P,P 4.

* нагр, ном * обм, ном * б, ном * др, ном базисное значение величину основных потерь в обмотке.

На основании спектра гармоник тока, питающего нелинейную нагрузку, определить 5.

коэффициенты K обм, K б и K др по следующим формулам 2 I I n nmax n nmax I n nmax In n1,05 In n0, In n n 1 1 n 1 n 1 ;

Kб ;

K др (5.3.6) K обм In 2 I I nn nn nn I max In In max max n 1 n 1 1 n 1 6. Определить по формуле значение длительно допустимого тока трансформатора с учетом высших гармоник тока P I * нагр, ном (5.3.7) 1 K обм P Kб P K др P I ном * обм, ном * б, ном * др, ном 5.4 Определение температуры наиболее нагретой точки изоляции трансформатора при питании нелинейной нагрузки.

Проходящая через стенки бака теплота обусловлена нагрузочными и условно постоянными потерями, выделяющимися в элементах трансформатора. Дополнительное превышение температуры в верхней части бака над температурой окружающего воздуха при наличии высших гармоник тока можно определить по формуле 0, Pосн K обм Pобм, ном K б Pб, ном K др Pдр, ном Pхх в.б-в в.б-в, ном (5.4.1) Pнагр, ном Pхх где в.б-в, ном - превышение температуры в верхней части бака над температурой окружа ющего воздуха при номинальных условиях, °С Превышение температуры в наиболее нагретой точке обмотки пропорционально увеличивается при увеличении нагрузочных потерь в степени 0,8 при системе охлаждения обмоток М (ONAN). Это превышение можно оценить по формуле 0, P K обм Pобм, ном обм-м обм-м, ном осн, (5.4.2) Pосн, ном Pобм, ном где обм-м, ном - наиболее нагретая точка проводника над температурой масла в верхней части бака.

Так как нагрузочные потери зависят от квадрата протекающего тока выражения (5.4.1) и (5.4.2) можно записать в следующей форме K 2 Pосн K обм Pобм, ном K б Pб, ном K др Pдр, ном Pхх 0, в.б-в в.б-в, ном Pнагр, ном Pхх (5.4.3) 0, P K обм Pобм, ном обм-м обм-м, ном K 2 осн Pосн, ном Pобм, ном (5.4.4) где K – коэффициент загрузки трансформатора по току относительно номинального зна чения.

6.Оценка экономического ущерба от влияния токов высших гармоник на оборудо вание распределительной сети.

Классификация ущербов и определение их размеров 6.1.

Экономический ущерб, обусловленный снижением качества электрической энергии разделяют на две составляющие: электромагнитную и технологическую У = Уэл/маг + Утехн. (6.1.1) Электромагнитная составляющая определяется в основном увеличением потерь электроэнергии и снижением срока службы оборудования. Технологическая часть ущерба обусловлена влиянием качества электроэнергии на производительность установок и себе стоимость выпускаемой продукции. Эта составляющая характеризует ущерб, понесенный потребителем из-за некачественной электроэнергии. Размер технологического ущерба за висит от типа потребителя, его технологического цикла производства, размера потерь до хода, сложности восстановления и настройки процесса производства и т.д.

Электромагнитная составляющая экономического ущерба, вызванная влиянием не синусоидального тока на оборудование распределительной сети, состоит из трех слагае мых: ущерб, обусловленный дополнительными потерями активной мощности в элементах (У1);

ущерб, обусловленный снижением эффективности использования передающих эле ментов электрической сети и связанный с недоиспользованием оборудования (У2);

ущерб из-за уменьшения срока службы оборудования (У3).

У эл/маг У1 У 2 У3 (6.1.2) 6.2. Ущерб, обусловленный дополнительными потерями активной мощности в элементах Под дополнительными потерями активной мощности в элементах следует понимать те потери, которые накладываются на потери от токов основной частоты. Ущерб, обу словленный дополнительными потерями активной мощности в элементах при протекании несинусоидальных токах определяется по следующей формуле n У1 Зэ Pi Ti, (6.2.1) i где Зэ - стоимость возмещения 1 кВт·ч потерь электроэнергии в электрической сети;

Pi - дополнительные потери активной мощности в i-м элементе;

Ti - число часов использо вания в году i-го элемента;

n – число элементов.

Формула для определения дополнительных потерь от токов высших гармоник в ка бельных линиях P 3 I n 2 R1 0,187 0,532 n (6.2.2) n В трансформаторе суммарные потери от высших гармоник является сумма трех со ставляющих потерь, определяемых по формулам nn n nmax I n n k Pобм, ном I n n 2 max Pобм k Pобм, ном 2 2 2 з,I з,I n1 * n2 * nn n nmax I k Pб, ном I n n1,05 max Pб k Pб, ном n 2 2 1,05 (6.2.3) з,I n з,I n 1 * n2 * nn n nmax I max Pдр k з2, I Pдр, ном I n n 0,8 k з2, I Pдр, ном n 0,8 2 n n2 n * * 6.3. Ущерб, обусловленный недоиспользованием оборудования электрической сети Составляющая ущерба, обусловленная снижением эффективности использования передающих элементов 5% запас макс.

электрической сети, определяется снижением пропускной Imax без учета высш.гармоник пропускной способности, а как следствие, ограничением на техноло способности гическое подключение новых потребителей. Размер платы за технологическое присоединение установлен в виде ограничение стандартизированных ставок, утвержденных ежегодно Ре- макс.

гиональной энергетической комиссией. Значения ставок пропускной способности из установлены отдельно для возмещения затрат на строи за токов тельство линий электропередач и трансформаторных под высш.гармоник станций.

При наличии высших гармоник в питающем токе часть пропускной способности оборудования использует ся для передачи «искаженной» энергии. При полной ком Рисунок 6.3.1 – Диаграмма пенсации мощности искажения на стороне потребителя недоиспользования пропускной высвобожденная мощность оборудования может быть ис способности оборудования пользована на присоединение новых потребителей.

Наступление данного вида ущерба будет иметь место при достижении 95% предела пропускной способности оборудования с учетом поправочного коэффициента, определя ющего влияние высших гармоник тока (рисунок 6.3.1). Если оборудование имеет запас (не менее 5%) по пропускной способности скорректированного на величину поправочного коэффициента от токов высших гармоник, то к этому оборудованию возможно подклю чить дополнительную мощность. В противном случае, оборудование сети требует замены.

Для вычисления размера ущерба, в случае его наличия, предлагается перемножить характерные параметры оборудования (километры для кабельных линий, кВА для транс форматоров) на величину стандартизированных тарифных ставок для сетевой организа ции. Для трансформаторов перед перемножением необходимо перевести кВА в кВт, умножив полную мощность на коэффициент мощности 0,89. Величина характерных пара метров для кабельной линии является ее протяженность, для трансформаторов – номи нальная мощность.

6.4. Ущерб из-за уменьшения срока службы электрооборудования Преждевременный выход оборудования относится к возможному ускорению старе ния оборудования из-за роста дополнительного воздействия высших гармоник в сравне ние с номинальными условиями работы.

Экономический ущерб от снижения срока службы оборудования определяется по следующей формуле L j 1, n m Ki У 3 (6.4.1) Tном i 1 j i где K i - балансовая стоимость i-го оборудования в рублях;

Tномi - номинальный установ ленный срок службы i-го оборудования в годах;


L j - снижение срока службы изоляции оборудования в j-й день, при котором отмечалось повышение температуры выше дли тельно допустимой, в «нормальных сутках».

Для расчетов ущерба от токов ВГ, вызывающих повышение температуры изоляции и тем самым ускоряя ее тепловой износ, пользуются величиной скорости износа L Vнс e L (6.4.2) Vном Скорость износа показывает, во сколько раз уменьшится срок службы оборудования относительно нормативного срока службы при дополнительном перегреве на величину.

Скорость износа за 24 часа выражают в единице измерения «нормальные сутки».

Для силовых трансформаторов =0,1155°С-1, что соответствует удвоению скорости износа изоляции при каждом повышении температуры на 6°С. Для кабелей с бумажно масляной изоляцией значение может быть принято такое же как и для трансформаторов, а для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена =0,0693°С -1.

K загр кон K t нач K t Время суток Время суток Рисунок 6.4.1 – Приведение реального графика Рисунок 6.4.2 – Нагрев оборудования нагрузки к эквивалентному двухступенчатому при двухступенчатом графике нагрузки Расчет величины износа изоляции оборудования производиться исходя из преобра зования реального графика нагрузки в эквивалентный двухступенчатый по известной ме тодике, изложенной в Приложении F ГОСТ 14209-97 «Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов». Преобразование в двухступенчатый график позволит опре делить превышение температуры за интервал в одни сутки, необходимое для определения износа.

На основании теории нагревания и охлаждения однородных тел при изменении про текающего тока по элементу или температуры окружающей среды температура тела по вышается или понижается. Причем это изменение во времени описывается экспоненци альной зависимостью с некоторой постоянной времени (уравнение (6.4.3) при повышении температуры, уравнение (6.4.4) - при снижении) t нач + уст 1 e (6.4.3) t нач + уст e (6.4.4) где - постоянная времени нагрева оборудования, которая для масла силового трансфор матора составляет 3 часа, для кабелей – 0,5 часа.

Для расчета температуры различных частей трансформатора принято, что при номи нальной загрузке по току превышение температуры в верхних слоях масла равно длитель но допустимому 55°С ( в.б-в, ном ), а превышение температуры наиболее нагретой точки над температурой масла в верхних слоях – 23°С ( обм-м, ном ).

В начальном режиме при загрузке K1 температура в верхних слоях масла равна K12 Pосн K обм Pобм, ном K б Pб,ном K др Pдр,ном Pхх 0, в.б-в, ном нач (6.4.5) в.б-в Pнагр, ном Pхх При увеличении загрузки до значения K2 температура превышения наиболее нагре той точки обмотки над температурой масла увеличивается скачком до 0, P K обм Pобм, ном обм-м, ном K 2 2 осн кон (6.4.6) обм-м Pосн, ном Pобм, ном Превышение температуры масла над температурой окружающей среды стремиться к новому установившемуся значению, которое определяется как K 2 2 Pосн K обм Pобм, ном K б Pб,ном K др Pдр,ном Pхх 0, уст в.б-в, ном (6.4.7) Pнагр, ном Pхх в.б-в Конечное значение превышения температуры масла над температурой окружающей среды за время перегрузки трансформатора равно t 1 e кон нач уст нач (6.4.8) в.б-в в.б-в в.б-в в.б-в В результате температура наиболее нагретой точки трансформатора за период пере грузки будет равна наиб.нагр обм-м в.б-в окр.среды кон кон (6.4.9) Третья составляющая в формуле (6.4.9) (температура окружающего среды) может быть определена с помощью методов расчета эквивалентной температуры, изложенных в ГОСТ 14209-97 «Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов».


Для силовых кабелей максимальную температуру изоляции при воздействии токов высших гармоник можно определить, пользуясь составленными тепловыми схемами за мещения и расчетом на основе их наибольшей температуры жилы с помощью выражения (4.2.5 и 4.2.6). Данный метод требует информации о конструкции кабеля и реальных зна чениях теплопроводности каждого из элементов, что в условиях длительной эксплуатации кабеля является затруднительно. При отсутствии необходимых данных для расчета по тепловым схемам замещения задачу можно упростить, приняв, что при номинальной за грузке кабеля в отсутствие высших гармоник тока величина наиболее нагретой точки рав на длительно допустимой температуре, а спектр гармоник потребляемого тока в течение времени не изменяется. Тогда формула примет вид Pж' ж k ж окр среды, ном (6.4.10) з,I ном Pж В формуле (6.4.10) в первом слагаемом величина ж указывает на превышение ном температуры изоляции жилы в номинальном режиме, а стоящая перед ней величина пред ставляет собой повышающий коэффициент, который указывает на превышение темпера туры относительно номинальной при наличии высших гармоник в питающем токе. Далее используется вся та же теория нагрева и охлаждения однородных тел, приведенная выше для трансформаторов.

6.5.Ущерб, обусловленный недопустимым перегревов изоляции оборудования и пе рерывом электроснабжения Превышение максимально допустимой температуры изоляции приводит к отказу оборудования. В результате возможен кратковременный перерыв электроснабжения по требителя. Ущерб потребителя складывается из двух составляющих: ущерб от внезапного нарушения электроснабжения и издержки связанные с простоем потребителя. Первая со ставляющая связана с расстройством технологического процесса, повреждением силового оборудования, поломкой, браком и порчей сырья и готовой продукцией. Вторая состав ляющая обусловлена постоянными издержками, которые при перерывах электроснабже ния не могут быть перенесены на себестоимость производства.

Размеры удельных ущербов от перерывов электроснабжения для разных типов по требителей значительно отличаются, и в каждом отдельном случае потребитель может выставить исковые требования к компании на основании тех реальных убытков, которые он понес.

В качестве ожидаемых значений ущербов от перерывов в электроснабжении можно принять следующие величины. Для коммерческих зданий величина удельного ущерба от перерыва электроснабжения равна $21,77 за каждый кВт·час недопоставленной энергии (для административных 26,76 $/ кВт·час). Величина ущерба для жилищно-коммунального сектора городского хозяйства составляет $8,07 за кВт·час. Для других типов потребите лей, рекомендуется использовать данные об ущербах, приведенные в [1].

Таблица 6.5.1 – Величина удельного ущерба перерыва электроснабжения офисных зданий и торговых центров Продолжительность Размер ущерба в $/ кВт·час недопоставленной энергии в зависи перерыва электро- мости от момента прерывания снабжения В максимум нагрузки В минимум нагрузки Среднее значение 15 минут 67,10 5,68 26, 1 час 75,29 5,68 25, более 1 часа 204,33 0,48 29, Отдельно приведены значения о величине ущерба от перерыва электроснабжения офисных зданий и компьютерных центров (результаты представлены в таблице 6.

5.1) 6.6 Индикатор возникновения ущерба от высших гармоник тока Приведенная выше классификация ущербов от высших гармоник тока и методика оценки размера каждой из составляющих описывает возможные ущербы, которая понесет электросетевая компания. Однако, при некоторых условиях та или иная составляющая ущерба будет отсутствовать. К примеру, если температура наиболее нагретой точки изо ляции не превышает длительно допустимой температуры (таблица 6.6.1), ущерб от сокра щения срока службы оборудования равен нулю, при этом ущерб от дополнительных по терь электроэнергии от токов высших гармоник таковым не является. Следовательно, не обходим существует индикатор, который указывает на наступление того или иного вида ущерба. Таким индикатором является температура наиболее нагретой точки изоляции.

Таблица 6.6.1. Предельно допустимые длительные и максимальные температуры нагрева изоляции оборудования Вид изоляции Рабочее напряжение, Допустимая темпе- Максимальная до кВ ратура нагрева, °С пустимая темпера тура нагрева, °С Кабели Пропитанная бумажная до 3 6 10 20 и 35 Вулканизированный полиэтилен 1-35 90 Поливинилхлоридный пластикат до 1 60 (не нагревостойкий) Поливинилхлоридный пластикат до 1 70 (нагревостойкий) Трансформаторы Масляные трансформаторы с бу- - 98 мажно-масляной изоляцией Для каждого вида оборудования установлены предельные значения длительно допу стимой и максимально допустимой температуры изоляции в наиболее нагретой точке при продолжительных перегрузках (таблица 6.6.1). В зависимости от реального значения тем пературы наиболее нагретой точки изоляции все ущербы распределяются на три группы в зависимости от их появления и учета (таблица 6.6.2).

Таблица 6.6.2 – Классификация ущербов в зависимости от индикатора Значение раб дл.доп дл.доп раб макс раб макс температуры изоляции Перегрузка оборудования Перегрузка недопу Режим Перегрузка допусти недопустимая, снижение стимая, выход из нагрузки мая срока службы строя оборудования Дополнительные по- Дополнительные потери Ущерб от недоот тери электроэнергии электроэнергии от выс- пуска электроэнер от высших гармоник ших гармоник тока;

гии потребителям;

Ущерб, обусловленный Затраты на внепла тока;

Ущерб, обусловлен- недоиспользованием обо- новую замену обо Виды ущерба ный недоиспользо- рудования электрической рудования или его ванием оборудования сети;

капитальный ре Ущерб от снижения срока электрической сети;

монт.

Технологический службы оборудования;

Технологический ущерб ущерб потребителя.

потребителя.

В последней группе ущерб от дополнительных потерь от высших гармоник тока не учи тывается, так как продолжительность данного режима небольшая и приводит в конечном итоге к повреждению оборудования. При этом, составляющие, обусловленные заменой поврежденного оборудования и ограничения потребителей, превосходят затраты на ком пенсацию дополнительных потерь электроэнергии.

Перечень литературы 1. Непомнящий В.А. Экономические потери от нарушений электроснабжения потре бителей / В.А. Непомнящий. – М.: Издательский дом МЭИ, 2010. – 188 с.



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.