авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 | 2 || 4 |

«Федеральное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Новосибирская государственная академия водного транспорта» ...»

-- [ Страница 3 ] --

0,34) совмещённый с нормируемыми значениями уровней ЭМС в се ти 35 кВ Представляя численные значения M [ K 2U ] и [ K 2U ] и определяя по таблице 2 приложений [102] значения нормированной функции Лапласа, получаем P(4 K 2U ) = 0 () 0 (2,82) = 0,5 + 0, 4975 = 0,9975. (3.62) Вероятность попадания K 2U в интервал (3,75;

4) определяется по формуле ( K 2U 4,96) e P (3,75 K 2U 4) = 1,17 0, d ( K 2U ), (3.63) 3, Вычисление этого определённого интеграла производится также с помощью функции Лапласа. Для этого выражение (3.63) приведено к виду [102]   104  4 M [ K 2U ] 3,75 M [ K 2U ] P(3,75 K 2U 4) = 0 0. (3.64) [ K 2U ] [ K 2U ] Подставляя численные значения M [ K 2U ] и [ K 2U ] и определяя по таблице 2 при ложений [102] значения нормированной функции Лапласа, получаем P(3,75 K 2U 4) = 0 (2,82) 0 (3,59) = 0,4975 + 0,4998 0,0023 (3.65) Таким образом, в электрической сети 35 кВ наблюдается значительная не симметрия напряжений по обратной последовательности. Кондуктивная низко частотная ЭМП K 2U формируется значениями коэффициента K 2U превышаю щими 4 %. Нормальная плотность вероятности распределения величины K 2U { K 2U = K 2U ;

M [ K 2U ] = M [ K 2U ] = 4,96 %;

[ K 2U ] = [ K 2U ] = 0,34 % определяет ся по формуле (3.59).

Вероятность появления этой кондуктивной низкочастотной ЭМП составляет P( K 2U ) = P(3,75 K 2U 4) + P(4 K 2U ) 0,05 = (3.66) = 0,0023 + 0,9976 0,05 0, Следовательно, рассчитанную кондуктивную низкочастотную ЭМП K 2U необходимо подавить до приемлемого значения, так как она с вероятностью 0, превышает предельно допустимый уровень ЭМС технических средств в сети 35 кВ.

3.4.2 Электрическая сеть 110 кВ Основанием для определения кондуктивной низкочастотной ЭМП по коэф фициенту несимметрии напряжений по обратной последовательности является несоответствие требованием ГОСТ Р 54149–2012 и ГОСТ 13109–97 параметров распределения коэффициента K 2U на ПС "Центральная" (I секция шин 110 кВ) (таблица 3.3). Гистограмма распределения значений коэффициента по интервалам представлена на рисунке 3.7 [6].

В результате математической обработки результатов измерений было уста новлено, что случайная непрерывно распределённая величина K 2U следует нор мальному закону распределения теории вероятностей. Параметры распределения составляют:

  105  – математическое ожидание M [ K 2U ] = 1,9% %;

– среднее квадратическое отклонение [ K 2U ] = 0,5 %;

– относительное значение времени превышения нормального допустимого значения Т1 = 41 %;

– относительное значение времени превышения предельно допустимого значения Т2 = 0 %.

Рисунок 3.7 – Гистограмма распределения значений коэффициента несим метрии напряжений по обратной последовательности в сети 110 кВ: P* –частность попадания величины K 2U в интервал Нормальная плотность вероятности распределения кондуктивной низкочас тотной ЭМП K 2U как критерий качества функционирования сети 110 кВ опреде ляется равенством ( K 2U 1,9) ( K 2U = K 2U ;

1,9;

0,5) = 0,8exp. (3.67) 0, На рисунке 3.8 приведён график нормальной плотности ( K 2U = K 2U ;

1,9;

0,5) со вмещённый с нормируемыми значениями уровней ЭМС по коэффициенту K 2U.

  106  Вероятность попадания K 2U в интервал ( K 2U, ;

K 2U, ) определяется по фор муле [6] ( K 2U 1,9) P ( K 2U, K 2U K 2U, ) = 0,8 e 0, d ( K 2U ). (3.68) Вычисление этого определённого интеграла производится с помощью функции Лапласа [102]. После выполнения расчётов, получается значение P(2 K 2U 4) = 0,42.

Рисунок 3.8 – График нормальной плотности вероятности распределения ( K 2U = K 2U ;

1,9;

0,5) совмещённый с нормируемыми значениями уровней ЭМС для кондуктивной низкочастотной по коэффициенту K 2U в сети 110 кВ Вероятность появления кондуктивной низкочастотной ЭМП K 2U составляет [6] P ( K 2U ) = P(2 K 2U 4) 0,05 = 0, 42 0,05 = 0,37. (3.69) Таким образом, в сети 110 кВ действует кондуктивная низкочастотная ЭМП по коэффициенту K 2U, которая с вероятностью 0,95 характеризуется математиче ским ожиданием M [ K 2U ] = 1,9 % и средним квадратическим отклонением   107  [ K 2U ] = 0,5 %. Вероятность появления помехи (0,37) больше допустимой веро ятности (0,05) превышения коэффициентом K 2U нормально допустимого значе ния в 7,4 раза Обобщая изложенное, отметим, что кондуктивная низкочастотная ЭМП K 2U как параметр искажения напряжения является локальным параметром элек трической сети, характеризует недопустимый уровень ЭМС по коэффициенту не симметрии напряжений по обратной последовательности.

3.5 Алгоритм расчётного обеспечения подавления кондуктивной низкочастотной электромагнитной помехи по коэффициенту несимметрии напряжений по обратной последовательности Снижение несимметрии напряжений по обратной последовательности мо жет быть достигнуто либо путём изменения параметров сети, либо путём симмет рирования нагрузок по фазам (воздействие специальных симметрирующих уст ройств на режимы напряжений не рассматриваются). Сопротивления сетей обще го назначения (трансформаторы, воздушные и кабельные линии и т.д.) одинаковы для прямой и обратной последовательности. Снизить эти сопротивления возмож но только изменением параметров сети. В связи с этим такой подход наиболее эффективен при проектировании сетей. Здесь же анализируется симметрирование нагрузок по фазам с точки зрения теории кондуктивных низкочастотных ЭМП, обусловленных некачественной электроэнергией [6].

Прежде всего, отметим, что дисперсия коэффициента несимметрии напря жений по обратной последовательности D[ K 2U ] всегда отлична от нуля и не зави сит от способа подключения электроприёмников [6, 107]. Это означает, что ника кой комбинацией приёмников нельзя полностью устранить несимметрию в сети, можно только подавить кондуктивную низкочастотную ЭМП K 2U.

При таком подходе, для обеспечения ЭМС необходимо первоначально оп ределить сверхдопустимую однофазную нагрузку, которую необходимо или сим метрировать, или удалять из сети, чтобы обеспечить подавление кондуктивной низкочастотной ЭМП K 2U. В связи с этим рассматривается стохастический ме   108  тод расчёта, который учитывает особенности случайного электромагнитного про цесса, обусловливающего несимметрию напряжений по обратной последователь ности.

а) В соответствии с алгоритмом расчёта кондуктивной низкочастотной ЭМП K 2U определяется закон и параметры распределения этой случайной вели чины. Строится компьютерным или графоаналитическим способом график плот ности распределения помехи K 2U. Для ясности, воспользуемся результатами ис следования кондуктивной низкочастотной ЭМП K 2U в сети 110 кВ (рисунок 3.8) и изобразим график нормальной плотности вероятности ( K 2U ;

1,9;

0,5) на ри сунке 3.9 (график 1).

б) На основании свойств дисперсии случайной величины размещается гра фик нормальной плотности вероятности ( K 2U ;

1,9;

0,5) (рисунок 3.9, график 2) с таким расчётом, чтобы вероятность P(2 K 2U 4) не превышала установленного стандартом значения 0,05 [6]. Определяется математическое ожидание M [ K 2U ].

Для рассматриваемого графика имеем M [ K 2U ] = 1,2 %.

в) Определяется величина C = M [ K 2U ] M [ K 2U ], (3.70) на которую необходимо уменьшить математическое ожидание случайной величи ны K 2U, чтобы исчезла кондуктивная низкочастотная ЭМП. Для нашего случая имеем C = 0,7%.

г) Определяется мощность однофазной нагрузки S0, которую необходимо или распределить симметрично по фазам, или переключить на другую линию электропередачи, по формуле [76] S0 CS k / 100, (3.71) где Sk – полная мощность трёхфазного КЗ в сети, МВ·А.

Для рассматриваемой сети 110 кВ – S0 = 1,3 МВ·А.

  109  Рисунок 3.9 – Фактический (1) и расчётный (2) графики нормальной плот ности вероятности распределения, соответственно, величины K 2U и K 2U в сети 110 кВ Теперь рассмотрим изложенный алгоритм применительно к электрической сети 35 кВ (п.3.4.1).

Первоначально на рисунке 3.10 строится график (кривая 1) нормальной плотности вероятности распределения кондуктивной низкочастотной ЭМП K 2U ( K 2U ;

4,96;

0,34) (рисунок 3.60) и график (кривая 2) нормальной плотности ве роятности распределения случайной величины K 2U ( K 2U ;

4,96;

0,34) с таким рас чётом, чтобы вероятность нахождения величины K 2U в пределах от 2 до 4 % не превышала 0, 05. Затем определяется величина M [ K 2U ] = 1,24 %, по формуле (3,70) расчитывается величина C = 3,72 %, а по формуле (3.71) – мощность одно фазной нагрузки, которую необходимо или симметрировать или переключить на   110  другую линию электропередачи. При Sk = 94 МВ·А, которая наблюдается в сети кВ имеем S0 = 3,497 MB A Рисунок 3.10 – Фактический (1) и расчётный (2) графики нормальной плот ности вероятности распределения, соответственно, величины K 2U и K 2U в сети 35 кВ Очень важно обосновать технические решения, которые позволяют или симметрично распределить расчётную однофазную нагрузку S0 или части её по фазам, или переключить её на другие линии, или обеспечить питание отдельных наиболее мощных источников искажения по отдельным линиям от ближайшего центра питания. В этом случае эффект достигается за счёт увеличения полной мощности трёхфазного КЗ на клеммах этих приёмников электроэнергии [76].

При выполнении проекта по симметрированию режима напряжений в сети необходимо также проверить эффективность применения различных симметри рующих устройств в сетях потребителей с несимметричной нагрузкой. Методы анализа этой эффективности приводятся в [6, 7, 76], поэтому не комментируются.

  111  3.6 Выводы по главе 1 Представлена теоретическая база исследований кондуктивных низкочас тотных электромагнитных помех, обусловленных нестандартными показателями качества электроэнергии.

2 Разработана методика определения кондуктивной низкочастотной элек тромагнитной помехи по коэффициенту несимметрии напряжений по обратной последовательности в электрических сетях с низкими интегральными характери стиками.

3 Определены математические модели кондуктивных низкочастотных элек тромагнитных помех по коэффициенту несимметрии напряжений по обратной по следовательности в электрических сетях (35–110) кВ региона исследования.

4 Разработан алгоритм расчётного обеспечения подавления кондуктивной низкочастотной электромагнитной помехи по коэффициенту несимметрии напря жений по обратной последовательности.

  112  ГЛАВА 4 ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ В РЕГИОНАХ С СУРОВЫМ КЛИМАТОМ 4.1 Повреждение опор как вид отказов воздушных линий электропередачи Воздушные линии являются основным видом передачи электроэнергии по требителям в регионах с суровым климатом. ВЛ вследствие большой протяжён ности имеют огромное количество однотипных элементов, каждый из которых обладает своими показателями надёжности. Уровень повреждаемости элементов ВЛ определяется как свойствами конструкций, так и условиями их эксплуатации.

По данным [6] наблюдается, примерно, следующее число отказов (на 100 км/год):

опоры стальные – 0,027;

опоры железобетонные – 0,028;

опоры деревянные – 0,370;

изоляторы – 0,180;

арматура – 0,018;

провода – 0,250.

Высокий уровень повреждаемости деревянных опор объясняется значи тельной потерей прочности вследствие загнивания деталей опор в процессе экс плуатации и несвоевременной их заменой. Интенсивность загнивания древесины, прежде всего, зависит от качества её пропитки антисептическими составами.

Наиболее быстро процесс гниения развивается при влажности древесины от 30 до 60 %. Такая влажность характерна для подземной части пасынков, торцевых и го ризонтально расположенных деталей опоры, а так же в местах их сопряжения, т.е.

там, где затруднены условия высыхания влаги [63].

Зачастую опоры ломаются из-за недопустимого отклонения стоек от вертикального положения и смещения от оси ВЛ, а также от ударов молнии.

Имеют место возгорания опор при касании проводом опоры и при низовых пожа рах на трассе ВЛ. При прямых ударах молнии нередки расщепления и даже пол ные разрушения опор. На деревянных траверсах от токов утечки при загрязнении и увлажнении поверхности изоляции возникают нагрев и, даже, возгорание (ри сунок 4.1).

Основными причинами отказов железобетонных опор является развитие трещин и выкрашивание бетона (рисунок 4.2), неплотная заделка в грунт, про   113  слабление внутренних ветровых связей, коррозия арматуры (особенно в подзем ной части опор) и траверс.

Рисунок 4.1 – Возгорание деревянных траверс и опор из-за токов утечки Рисунок 4.2 – Типичные дефекты центрифугированных стоек Железобетонные опоры с цилиндрическими и коническими центрифугиро ванными стойками принципиально могут иметь достаточно высокую надёжность:

механическая прочность неповреждённого бетона даже после (20–30) лет экс плуатации практически остаётся на уровне заводской марки. Однако, из-за нару шений правил транспортировки к месту установки на стойках образуются трещи ны. Этот вывод основан на одинаковом характере повреждений независимо от за вода-изготовителя или места прохождения трассы ВЛ [63].

Нередки и заводские дефекты опор, три из которых можно считать основ   114  ными: малая толщина защитного слоя бетона, некачественная сварка арматуры и стыковые швы. При центрифугировании или вибрировании бетона стальная арма тура иногда смещается от оси симметрии и толщина бетона в некоторых местах оказывается недостаточной для защиты металла от коррозии за счёт облегчённого проникновения влаги и кислорода из воздуха. Некачественная сварка арматуры, её отсутствие или недостаточный отжиг приводят к обрыву стержней арматуры при растяжении и, как следствие, к резкому снижению механической прочности опоры. Стыковые швы появляются вследствие неплотного прилегания полуформ, в которых изготавливаются опоры. Бетон в месте стыковки получается пористым и затем в эксплуатации выкрашивается, что приводит к обнажению арматуры, её ускоренной коррозии и т.д. [63].

Основными причинами отказов металлических опор является коррозия и старение. Ускоренная коррозия наблюдается в горизонтально расположенных элементах и в местах сопряжения элементов, где влага накапливается быстрее, а высыхает медленнее. Развитие коррозии приводит к снижению несущей способ ности, а иногда и к поломке опор (рисунок 4.3).

Рисунок 4.3 – Коррозионное разрушение металлической опоры Практические достижения металловедения указывают и на существование процессов старения металлов. Причём оказалось, что чем прочней используемый   115  в конструкции металл, тем раньше в нём могут проявиться признаки деградации в виде усталостных трещин. Экспериментально установлено, что процесс коррози онного разрушения материалов конструкций в бльшей степени зависит от грун тово-климатических факторов трассы, а на процесс старения преимущественное влияние оказывают условия эксплуатации, конструктивное исполнение ВЛ, класс напряжения и режим её работы [6, 63].

У железобетонных фундаментов чаще повреждается надземная часть.

Появление в ней трещин приводит к попаданию в них воды, расширению трещин при замерзании воды и последующему выкрашиванию бетона. Те же явления происходят в открытых колодцах анкерных болтов. Таким образом, основной объективной причиной повреждения железобетонных фундаментов является мно гократное повторение цикла «замораживания-оттаивания» влаги в бетоне [63].

Особенно это характерно для Западной и Восточной Сибири, поскольку в этих ре гионах в осенне-весенний период в светлое время суток температура окружающей среды выше нуля, а ночью случаются заморозки. Число таких неблагоприятных дней превышает 100 дней. Для фундаментов, выполненных в виде металлических подложников, и для подземных анкерных оттяжек опор наибольшую опасность несёт коррозия.

Важную роль в обеспечении надёжности ВЛ играет выполнение положений нормативных документов. Накопленный опыт эксплуатации привёл к ряду изме нений Правил устройства электроустановок (ПУЭ). Так, расчётные условия для ВЛ и их элементов по ветру и гололёду по ПУЭ 7-го издания (2003 г.) должны оп ределяться на основании карт климатического районирования, разработанных на основе повторяемости нагрузок 1 раз в 25 лет;

в ПУЭ-86 повторяемость для ВЛ (35–330) кВ принималась равной 1 раз в 10 лет, а для ВЛ 500 кВ и выше – 1 раз в 15 лет. Карты климатического районирования должны уточняться по ре гиональным картам и материалам многолетних наблюдений [63].

Для расчётной ветровой нагрузки на провода введён коэффициент надёжно сти к нормативной нагрузке, учитывающий ответственность ВЛ: 1,0 – для ВЛ (330–750) кВ;

для двухцепных и многоцепных ВЛ всех классов напряжения,   116  для особо ответственных ВЛ до 220 кВ региональный коэффициент составляет (1,0–1,3). Для перечисленных линий при расчёте линейной гололёдной нагрузки принят коэффициент надёжности к нормативной нагрузке, составляющий 1,3. На основании опыта эксплуатации установлены: региональный коэффициент от 1, до 1,5;

коэффициент надёжности по гололёдной нагрузке 1,3 для I и II районов по гололёду и 1,6 для районов III и выше [63].

Другим направлением повышения эффективности использования опор яв ляется применение для их изготовления электроизоляционного бетона. В этих опорах проводящая стальная арматура заменена стеклопластиковой. После изго товления опоры подвергаются термической обработке и пропитке изоляционным компаундом. Электроизоляционный бетон как изоляция имеет низкую вероят ность пробиваемости, высокие разрядные характеристики, позволяющие увели чить грозоупорность линии и снизить число её аварийных отключений по этой причине. Основным препятствием к массовому внедрению этих опор являются большие массогабаритные показатели, недостаточная надёжность изготовления и пропитки изоляционными составами, высокая стоимость. Один кубический метр электроизоляционного бетона в два раза дороже бетона, применяемого в распро странённых железобетонных конструкциях.

Следует отметить, что опоры на многогранных гнутых стойках (МГС), яв ляющиеся последним достижением в линейном строительстве, отвечают не всем современным требованиям. Монтаж и ремонт в труднодоступной местности оста ётся весьма сложной задачей, а высокая степень износа элементов ВЛ (110–750) кВ повышает актуальность разработки новых решений [116].

4.2 Композитные опоры 4.2.1 Общая характеристика композитных материалов Среди наиболее важных требований, представляемых к электросетевым конструкциям ВЛ, работающих в регионах с суровым климатом, являются макси мальный ресурс работы конструкций в условиях эксплуатации и высокая надёж   117  ность. В значительной мере требования обеспечиваются выбором материала и со вершенством технологии изготовления конструкций из данного материала.

Комплексу перечисленных требований больше всего удовлетворяют компо зиционные материалы (композиты) на основе современных углеродных, борных, органических и стеклянных волокон в сочетании с полимерными, металлически ми, углеродными, керамическими и другими видами матриц [112]. Особенность композитов, как известно, в том, что они не являются материалом в классическом смысле этого слова, таким как, например, металлы, фактически это – конструк ция, создаваемая в процессе изготовления изделия. При этом композиты, выпол ненные из одного и того же наполнителя (волокна) и связующего по одинаковой технологии, могут иметь различные физико-механические характеристики, кото рые способны изменяться в широком диапазоне за счёт выбора числа направле ний армирования и объёмных долей волокна в каждом направлении армирования [109].

Важнейшее достоинство композитов – возможность создавать из них эле менты конструкций с заранее заданными свойствами, наиболее полно отвечаю щими характеру и условиям работы. Многообразие волокон и матричных мате риалов, различных схем армирования, используемых при создании композитов, позволяет направленно регулировать прочность, жёсткость, уровень рабочих тем ператур и другие свойства путём подбора состава, соотношения компонентов и макроструктуры компонента [109].

Композитные опоры ВЛ изготавливают на основе применения различных стеклопластиков и волокнитов. Однако, оценивая общие тенденции развития композитов, авторы [116] делают вывод о том, что наиболее выгодным и перспек тивным может стать использование базальтового композита, который при схожей стоимости является главным конкурентом стеклопластика по механической проч ности, химической стойкости и долговечности. Немаловажно, что в России суще ствуют заводы, способные производить базальтовые изделия различной конфигу рации. Определение области применения базальта для создания опор возможно после уточнения механических, электрофизических, химических и других свойств   118  конструкций на его основе. Это даст ответ на конкретные вопросы унификации решений и достижения высоких технико-экономических показателей. Кроме то го, базальт может послужить материалом для производства других изделий, при меняемых для сооружения воздушных линий, например изоляторов, сочетающих в себе электрофизические преимущества – стеклянных и массогабаритные – по лимерных [116].

Возвращаясь к материалу, из которого изготавливаются опоры ВЛ в на стоящее время, представим графическое сравнение основных характеристик. На рисунках (4.4 – 4.6) приведены эти характеристики опор, изготовленных из стали, дерева, бетона и композита (стойка RStandard) [131]. Видно, что композитные опоры имеют неоспоримые преимущества, обусловленные свойствами применяе мого материала.

Рисунок 4.4 – Сроки эксплуатации опор из различного материала Все волокниты являются анизотропными – т.е. их механические характери стики зависят от направления и ориентации волокон относительно прилагаемой нагрузки. Волокнит применяется для изготовления методом горячего прессования под давлением различных изделий технического назначения, работающих на из гиб и кручение, с повышенной ударной вязкостью и антифрикционными свойст вами. Предназначается для производства технических изделий, к которым предъ являются повышенные требования в отношении механической прочности и теп лостойкости [115].

  119  кПа м 3 / кг Рисунок 4.5 – Удельная прочность материала, применяемого при изготовле нии опор кг Рисунок 4.6 – Масса из различного материала опоры высотой 23м (Class 1 CSA)   120  Волокнит, используемый для изготовления стоек RStandard, представляет собой ткань, состоящую из плотно переплетённых синтетических волокон, пропи танную специализированными составами, что позволяет изначально задать мате риалу стоек необходимые прочностные характеристики [115].

Рассмотреть свойства других материалов, из которых создаются композит ные опоры, не представляется возможным. Однако, следует отметить перспектив ность применения композитных материалов в электроэнергетике.

4.2.2 Зарубежный и отечественный опыт использования композитных опор По данным [113, 115, 116, 131, 132] за рубежом композитные опоры приме няются для сооружения сетей наружного освещения, а также распределительных сетей низкого, среднего и высокого напряжения. Приведём несколько примеров эффективного применения этих опор.

В Норвегии на ВЛ напряжением 132 кВ использованы композитные опоры канадского производства, основой которых являются стеклопластиковые стойки RStandard. Лёгкие, быстромонтируемые композитные конструкции позволили норвежской электросетевой компании в короткие сроки заменить несколько дере вянных изношенных опор. Кроме композитных опор, при реализации проекта, были использованы и металлические опоры в пропорции одна металлическая на три композитные[116].

Реконструкции подвергнуто около двух километров воздушной линии. В итоге было смонтировано на 25 % меньше опор, чем в исходном варианте. По результатам проекта сделаны выводы об эффективности использования опор ВЛ 132 кВ в труднодоступной горной местности при суровых климатических услови ях.

Высокая скорость монтажа во многом обеспечена модульной конструкцией стоек и их малым весом. Для установки композитной опоры RStandard не требу ется сложная техника. Помимо всего прочего, упрощается логистика и способы транспортировки опор [116].

  121  Грозозащита и заземление на линии 132 кВ организованы по аналогии с ВЛ на деревянных опорах. Имеющиеся тросы заземляются спусками, выполненными из медного многопроволочного проводника. Спуск прикрепляется к телу опоры снаружи или может быть смонтирован внутри стойки. Высота опор составляет в среднем до 15 м. На отремонтированном участке ВЛ установлены как порталь ные, так и одностойные опоры. На одностойных опорах используются изоля ционные траверсы консольного типа. На портальных опорах в качестве траверс применяются композитные балки, к которым прикреплены подвесные полимер ные изоляторы.

В [131] инженеры Стив Колтарп и Тим Вайд изложили положительный опыт внедрения композитных опор в сети 7,2 кВ «Сельской энергетической коо перативной корпорации Западного Кентуки, США» (Western Kentucky Rural Elec tric Cooperative Corp., WKRECC). В статье написано следующее. «Потеряв более 120 деревянных опор во время урагана Айк в сентябре 2008 года WKRECC реши ла сделать пробную установку семи композитных опор RStandard. Случай прове рить композитные опоры «в деле» не заставил себя ждать, когда в январе 2009 го да на территории WKRECC прошла ледяная пурга, происходящая в этом районе раз в 100 лет. Эта пурга уничтожила более 1600 деревянных опор;

в то же время ни одна из композитных опор, установленных в тех же цепях с повреждёнными деревянными и металлическими опорами, не пострадала. WKRECC потратила не сколько недель на восстановление электропитания своим потребителям.»

Композитные опоры, которые «пережили» ураган, были произведены в компании RS Technologies. Эта компания [131] выпускает 9 композитных моду лей, из которых собирается свыше 200 типоразмеров стоек трёх категорий несу щей способности в диапазоне длин от 11 до 53 м. Библиотека геометрических и прочностных характеристик опор RStandard доступна пользователям широко распространенного по всему миру САПР PLS-Pole™, с помощью которого рас считываются и проектируются индивидуальные опоры. В арсенале компании есть одно-, двух- и четырёхстоечные опоры для линий от 0,38 до 330 кВ.

  122  Опоры RStandard рассчитаны на минимальный срок эксплуатации от 65 лет (для районов с интенсивным ультрафиолетовым излучением) до 125 лет.

Большинство модулей, используемых для опор высотой до 23 м, могут быть перенесены вручную. Сборка модулей может осуществляться в произвольном по рядке. Модульность опор обеспечивает возможность их последующего наращи вания в соответствии с изменениями требований в будущем.

Опоры RStandard установлены и успешно эксплуатируются во всех ветро вых и гололёдных районах – от Багамских островов до Канадской тундры.

Опоры RStandard устанавливаются в грунт (если грунт способен нести соот ветствующую нагрузку) и не требует сооружения фундамента. Малый вес опор и диэлектрические свойства позволяют использовать более лёгкую технику и сни жают травматизм при монтажных работах.

Во многих случаях, в частности, в труднодоступных местах с тяжёлыми климатическими условиями и/или агрессивными грунтами, опоры RStandard ока зываются значительно привлекательнее традиционных аналогов [131].

В России также уделяется внимание композитным опорам. Так, в рамках программы ОАО "ПРОМиК" при освоении стоек из полимерных материалов осо бенное внимание было уделено продукции канадской компании POLYCOMTEC, которая разработала серию стоек для объектов электросетевого строительства [115, 116].

Товарная линия RStandard состоит из десяти тонкостенных конических по лых труб, так называемых модулей, изготовленных из армированного волокном полимера. Модули используются для создания комбинированных стоек опор переменного сечения и прочности с достижением максимальной длины 53,3 м.

Между собой модули соединяются с помощью телескопических соединений вна хлёст, что позволяет сочетать до восьми модулей в одной стойке. Стойки опор RStandard изготовлены из армированного волокном полимерного материала во локнита.

В ОАО "ПРОМиК" разработаны линейки опор на стойках RStandard для применения на ВЛ напряжением 110, 220, 330 и 500 кВ.

  123  Расчёт опор выполнен по стандартной для стальных опор методике. Прове дена проверка по двум предельным состояниям. Единственным существенным отличием при расчёте является то, что в силу анизотропности материала стойки, каждый из модулей имеет свои собственные деформационные характеристики, определённые экспериментально специалистами компании POLYCOMTEC для каждого из предлагаемых к использованию модулей.

Полимерная стойка собирается из модулей, соединяемых при помощи теле скопических стыков внахлёст, все крепления фиксируются установкой слепых га ек. Опытные опоры портального типа состоят из двух полимерных стоек пере менного сечения, траверсы и двух гибких перекрёстных связей, повышающих бо ковую устойчивость. Провода и тросы крепятся к траверсам решётчатой конст рукции, выполненным из уголкового проката. Крепление траверс к стойкам осу ществляется с помощью металлических хомутов, полностью повторяющих форму стойки в месте крепления, зафиксированных на теле опоры тремя спецболтами.

Подъём на опору предполагается производить с помощью спецболтов, располо женных с заданным шагом [131].

Разработанные типы опор выполняются из наборных полимерных стоек RStandard и оснащаются металлическими решётчатыми траверсами.

Для нужд Ленинградской гидроаккумулирующей электростанции разрабо таны четыре одностоечные опоры линии электропередачи 110 кВ типа ПRS 110– 1.170–275–0711. Опоры одноцепные рассчитаны на подвеску трёх фаз и оного троса, схема расположения проводов – треугольник [115].

Три одностоечные одноцепные опоры типа ПRS 220–1.160–292–0409 и одна двухцепная опоры типа ПRS 220–2.190–392–0311 разработаны для применения на объекте "Воздушные линии ВЛ 220 кВ для выдачи мощности для Адлерской ТЭС". Для линии ВЛ 330 кВ "Ленинградская АЭС-2 – Кингисеппская подстанция" разработаны шесть типов портальных опор типа ППRS 330–1.251–345–0411. Опо ры выполнены для применения на ВЛ 330 кВ с двумя в фазе сталеалюминевыми проводами и рассчитаны на подвеску двух грозозащитных тросов. Схема распо   124  ложения тросов на опорах – горизонтальная. Для ВЛ 500 кВ разработаны три пор тальные одноцепные опоры типа ППRS 500–1.270–372–0411 [115].

Композитные опоры, полностью укомплектованные отечественными элек тросетевыми конструкциями, выпускает ОАО "Феникс–88" (г. Новосибирск).

Применяемая технология производства обеспечивает приемливаемые электрофи зические и физико-механические характеристики. Основу технологического про цесса представляет способ изготовления композиционных изделий, включающий намотку нитей, лент или тканей, пропитанных полимерным связующим либо на оправку, повторяющую конфигурацию внутренней поверхности изделий, либо на активную часть из резистивных композиционных материалов, например, резисто ров, варисторов и т.п. Затем проводят термообработку при линейно изменяющей ся температуре [68, 69, 112].

Используются отечественные станки для спиральной и тангенциальной на мотки токарного типа (таблица 4.1) [10–11].Способ «сухой» намотки волокнисто го армирующего материала состоит в его предварительной пропитке связующим на пропиточной машине. В качестве связующего применяют составы на основе эпоксидных, полиуретановых, кремнийорганических смол При «мокрой» намотке пропитка волокнистого армирующего материала связующим и намотка на изде лие совмещены. Хорошие результаты получают при третьем способе намотки, ко гда сухой армирующий материал наматывается на изделие, а затем пропитывается связующим путём напыления вручную с помощью кисти, с использованием ва куума или давления. Эффективность этого способа резко повышается при поме щении полученного изделия в бак с электроизоляционной жидкостью (эмали, смолы, трансформаторное и машинные масла и др.) и дальнейшей ультразвуковой обработке [104, 119, 131].

В последнее время ряд исследователей отмечают перспективность метода отверждения электроизоляционного жидкого наполнителя путём его разогрева при воздействии ВЧ и СВЧ электромагнитных полей. Основные характеристики применяемых для пропитки эмалей приведены в таблице 4.2.

  125  Таблица 4.1 – Технические характеристики отечественных станков спи ральной и продольно-поперечной намотки [135] НК-10ПУ НК-ИПУ РПН- СНП-4М НК-9ПУ ССППН КУ- КУ- СНП- ПАРАМЕТР Максимальный диаметр наматываемого изделия, 380 1000 500 1600 2500 700 2000 2500 мм Максимальная длина наматываемого изделия, 3500 4000 2000 4000 10000 2200 6300 7000 мм Углы намотки, град 10–90 30–90 10–90 5– 90 5–90 12–90 10–90 10–90 10– Точность укладки, мм 1,5 – – – 2 2 2 Максимальная скорость перемещения каретки, 160 – 24 30 30 12 12 12 м/мин Максимальная масса 800 3000 – – – 1000 16000 8000 оправки с изделием, кг Максимальная ширина сформированной ленты, 200 200 25 – – 15 80 80 мм Количество управляе 2 2 5 5 5 5 5 5 мых координат Максимальное натяже 600 2000 500 – – 300 2000 1200 ние ленты, Н Габаритные размеры (мм):

длина 5600 8100 6420 – – 5000 16000 16000 ширина 6930 4450 4450 – – 2000 6000 9000 высота 1950 2200 1690 – – 1900 3500 3500 Масса станка, кг 2200 10000 3500 – – 13000 55000 66000 Дефекты, возникающие при формировании изделий из полимерных компо зитов (таблица 4.3), устраняются строгим соблюдением технологических карт при высокой автоматизации технологического процесса, включающего защитные ан тикоррозионные покрытия из кремнийорганических и полиуретановых материа лов при работе в климатических зонах повышенной сложности.

Выпускаемые композитные опоры прошли испытания на полигоне Сибир ского научно-исследовательского института энергетики (СибНИИЭ) – филиала ОАО "НТЦ ФСК ЕЭС" (г. Новосибирск).

  126  Таблица 4.2 – Основные электрофизические параметры кремнийорганиче ских эмалей [69] ПАРАМЕТР КО-174 КО-1162 КО-1164 ВН-ЗС Э С- Удельное объёмное электри 10- ческое сопротивление, 1,38 0,63 1,02 4, •1012, Ом·м Удельное поверхностное со 0,35 0,31 0,33 – – противление, S •1012, Ом Тангенс угла диэлектриче 0,0195 0,032 0,0395 0,042 – ских потерь, tg Относительная диэлектриче 3,52 3,9 3,61 5,4 – ская постоянная, Электрическая прочность, 18 16,7 16 22 105, В/м Морозостойкость, К 223 223 223 223 Таблица 4.3 – Типичные дефекты, возникающие при формировании изделий из полимерных композитов [109] Метод формирования Характеристика изделий Дефекты формирования Контактное формиро- Крупногабаритные из- Пористость, расслоения, раз вание (без прикатки, с делия сложной формы нотолщинность, неравномер прикаткой, с уплотне- оболочки, листы боль- ное распределение связующе нием) ших размеров го, участки неполного отвер ждения, увеличение разброса физико-механических харак теристик, складки, разориен тация волокон, участки с низ ким содержанием связующе го, корабельные изделия, рис ки на поверхности Формирование эла- Крупно- и среднегаба- Неравномерное распределе стичной диафрагмой ритные изделия слож- ние связующего, разориента ной формы ция волокон, расслоения, складки, участки неполного отверждения связующего, ло кальная пористость Авто- и гидроклавное Крупно- и среднегаба- Расслоения, пористость, формирование ритные изделия простой складки, разориентация арми и сложной формы рующего материала   127  Продолжение таблицы 4. Вакуумное формиро- Среднегабаритные из- Пористость, складки арми вание делия простой формы рующих слоёв, неравномер ное распределение связующе го, разориентация слоёв Метод сухой и мокрой Крупно- и среднегаба- Расслоения, пористость, не намотки (однонаправ- ритные изделия типа тел равномерное распределение ленная) вращения (цилиндриче- связующего, утолщения в зо ские, сферические, ко- не нахлёстов витков, участки нические, овалоидные, неармированного связующего тороидальные оболоч- в зазорах между соседними ки), длинномерные кон- витками, инородные включе струкции в виде замкну- ния, обрывы волокон, ис того профиля прямо- кривления волокон угольной или другой формы Прессование тканей, Средне- и малогабарит- Трещины, локальная порис пропитанных связую- ные изделия простой и тость, расслоения, неравно щими сложной формы мерное распределение свя зующего, риски на поверхно сти 4.3 Почему и какие необходимо внедрять композитные опоры в регионах России с суровым климатом?

Композитные опоры ВЛ не подвергаются коррозии, не боятся резкой смены температуры, превосходят железобетонные, стальные и деревянные опоры по долговечности и прочности. Ввиду малого веса конструкций и лёгкости монтажа упрощают процесс подготовки строительной площадки. В процессе монтажа практически исключаются сварочные работы, применение тяжёлой грузоподъём ной техники. Эти свойства делают композитные опоры незаменимыми при ре монтах линий электропередачи в труднодоступных районах, в удалённых районах с суровым климатом.

Рекомендуется использовать композитные опоры ОАО "Феникс–88". Ос новные характеристики этих опор классов напряжений 10, 35, 110 и 220 кВ далее рассматриваются по мере сложности изготовления.

  128  4.3.1 Композитные опоры 10 кВ Расчётные характеристики композитных опор 10 кВ представляются сле дующими параметрами.

1 Максимальное сечение провода – 15,2 мм (АС 120/19).

2 Длина пролёта – 100 м.

3 Гололёд: регион IV – 25 мм льда.

4 Ветер: регион IV – 800 Па (36 м/с).

Опоры выпускаются трёх типов, габаритные размеры которых приве денный на рисунке 4.7. Параметры стойки опоры указаны в таблице 4.4, а общая масса опор – в таблице 4.5.

Таблица 4.4 – Параметры стойки композитной опоры 10 кВ Модуль № Длина, мм Масса, кг Примечание 1 5500 50,9 Верхний 2 6500 104,3 Нижний Итого 163, Таблица 4.5 – Общая масса композитных опор 10 кВ различных типов Тип опоры Масса, кг Примечание а 234 Поднятый неизолирован ный провод б 220 Неизолированный провод в 200 Изолированный провод Стойка опоры состоит из двух композитных конусных модулей установлен ных друг на друга. При транспортировке модули собираются друг в друга, внутрь меньшего размещают траверсы. Габарит большого модуля 430х6500 мм.

  129  Рисунок 4.7 – Габаритные размеры композитных опор 10 кВ типа а, б, в   130  4.3.2 Композитные опоры 35 кВ Расчётные характеристики композитных опор 35 кВ представляются сле дующими характеристиками.

1 Максимальное сечение провода – 17,1 мм (АС 150/24).

2 Длина пролёта – 250 м.

3 Гололёд: регион IV – 25 мм льда.

4 Ветер: регион IV – 800 Па (36 м/с).

Опоры выпускаются трёх типов, габаритные размеры которых приводятся на рисунке 4.8. Параметры стойки приводятся в таблице 4.6, а общая масса опоры – в таблице 4.7.

Таблица 4.6 – Параметры стойки композитной опоры 35 кВ Модуль № Длина, мм Масса, кг Примечание 1 6730 137,3 Верхний 2 10500 290,7 Нижний Итого Стойка состоит из двух композитных конусных модулей установленных друг на друга. При транспортировке модули собираются друг в друга, внутрь меньшего размещают траверсы. Габарит большего модуля 74510500 мм.

Таблица 4.7 – Общая масса композитных опор 35 кВ различных типов Тип опоры Масса, кг Примечание а 565 Поднятый неизолированный провод б 540 Неизолированный провод в 515 Изолированный провод   131  Рисунок 4.8 – Габаритные размеры композитных опор 35 кВ типа а, б, в 4.3.3 Композитные опоры 110 кВ а) Одноцепная опора 110 кВ Расчётные характеристики одноцепной композитной опоры 110 кВ пред ставляются следующими параметрами.

1 Максимальное сечение провода – 21,6 мм (АС 240/39).

2 Длина пролёта – 230 м.

3 Гололёд: регион IV – 25 мм льда.

4 Ветер: регион II – 500 Па (29 м/с).

  132  Габаритные размеры опоры приведены на рисунке 4.9. Параметры стойки опоры приведены в таблице 4.8, а общая масса опоры в таблице 4.9.

Рисунок 4.9 – Габаритные размеры одноцепной композитной опоры 110 кВ Таблица 4.8 – Параметры стойки одноцепной композитной опоры 110 кВ Модуль № Длина, мм Масса, кг Примечание 1 3200 73 Верхний 2 6500 3 7000 4 10500 473 Нижний Итого   133  Таблица 4.9 – Общая масса композитных опор 110 кВ Тип опоры Масса, кг Примечание Одноцепная 1500 Неизолированный провод Двухцепная 2000 Неизолированный провод Стойка опоры состоит из четырёх композитных конусных модулей установ ленных друг на друга. При транспортировке модули собираются друг в друга.

На рисунке 4.10 показан момент монтажа одноцепной композитной опоры 110 кВ (ОАО «Тюменьэнерго»). Опора монтируется вместо одноцепной железобетонной опоры 110 кВ.

Рисунок 4.10 – Монтаж одноцепной композитной опоры 110 кВ   134  б) Двухцепная опора 110 кВ Расчётные характеристики двухцепной композитной опоры 110 кВ пред ставляются следующими параметрами.

1 Максимальное сечение провода – 21,6 мм (АС 240/39).

2 Длина пролёта – 230 м.

3 Гололёд: регион IV – 25 мм льда.

4 Ветер: регион II – 500 Па (29 м/с).

Габаритные размеры опоры приведены на рисунке 4.11. Параметры стойки опоры приведены в таблице 4.10, а общая масса опоры в таблице 4.9.

Рисунок 4.11 – Габаритные размеры двухцепной композитной опоры 110 кВ   135  Таблица 4.10 – Параметры стойки двухцепной композитной опоры 110 кВ Модуль № Длина, мм Масса, кг Примечание 1 6500 173 Верхний 2 7000 3 10500 4 10500 606 Нижний Итого Стойка опоры состоит из четырёх композитных конусных модулей установ ленных друг на друга. При транспортировке модули собираются друг в друга. Га барит большого модуля 92010500 мм.

На рисунке 4.12 показан рабочий момент крепления проводов на двухцеп ной опоре 110 кВ (ОАО «Тюменьэнерго»). Опора устанавливается вместо двух цепной металлической опоры.

Рисунок 4.12 – Момент монтажа проводов на двухцепной композитной опо ре 110 кВ   136  4.3.4 Композитные опоры 220 кВ а) Одноцепная опора 220 кВ Расчётные характеристики двухцепной композитной опоры 110 кВ пред ставляются следующими параметрами.

1 Максимальное сечение провода – 27,5 мм (АС 400/51).

2 Длина пролёта – 400 м.

3 Гололёд: регион IV – 25 мм льда.

4 Ветер: регион II – 500 Па (29 м/с).

Габаритные размеры опоры приведены на рисунке 4.13. Параметры стойки опоры приведены в таблице 4.11, а общая масса опоры в таблице 4.12.

Таблица 4.11 – Параметры стойки одноцепной композитной опоры 220 кВ Модуль № Длина, мм Масса, кг Примечание 1 65 Верхний 2 6500 3 7000 4 10500 5 10500 606 Нижний Итого Таблица 4.12 – Общая масса композитных опор 220 кВ Тип опоры Масса, кг Примечание Одноцепная 2200 Неизолированный провод Двухцепная 3300 Неизолированный провод Стойка опоры состоит из пяти композитных конусных модулей установлен ных друг на друга. При транспортировке модули собираются друг в друга. Габа рит большого модуля 92010500 мм.

  137  Рисунок 4.13 – Габаритные размеры одноцепной композитной опоры 220 кВ б) Двухцепная опора 220 кВ Расчётные характеристики двухцепной композитной опоры 110 кВ пред ставляют следующие параметры.

1 Максимальное сечение провода – 27,5 мм (АС 400/51).

2 Длина пролёта – 360 м.

3 Гололёд: регион IV – 25 мм льда.

4 Ветер: регион II – 500 Па (29 м/с).

Габаритные размеры опоры приведены на рисунке 4.14. Параметры стойки опоры приведены в таблице 4.13, а общая масса опоры в таблице 4.12.

  138  Рисунок 4.14 – Габаритные размеры двухцепной линии композитной опо ры 220 кВ Таблица 4.13 – Параметры стойки двухцепной композитной опоры 220 кВ Модуль № Длина, мм Масса, кг Примечание 1 4200 120 Верхний 2 7000 3 10500 4 10500 5 10500 730 Нижний Итого Стойка опоры состоит из пяти композитных конусных модулей установлен ных друг на друга. При транспортировке модули собираются друг в друга. Габа рит большого модуля 108010500 мм.

  139  На рисунке 4.15 показаны двухцепные железобетонная и композитная про межуточные опоры 220 кВ в линии электропередачи. Заметное различие по мас сам и высоте подвески проводов.

Рисунок 4.15 – Двухцепные железобетонная и композитная промежуточные опоры линии электропередачи 4.4 Региональный подход к инвестициям в электрические сети общего назначения в районах с суровым климатом Выбор параметров электрической сети общего назначения в регионах с су ровым климатом можно осуществить решением следующей оптимизационной за дачи: требуется найти минимум инвестиций в электропередачу, с учётом затрат полного цикла эксплуатации. В качестве критерия сравнительной экономической эффективности различных вариантов можно принять годовые приведённые затра ты [6] ЗГ = rK + C Г + У П + У Э = min, (4.1)   140  где K – капитальные затраты (или инвестиции) с учётом стоимости композит ных опор, тыс. руб.;

CГ = СП + Са + СО, П + СМ – ежегодные эксплуатационные расходы на электро передачу, тыс. руб.;

СП – стоимость потерь электрической энергии в системе электроснабжения региона, тыс. руб.;

Са – амортизационные отчисления, тыс. руб.;

СО, П – расходы на содержание обслуживающего персонала и текущий ре монт, тыс. руб.;

СМ – затраты на материалы (вспомогательные расходы), тыс. руб.;

У П – математическое ожидание убытка в регионе за год от перерывов элек троснабжения, тыс. руб.;

У Э – математическое ожидание от ЭМС технических средств в рассматри ваемом регионе, тыс. руб.;

r – реальная ставка дисконтирования, отн. ед.

Величина r определяется по формуле [7] ЕНОМ b r= (4.2), 1+ b где ЕНОМ – номинальная процентная ставка, отн. ед. (в расчётах принимается в размере ставки рефинансирования Центрального банка России);

b – средний годовой уровень инфляции, отн. ед.

Неопределённость решения этой оптимизационной задачи обусловливается отсутствием данных о величинах Уп и Уэ. Известно, например, из опыта освоения крупных комплексов цветной металлургии в Сибири и Казахстане, что убытки от недостаточной надёжности системы электроснабжения и низких показателей КЭ через (3–4) года с момента пуска предприятия превышают капитальные затраты в (1,5–2) раза [44, 153]. Системы электроснабжения этих предприятий подвергались реконструкции на стадии освоения основного производства.

  141  Таким образом, при решении задачи (4.1) недопустимо следующее неравен ство У П + У Э rK + C Г. (4.3) В соответствии с нормативными документами по проектированию [19–21] минимальные значения математических ожиданий У П и У Э должны наблюдаться в ЭЭС при нормируемых значениях надёжности и показателей КЭ, т.е. при отсут ствии кондуктивных низкочастотных ЭМП, распространяющихся по проводам, и наличии композитных опор. При выполнении этого условия устойчиво сохраня ется неравенство rK + C Г У П + У Э = min, (4.4) поэтому задача (4.1) превращается в обычную известную в электроэнергетиче ской науке задачу по выбору оптимальной схемы системы электроснабжения предприятия, становится корректно поставленной. Для всяких исходных данных рассматриваемого i-го варианта схемы [6, 7] Ki K C Гi СГ У Пi У П = min, (4.5) У Эi У Э = min rKi + CГi У Пi + У Эi существует решение ЗГi ЗГ ;

(4.6) – решение однозначно;

– задача устойчива на пространствах при номинальной процентной ставке Еном = 14 % и уровне инфляции b = 10 % K Ki = min C Г С Гi = min ЗПi У П = min. (4.7) У Эi У Э = min rKi + C Гi У Пi + У Эi   142  Таким образом, анализ решения оптимизационной задачи синтеза эффек тивной электропередачи для объекта с рецепторами показывает, что для эффек тивной системы электроснабжения необходимо иметь в региональной ЭЭС нор мальную ЭМО и обеспечить достаточную надёжность работы линий электропе редачи. Это означает, что экономика района (региона) не может успешно разви ваться, если в региональной ЭЭС не подавить кондуктивные низкочастотные ЭМП и не обеспечить снижение рисков аварий по механической части линий электропередачи в регионах с суровым климатом.

Как и во многих случаях принятия инвестиционных решений, доступность и надёжность оказываются на разных чашах весов, и нахождение баланса требует проведения сравнительных экономических расчётов с учётом полного цикла экс плуатации. Именно такой подход используется при выборе трансформаторов, что приводит не только к снижению общей стоимости или суммарных расходов, но и к существенному увеличению надёжности трансформаторного оборудования [131].

Одним из подходов к внедрению композитных опор по мнению специали стов [131] может быть замена каждой 5-й или 6-й деревянной опоры на композит ную в качестве меры предосторожности для снижения вероятности и размеров аварий, вызванных каскадными разрушениями. Такой подход к планированию может быть особенно полезен в областях, подверженных не только сильным сне гопадам и гололёду, но и ураганам и смерчам [116, 131].

4.5 Выводы по главе 1 Повреждение опор представлено как вид отказов воздушных линий элек тропередачи в регионах с суровым климатом.

2 Представлен обзор зарубежного и отечественного опыта применения ком позитных опор.

3 Обоснована необходимость внедрения композитных опор воздушных ли ний электропередачи в районах с суровым климатом.

4 Представлены композитные опоры отечественного производства для воз душных линий электропередачи напряжением 10, 35, 110 и 220 кВ.

  143  5 Разработано положение о региональном подходе к инвестициям в элек трические сети общего назначения на основе решения оптимизационной задачи с учётом затрат полного цикла эксплуатации в условиях сурового климата.

  144  ЗАКЛЮЧЕНИЕ 1 Представлена концепция взаимодействия влияющих факторов, обуслов ленных особенностями сурового климата, состоянием опор и фундаментов и спе цификой электрической нагрузки интенсивно развивающихся регионов, на каче ство функционирования электрических сетей общего назначения с низкими инте гральными характеристиками, которую раскрывают следующие положения:


– приведена схема взаимодействия факторов, отображающая общность не гативного влияния;

– представлен механизм воздействия напряжения обратной последователь ности на трёхфазную трёхпроводную электрическую сеть общего назначения и электрооборудования как рецепторов;

– приведена геометрическая интерпретация связи между составляющими полной мощности сети при несимметричном и несинусоидальном напряжении, дифференциально показывающая зависимость потерь активной мощности от вида искажения;

– обоснован критерий достоверности условия нормированного технологи ческого расхода электроэнергии на её транспорт в электрической сети при нали чии несимметрии напряжений по обратной последовательности.

2 Разработана методика определения кондуктивной низкочастотной элек тромагнитной помехи по коэффициенту несимметрии напряжений по обратной последовательности в электрических сетях с низкими интегральными характери стиками и представлен алгоритм расчёта.

3 Получены математические модели кондуктивных низкочастотных элек тромагнитных помех по коэффициенту несимметрии напряжений по обратной по следовательности в электрических сетях (35–110) кВ региона исследования.

В сети 35 кВ эта помеха с вероятностью 0,95 характеризуется математиче ским ожиданием (4,96 %) и средним квадратическим отклонением (0,34 %), пре вышает предельно допустимое значение коэффициента несимметрии напряжений по обратной последовательности (4 %).

  145  В сети 110 кВ она с вероятностью 0,95 характеризуется математическим ожиданием (1,9 %) и средним квадратическим отклонением (0,5 %). Вероятность появления помехи (0,37) больше допустимой вероятности (0,05) превышения ко эффициентом несимметрии напряжений по обратной последовательности нор мально допустимого значения (2 %) в 7,4 раза.

Математические модели представляют указанные помехи как локальные параметры режимов напряжений в сетях (35–110) кВ.

4 Разработан алгоритм расчётного обеспечения подавления кондуктивной низкочастотной электромагнитной помехи по коэффициенту несимметрии напря жений по обратной последовательности.

5 Представлено положение о региональном подходе к инвестициям в элек трические сети общего назначения на основе решения оптимизационной задачи с учётом затрат полного цикла эксплуатации в условиях сурового климата и реко мендации по выбору композитных опор отечественного производства для воз душных линий 10, 25, 110 и 220 кВ.

  146  СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1 ГОСТ Р 54149–2010. Национальный стандарт Российской Федерации.

Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная.

Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего на значения. – Введён впервые (2013–01–01). –М.: Стандартинформ, 2012. – 15 с.

2 ГОСТ 13109–97. Межгосударственный стандарт. Электрическая энергия.

Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электри ческой энергии в системах электроснабжения общего назначения. – Взамен ГОСТ 13109–87;

введ. 01.01.99. – Мн.: Стандарты, 1998. – 31 с.

3 Иванова, Е.В. Кондуктивные электромагнитные помехи в сетях 6–10 кВ / Е.В. Иванова, А.А. Руппель;

под ред. В.П. Горелова. – Омск: Новосиб. гос. акад.

вод. трансп., 2004. – 284 с.

4 Бессонов, Л.А. Теоретические основы электротехники. Электрические цепи: учебник / Л.А. Бессонов. – 10-е изд. – М.: Высш. шк., 1978. – 528 с.

5 Герасименко, А.А. Передача и распределение электрической энергии / А.А. Герасименко, В.Т. Федин. – 2-е изд. – Ростов н/Д: Феникс, 2008. – 715 с.

6 Ситников, Г.В. Повышение качества функционирования линий электро передачи / Г.В. Ситников, Г.А. Данилов, Ю.М. Денчик, М.Н. Иванов;

под ред.

В.П. Горелова, В.Г. Сальникова. – Новосибирск: Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2013. – 559 с.

7 Иванова, Е.В. Кондуктивные электромагнитные помехи в электроэнерге тических системах / Е.В. Иванова;

под ред. В.П. Горелова, Н.Н. Лизалека.

– Новосибирск: Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2006. – 432 с.

8 ГОСТ Р 50397–92. Совместимость технических средств электромагнит ная. Термины и определения. – М.: Изд-во стандартов, 1993. – 14 с 9 ГОСТ Р 51317.2.5–2000 (МЭК 61000–2–5–95). Совместимость техниче ских средств электромагнитная. Электромагнитная обстановка. Классификация электромагнитных помех в местах размещения технических средств.

10 ГОСТ Р 5137.2.4–2000 (МЭК 61000–2–4–94). Совместимость техниче ских средств электромагнитная. Электромагнитная обстановка. Уровни электро   147  магнитной совместимости для низкочастотных кондуктивных помех в системах электроснабжения промышленных предприятий.

11 Филиппова, Т.А. Энергетические режимы электростанций и электро энергетических систем: учебник / Т.А. Филиппова. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2007. – 298 с.

12 Электротехника. Терминология: справоч. пособ. – М.: Изд-во стандар тов, 1989. – Вып. 3. – 343 с.

13 Энергетический баланс. Терминология. – М.: Наука, 1973. – Вып. 86. – 32 с.

14 Гайснер, А.Д. Современный уровень развития мировой энергетики / А.Д.

Гайснер // Энергия: экономика, техника, экология. – М., 2002. – №2. – С.8–9.

15 Литвак, В.В. Обследование высоковольтных электрических сетей Сиби ри / В.В.Литвак, Е.П.Богданов // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. –2013. – №1. – С. 308–310.

16 Зильберман, С.М. Сверхдальние электропередачи полуволнового типа / С.М. Зильберман, Г.И. Самородов. – Новосибирск: Новосиб. гос. акад. водн. трансп., 2010. – 327 с.

17 Беляев, Л.С. Рынок в электроэнергетике: проблемы развития генери рующих мощностей / Л.С.Беляев, С.В. Подковальников. – Новосибирск: Наука, Сиб. издат. фирма РАН, 2004. – 250 с.

18 Сальников, В.Г. Справочник по электроснабжению и электрооборудо ванию: в 2-х т. Т2: Электроснабжение / В.Г. Сальников [и др.];

под общ. ред. А.А.

Фёдорова. – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 487 с.

19 Правила технической эксплуатации электроустановок потреби телей. – Екатеринбург: УУЮИ, 2003. – 304 с.

20 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации. – М.: СПО ОРГРЭС, 2003 (введены в действия с 30 ию ня 2003 г.). – 172 с.

21 Правила устройства электроустановок. – М.: Изд-во "ДЕАН", 2001. – 928 с.

  148  22 Стандарт организации СО 34.35.311 – 2004. Методические указания по определению электромагнитных обстановки и совместимости на электрических станциях и подстанциях. – М.: РАО "ЕЭС России", 2004. – 42 с.

23 Стандарт организации СТО 56947007 – 29.240.044–2010. Методиче ские указания по обеспечению электромагнитной совместимости на объектах электросетевого хозяйства. – М.: ОАО "ФСК ЕЭС", 2010. – 143 с.

24 ГОСТ Р 51317.6.5–2006 (МЭК 61000–6–5). Совместимость технических средств электромагнитная. Устойчивость к электромагнитным помехам техниче ских средств, применяемых на электростанциях и подстанциях. Требования и ме тоды испытаний. – Утверждён и введён в действие приказом Федерального агент ства по техническому регулированию и метрологии от 27.12.2006 № 472-ст.

25 СО 153–34.20.122–2006. Нормы технологического проектирования под станций переменного тока с высшим напряжением 35–750 кВ. [Электронный ре сурс]. – Режим доступа: http://ralib.ru/?id=cats&cat=l. 15–485–488493l&mod=4.

– Заглавие с экрана.

26 РД 153–34.0–15.501–00. Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначе ния: Часть 1. Контроль качества электрической энергии. – М.: Минэнерго РФ, 2000. – 67 с.

27 РД 153–34.0–15.502–02. Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначе ния: Часть 2. Анализ электрической энергии. – М.: Минэнерго РФ, 2002. – 49 с.

28 Иванова Ю.М. Параметры электромагнитной обстановки в сети с иска жающей нагрузкой / Ю.М. Иванова [и др.] // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал.

Вост. – 2008. – №2. – С. 242–247.

29 IEEE Trial Use Standard Definitions for the Measurement of Electric Power Quantities Under Sinusoidal, Non-Sinusoidal, Balanced, or Unbalanced Condi tions: IEEE Std 1459-2000 – IEEE, 2002. – 52 p.

  149  30 Мелентьев, Л.А. Системные исследования в энергетике. Элементы тео рии, направления развития. – 2-е изд., перераб. и доп. / Л.А.Мелентьев – М.: Нау ка, 1983. – 455 с.

31 Данилов, Г.А. Ограничение импульсных напряжений в линиях электро передачи с усовершенствованными электросетевыми конструкциями: дис. канд.

техн. наук: 05.14.02 / Данилов Геннадий Александрович. – Новосибирск, 2013. – 149 с.

32 Горелов, В.П. Докторантам, аспирантам, соискателям учёных степеней и учёных званий: практич. пособие / В.П. Горелов, С.В. Горелов, В.Г. Сальников. – 5-е изд. перераб. и доп. – Новосибирск: Изд-во Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2012. – 554 с.

33 Веников, В.А. Системный подход к проблемам электроэнергетических систем / В.А. Веников // Электричество. – 1995. – № 6. – С. 1–4.

34 Ситников, Г.В. Пути снижения технологического расхода электроэнер гии на её транспорт/ Г.В. Ситников, Д.А. Барков// Энергосбережение, электромаг ниитная совместимость и качество в электрических системах: материалы 5-й ме ждународной научно-практической конференции. – Пенза. – 2014.–С. 11–15.

35 Богданов, В.Л. Проблемы обеспечения качества электрической энергии / В.А. Богданов, И.Т. Горюнов, В.С. Мозгалёв // Электрические станции. – М., 2001. – № 1. – С. 16–20.

36 Курбацкий, В.Г. Качество электроэнергии и электромагнитная совмес тимость технических средств в электрических сетях: учеб. пособ. / В.Г. Курбац кий. – Братск: БрГТУ, 1999. – 220 с.

37 Бей, Ю.М. Тяговые подстанции: учеб. для вузов ж.–д. трансп. / Ю.М.

Бей [и др.]. – М.: Транспорт, 1986. – 319 с.

38 Рамазанов, М.З. Электромагнитная обстановка в единой электроэнерге тической системе Казахстана: аналит. обзор / М.З. Рамазанов [и др.]. – Павлодар:


Изд-во КазгосИНТИ, 2004. – 56 с.

  150  39 Гаврилов, Е.И. Замещение экибастузского угля кузнецким на электро станциях России / Е.И. Гаврилов [и др.]. // Теплоэнергетика. – 2001. – № 7. – С.

23–29.

40 Иванова, Е.В. Электромагнитная совместимость рудовосстановитель ной печи с системой электроснабжения общего назначения / Е.В. Иванова [и др.] // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2003. – №3. – С.162–169.

41 Иванова, Е.В. Полная мощность ферросплавной печи / Е.В. Иванова [и др.] // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2003. – №3. – С.169–179.

42 Иванова, Е.В. Обеспечение электромагнитной совместимости в систе мах электроснабжения общего назначения мощных электротермических нагрузок / Е.В. Иванова // Промышленная энергетика. – М., 2003. – №7. – С. 36–40.

43 Иванова, Е.В. Кондуктивные коммутационные помехи в местных элек трических сетях промышленных предприятий и электростанций / Е.В. Иванова // Промышленная энергетика. – 2003. – №7. – С. 36–40.

44 Сальников, В.Г. Эффективные системы электроснабжения предприятий цветной металлургии / В.Г. Сальников, В.В. Шевченко. – М.: Металлургия, 1986.

– 320 с.

45 Иванова, Е.В. Обеспечение электромагнитной совместимости в единой электроэнергетической системе Казахстана / Е.В.Иванова [и др.] // Энергетика, экология, энергосбережение: матер. 1-й междун. науч.-техн. конф.;

Усть Каменогорск, Казахстан;

2–4 июн. 2005 г. – Усть-Каменогорск. – 2005. – С.21–31.

46 Иванова, Е.В. Кондуктивные электромагнитные помехи в сетях транс портных систем (теория, расчёт, подавление) / Е.В. Иванова // Трансп. дело Рос сии. – 2006. – № 8. – С. 16–20.

47 Сальников, В.Г. Справочник электроэнергетика предприятий цветной металлургии / В.Г. Сальников [и др.];

под ред. М.Я.Басалыгина, В.С. Копырина. – М.:Металлургия, 1991. – 384 с.

48 Основы электромагнитной совместимости: учебник для вузов/ Н.А.Володина [и др.];

под ред. Р.Н.Карякина. – Барнаул: ОАО "Алтайский поли графический комбинат", 2007. – 480 с.

  151  49 Аррилага, Дж. Гармоники в электрических системах / Дж. Аррилага, Д.Брэдли, П.Бодер: пер. с англ. Е.А. Васильченко – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 320 с.

50 Электромагнитная совместимость в электроэнергетике / А.Ф. Дьяков [и др.];

под ред. А.Ф.Дьякова. – М.: Энергоатомиздат, 2003. – 768 с.

51 Воршевский, А.А. Электромагнитная совместимость судовых техниче ских средств / А.А. Воршевский, В.Е. Гальперин. – СПб: СПбГМТУ, 2006. – 317 с.

52 Висящев, А.Н. Электромагнитная совместимость в электроэнергетиче ских системах: учеб. для вузов / А.Н. Висящев. – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2005. – 534 с.

53 Карташёв, И.И. Качество электроэнергии в системах электроснабжения.

Способы его контроля и обеспечения / И.И. Карташёв;

под ред. М.А. Калугиной.

М.: Изд-во МЭИ, 2000. – 120 с.

54 Овсянников, А.Г. Электромагнитная совместимость в электроэнергети ке: учебник / А.Г. Овсянников, Р.К. Борисов. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2010.

– 196 с.

55 Шваб, А.А. Электромагнитная совместимость / А.А. Шваб;

под ред. И.П.

Кужекина;

пер. с нем. В.Д. Мазина и С.А. Спектора. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1998. – 460 с.

56 Ощепков, В.А. Электромагнитная совместимость в электроэнергетике:

конспект лекций / В.А. Ощепков. – Омск: Изд-во ОмГТУ, 2009. – 75 с.

57 Марквардт, К.Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорого: учебн. для вузов жел. дор. трансп. / К.Г. Марквардт. – М.: Транспорт, 1982. –528 с.

58 Бадер, М.П. Электромагнитная совместимость / М.П. Бадер. – М.: УМК МПС, 2002. – 638 с.

59 Мельников, Н.А. Электрические сети и системы / Н.А. Мельников.

– М.: Энергия, 1975. – 464 с.

60 Рене Пелисье. Энергетические системы / Пелисье Рене;

под ред.

В.А.Веникова;

пер. с франц. В.М. Базулина. –М.: Высш. шк., 1982. –568 с.

  152  61 Сальников, В.Г. Экономия электроэнергии в промышленности/ В.Г.Сальников. – Алматы: Казахстан, 1984. – 124 с.

62 Сальников, В.Г. Тиристорная преобразовательная техника в цветной металлургии / В.Г. Сальников [и др.] – М.: Металлургия, 1987. – 127 с.

63 Ситников, Г.В. Повреждение опор как вид отказов воздушных линий электропередачи / Г.В. Ситников, Г.А. Данилов [и др.] // Науч. пробл. трансп.

Сиб. и Дал. Вост. – 2013. – № 2. – С. 110–115.

64 Ситников, Г.В. Теплофизический расчёт композитных конструкций для электрических станций северных регионов России / Г.В. Ситников, СВ. Горелов [и др.] // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2013. – № 2. – С. 213–217.

65 Ситников, Г.В. Математическое моделирование электроэнергетической системы в адаптивных алгоритмах выбора управляющих воздействий/ Г.В. Сит ников, К.С. Мочалин, Е.Ю. Попова // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2 0 1 3. – № 2. – С. 221–223.

66 Ситников, Г.В. Потери активной мощности в электрической сети при несимметричных и несинусоидальных режимах напряжения / Г.В. Ситников, Ю.М. Денчик, В.Г. Сальников, А.В. Гноевой // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал.

Вост. – 2013. – № 2. – С. 223–226.

67 Ситников, Г.В. Условие нормированного технологического расхода электроэнергии и её транспорт / Г.В. Ситников, Д.А. Барков, Ю.М. Денчик, Е.В.

Иванова // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2013. – № 2. – С. 227–229.

68 Горелов, В.П. Резистивные композиционные материалы и мощные рези сторы на их основе / В.П. Горелов, Г.А. Пугачев;

под ред. В.Е. Накорякова.

– Новосибирск: Инст-т теплофизики. СО АН СССР, 1987. – 181 с.

69 Резисторы в схемах электроснабжения / С.В. Горелов, В.В. Горелов, А.Л. Ивановский, В.Е. Крышталёв;

под ред. В. П. Горелова, Н. В. Цугленка. – 2-е изд., перераб. и доп. – Новосибирск: Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2008.

– 424 с.

70 Технологические карты по ремонту ВЛ 35-500 кВ. – М.: СПО ОРГ РЭС, 1994. – 48 с.

  153  71 IEEE Standart 516-1995. IEEE Guide for Maintenance Methods on Ener gized Power Lines. – New York, IEEE, USA, 1995, – 73 c.

72 Дёмин, Ю.В. Обеспечение долговечности электросетевых материалов и конструкций в агрессивных средах. Книга 1. Теоретические основы / Ю.В. Дёмин [и др.];

под ред. В.П. Горелова. – Новосибирск: Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 1998. – 209 с.

73 Дёмин, Ю.В. Обеспечение долговечности электросетевых материалов и конструкций в агрессивных средах. Книга 2. Практические рекомендации / Ю.В.

Дёмин [и др.];

под ред. В.П. Горелова. – Новосибирск: Новосиб. гос. акад. вод.

трансп., 1998. – 190 с.

74 Рекомендации по снижению несимметрии напряжений в электриче ских сетях общего назначения: отчёт о НИР (промежуточн.), г/б – 11 / ФБОУ ВПО «Новосиб. гос. акад. водн. трансп.»;

руков. Горелов В.П.;

исполн. Ситников Г.В.

[и др.]. – Новосибирск [б.и.], 2013. – 140 с. – Библиогр.: С. 127–140. – ГР № 01.88.0004137. – Инв. № 75 Проводимость электрически неоднородных композитов для электро сетевых конструкций: Часть 1: отчёт о НИР (промежуточн.), г/б – 11 / ФБОУ ВПО «Новосиб. гос. акад. водн. трансп.»;

руков. Горелов В.П.;

исполн. Ситников Г.В. [и др.]. – Новосибирск [б.и.], 2014. – 126 с. – Библиогр.: С. 91–109. – ГР № 01.88.0004137. – Инв. № 76 Проводимость электрически неоднородных композитов для электро сетевых конструкций: Часть 2: отчёт о НИР (промежуточн.), г/б – 11 / ФБОУ ВПО «Новосиб. гос. акад. водн. трансп.»;

руков. Горелов В.П.;

исполн. Ситников Г.В. [и др.]. – Новосибирск [б.и.], 2014. – 253 с. – Библиогр.: С. 224–250. – ГР № 01.88.0004137. – Инв. № 77 Парадигма применения технических средств на трансформаторной подстанции со сдвоенным токоограничивающим реактором: отчёт о НИР (проме жуточн.), г/б – 11/ ФБОУ ВПО "Новосиб. гос. акад. водн. трансп.";

руков. Горе лов В.П.;

исполн. Ситников Г.В. [и др.]. – Новосибирск: [б.и.], 2014. – 168 с. – библиогр.: С.154–168. – ГР № 01.88.0004137. – Инв.№   154  78 Исследование причин немотивированных отключений ВЛ 110 кВ и разработка рекомендаций по снижению их числа: отчёт о НИР (промежуточн.) г/б – 11 / ФБОУ ВПО «Новосиб. гос. акад. водн. трансп.»;

руков. Горелов В.П.;

ис полн. Ситников Г.В. [и др.]. – Новосибирск [б.и.], 2013. – 164 с. – Библиогр.: С.

155–164. – ГР № 01.88.0004137. – Инв. № 79 Системный подход в разработке усовершенствованных электросете вых конструкций: отчёт о НИР (промежуточн.), г/б – 11 / ФБОУ ВПО «Новосиб.

гос. акад. водн. трансп.»;

руков. Горелов В.П.;

исполн. Ситников Г.В. [и др.]. – Новосибирск, 2013. – 118 с. – Библиогр.: С. 102–118. – ГР № 01.88. 0004137. – Инв. № 02201361310.

80 Чижма, С.Н. Составляющие мощности при несинусоидальных и несим метричных режимах работы систем электроснабжения железных дорог / С.Н.

Чижма // Известия трансиба. – 2010. – № 4(4). – С. 94 – 103.

81 ТИ 34–70–002–82. Типовая инструкция по оптимальному управлению потоками реактивной мощности и уровнями напряжений в электрических сетях энергосистем. – М.: Энергоатомиздат. – 1982. – 86 с.

82 Баков, Ю. В. Мощность переменного тока / Ю. В. Баков / Ивановский гос.

энерг. ун-т. – Иваново. 1999. – 200 с.

83 Соколов, С.Е. Регулирование реактивной мощности и напряжения в электрических сетях / С.Е. Соколов. – Алма-Ата: "Aнa miлi", 1991. – 136 с.

84 Лукутин, Б.В. Энергоэфективность преобразования и транспортировки электроэнергии / Б.В. Лукутин. – Томск: Изд-во "Курсив", 2002. – 130 с.

85 Горелов В.П. Энергоснабжение стационарных и мобильных объектов:

учеб. пособие: в 3-х ч. / В.П.Горелов [и др.];

под ред. В.П.Горелова, Н.В. Цуглен ка. – Новосибирск: Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2007. Ч.2 – 248 с.;

Ч.3 – 228 с.

86 Иванов, М.Н. Электроснабжение транспортных объектов: учеб. пособие:

в 2 кн. Кн 1. Водный транспорт с комбинированными электроисточниками / М.Н.

Иванов, Г.А. Данилов [и др.];

под ред. В.П. Горелова, В.Г. Сальникова. – Новоси бирск: Изд-во Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2012. – 299 с.

  155  87 Инструкция по расчёту технико-экономической эффективности и планированию мероприятий по снижению расхода электроэнергии на её транс порт в электрических сетях энергосистем. – М.: СПО Союзтехэнерго, 1980.

– 94 с.

88 Данилов, Г.А. Электроснабжение транспортных объектов: учеб.

пособие: в 2-х кн. Кн.2. Электротранспорт и промышленные предприятия / Г.А.

Данилов [и др.];

под ред. В.П. Горелова, В.Г. Сальникова. – Новосибирск:

Новосиб. гос. акад. вод. трансп., 2012. – 378 с.

89 Андрижевский, А.А. Энергосбережение и энергетический менеджмент:

учеб. пособ. / А.А. Андрижевский, В.И. Володин. – Мн.: Высш. шк., 2005.

– 294 с.

90 Арбузов, Р.С. Современные методы диагностики воздушных линий электропередачи / Р.С. Арбузов, А.Г. Овсянников. – Новосибирск: Наука, 2009.

– 136 с.

91 Бернацкий А.Ф. Энерго-ресурсосберегающие конструкции для строитель ства высоковольтных воздушных линий электропередачи и подстанций / А.Ф. Бер нацкий, В.П. Михеев // Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт: тр. 2-й междун. науч.-техн. конф., Часть 2;

Тобольск, Россия;

8-11 сент. 2004г.

– Тобольск. – 2004. – С.49–57.

92 Воротницкий, В.Э. Потери электроэнергии в электрических сетях энергосистем / В.Э.Воротницкий [и др.]. – М.: Энергоатомиздат, 1983. – 368 с. – (Экономия топлива и электроэнергии).

93 Арзамасцев, Д.А. Снижение технологического расхода энергии в элек трических сетях / Д.В. Арзамасцев, А.В. Липес. –М.: Высш. шк., 1989. – 127 с.

94 Хрущёв, Ю. В. Управление движением генераторов в динамических пе реходах энергосистем / Ю. В. Хрущёв. / Томск: SТТ, 2001. – 310 с.

95 Мельников, Н.А. Реактивная мощность в электрических сетях / Н.А.Мельников. – М.: Энергия, 1975. – 128 с.

  156  96 Дрехслер, Р. Измерение и оценка качества электроэнергии при несим метричной и нелинейной нагрузке / Р. Дрехслер. – М.: Энергоатомиздат, 1985. – 112 с.

97 Короткевич, М.А. Основные направления совершенствования эксплуа тации электрических сетей / М.А. Короткевич. – Мн.: ЗАО «Техноперспектива», 2003. – 373 с.

98 Манусов, В.З. Применение генетических алгоритмов для оптимального размещения источников реактивной мощности на промышленных предприятиях / В.З. Манусов, Е.С.Третьякова // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2012. – № 2. – С. 329–331.

99 Лизалек, Н.Н. Структурный анализ переходных процессов в электро энергетических системах при динамических возмущениях / Н.Н. Лизалек [и др.] // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2011. – № 1. – С. 339–344.

100 Ситников, Г.В. Исследование поля событий в электрических сетях при сложной электромагнитной обстановки/ Г.В, Ситников, И.А. Кручинин// Студент и научно-технический прогресс: материалы 52-й международной научной студен ческой конференции. – Новосибирск. – 2014. – С. 127–129.

101 Босс, В. Лекции по математике. Т.4: Вероятность, информация, стати стика / В. Босс. – М.: Комкнига, 2005. – 216 с.

102 Смирнов, Н.В. Курс теории вероятностей и математической статистики для технических приложений: учеб. пособие для втузов / Н.В. Смирнов, И.В. Ду нин-Барковский. – 2-е изд., испр. и дополн. – М.: Наука, 1965. – 511 с.

103 Пугачёв, B.C. Теория вероятностей и математической статистики / B.C.

Пугачёв. – М.: Наука, 1979. – 478 с.

104 Румшитский, Л.З. Математическая обработка результатов эксперимен та / Л.З. Румшитский. – М.: Наука, 1971. – 192 с.

105 Требования к средствам измерения показателей качества электро энергии / И.И. Карташёв [и др.] // Электричество. – 2000. – № 4. – С. 11–18.

106 Заявление сопредседателя встречи министров энергетики стран "Группы восьми"// Электрические станции. – 2002. – №6. – С. 2–3.

  157  107 Кадомская, К.П. Перенапряжения в электрических сетях различного назначения и защита от них / К.П. Кадомская [и др.] – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2004. – 368 с.

108 Иванова, Ю.М. Повышение качества функционирования электриче ских сетей среднего напряжения как рецепторов: дис… канд. техн. наук: 05.14.02 / Иванова Юлия Михайловна. – Новосибирск, 2010. – 154 с.

109 Воробей, В.В. Контроль качества изготовления и технология ремонта композитных конструкций / В.В. Воробей, В.Б. Маркин. – Новосибирск: Наука.

Сиб. изд. фирм. РАН, 2006. – 190 с.

110 Тонкаль, В.Е. Баланс энергий в электрических сетях / В.Е.Тонкаль [и др.]. – Киев: Наукова думка, 1992. – 312 с.

111 Вагин, Г.Я. Методика технико-экономического обоснования внедрения ресурсо- и энергосберегающих технологий и оборудования в промышленности / Г.Я.Вагин [и др.] // Промышленная энергетика. – М., 2005. – № 6. – С. 8–13.

112 А.с. 993342 СССР, М. Кл.3 H 01С 17/00. Способ изготовления компози ционных резисторов / В.П. Горелов [и др.] (СССР). – Опубл. 30.01.83, Бюл. № 4.

– 2 с.

113 Sarmento M., Lacoursiere B. A State of the Art Overview Composite Util ity Poles for Distribution and Transmission Applications // Transmission and Distribu tion Conference and Exposition: Latin America. Venezuela., 2006. – Р. 1–4.

114 Slonim М.А. Power components in a system with sinusoidal and nonsinu soidal voltages and/or currents / М.А. Slonim, J.D. Van Wyk // IEE Proc. В. – 1988. – 135(2). – Р. 76–78.

115 Дубина А.А. Новые конструкции полимерных стоек для опор ВЛ в РФ и Украине // Воздушные линии. – 2010. – № 3. – С. 27–31.

116 Бочаров, Ю.Н. Композитные опоры. Перспективы применения для ВЛ (110–750) кВ. / Ю.Н. Бочаров, В.В. Жук // Новости ЭлектроТехники. – 2012.

– № 1 (73). – С. 22–25.

117 Мусин, А.Х. Системы электроснабжения городов: технология ресур сосберегающего обслуживания по реальной потребности / А.Х.Мусин. – Барнаул:

  158  АлтГТУ, 1999. – 143 с.

118 Горелов, В.П. Композиционные резисторы для энергетического строи тельства / В.П. Горелов, Г.А. Пугачёв. – Новосибирск: Наука. Сиб. отд. РАН, 1989. – 216 с.

119 Сазыкин, В.Г. Электрогериатрия – новая технология эксплуатации электрооборудования / В.Г. Сазыкин // Промышленная энергетика. – 2000.

– № 11. – С. 11–14.

120 Указания по определению разрядных характеристик изоляторов, загрязнённых в естественных условиях. – М.: ОРГРЭС, 1977. – 32 с.

121 Типовая инструкция по эксплуатации воздушных линий электро передачи напряжением 35–800 кВ. – М.: СПО ОРГРЭС, 1991. – Ч. 1. – 108 с.

122 Объём и нормы испытания электрооборудования / под общ. ред.

Б.А. Алексеева, Ф.Л. Когана, Л.Г. Мамиконянца. – 6-е изд., изм. и доп. – М.: НЦ ЭНАС, 2001. – 256 с.

123 Овсянников, А.Г. Об одной из причин разрушения стеклянных изоля торов / А.Г. Овсянников, К.В. Яншин // Энергетик. – 1982. – №2. – С. 22–23.

124 Данилов, Г.А. Способ сброса гололёда с проводов линий электропере дачи / Г.А. Данилов, С.В. Горелов, П.Г. Шушра // Науч. пробл. трансп. Сиб. и Дал. Вост. – 2012. – №2. – С. 139–142.

125 Веников, В.А. Теория подобия и моделирования (применительно к за дачам электроэнергетики) / В.А. Веников – М.: Высш. шк., 1976. – 479 с.

126 Адлер, Ю.П. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий / Ю.П.Адлер, Е.В.Маркова, Ю.В. Грановский. – М.: Наука, 1976. – 278 с.

127 Ивоботенко, B.A. Планирование эксперимента в электротехнике / В.А.

Ивоботенко, Н.Ф. Ильинский, И.П. Копылов. – М.: Энергия, 1975. – 184 с.

128 Thione L. An overview of line diagnostic techniques // Proc. 38th CIGRE Session, Paris, 2000. – Paper P1–02.

129 Tourrel C. de, Ishivari M. Assessment of the state of insulators on line transmission lines // Proc. 38th CIGRE Session, Paris, 2000. – Paper P1-04.

  159  130 Дука, А.И. Задачи анализа электромагнитной обстановки в сетях обще го назначения при несимметрии напряжений / А.И. Дука, Е.В. Иванова // Трансп.

дело России. – 2006. – № 10. – 4.2. – С.15–18.

131 Колтарп, С. Стоя в полный рост наперекор погоде: Суровая погода подтверждает решение сетевой компании установить пластиковые опоры / С.

Колтарп, Т. Вайд // Воздушные линии. – 2010. – № 1. – С. 60–64.

132 Справочник по электроизмерительным приборам: под ред. К.К.

Илюнина. – Л.: Энергоатомиздат, 1983. – 784 с.

133 РД 34.03.100-94. Типовая инструкция по учёту электроэнергии при её производстве, передаче и распределении. – М.: СПО ОГРЕС, 1994. – 44 с.

134 Иванова, Е.В. Уровень напряжения в системах электроснабжения общего назначения промышленных центров / Е.В. Иванова [и др.] // Науч. пробл.

трансп. Сиб. и Дал. Вост. – Новосибирск, 2004. – №2. – С. 187–195.

135 Воробей, В.В. Основы технологии и проектирования корпусов ракетных двигателей / В.В. Воробей, В.Б. Маркин. – Новосибирск: Наука, 2003. – 164 с.

136 Карташев, И.И. Требования к средствам измерения показателей каче ства электроэнергии / И.И. Карташев, И.С. Пономаренко, В.И. Ярославский // Электричество. – М., 2000. – № 4. – С.11–18.

137 Kloeppel, F.W. Planung und Projektierung von Elektroenergieversorgungs systemen / F.W. Kloeppel. – Leipzig, VEB Deutscher Verlag Grundstoffindustrie, 1974.

– 394 s.

138 Железко, Ю. С. Снижение потерь и повышение качества электро энергии в электрических сетях энергосистем – задача энергосистем и потребите лей / Ю.С.Железко // Электрические станции. – М., 1986. – № 12. – С.35–37.

139 Крючков, И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций / И.П.Крючков, Н.В.Кувшинский, Б.Н.Неклепаев;

под ред. Б.Н.Неклепаева. – 3-е изд., перераб. и доп. – М: Энергия, 1978. – 456 с.

140 Тиходеев, Н.Н. Изоляция электрических сетей / Н.Н. Тиходеев, С.С.

Шур. – Л.: Энергия, 1979. – 299 с.



Pages:     | 1 | 2 || 4 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.