авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||

«ОАО «ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ГИДРОТЕХНИКИ им. Б.Е. ВЕДЕНЕЕВА» ИЗВЕСТИЯ ВНИИГ имени Б. Е. ВЕДЕНЕЕВА ...»

-- [ Страница 4 ] --

Рис.6. Поперечный типовой разрез по креплению разрушенных откосов с коробчатыми габионами:

1 – габион 1,511 м;

2 – геотекстиль 9 м При установке габионов вначале готовится основание из камня фракцией более 40 мм, на уложенный слой камня отсыпается щебеночная подготовка слоем = 0,15 – 0,3 м фракцией 5 – 10 мм и по этому слою ук ладывается обратный фильтр из нетканого геотекстиля (ГОСТ 25441-91).

2. Крепление откосов железобетонными плитами.

Для восстановления откосов земляного канала рассмотрены два ва рианта с укладкой железобетонных плит.

Отличие вариантов в креплении плит на откосе заключается в сле дующем. В первом случае (рис. 4) уложенная плита в зоне разрушения от коса крепится устройством упора в нижней части откоса из железобетон ных блоков, которые препятствуют сползанию плит в случае размыва нижней части откоса. За железобетонным блоком из камня отсыпается упорная призма. Во втором варианте железобетонные плиты на разрушен ную зону откоса укладываются с последующим креплением их анкерами (рис.7.) Рис.7. Поперечный типовой разрез по креплению разрушенных откосов железобетонными плитами Технология ремонта откоса выполняется в следующей последова тельности – размыв откоса заполняется щебнем М 300, D 50 = 10 – 20 мм и уплотняется катком. После этого по всей площади откоса таким же щеб нем отсыпается выравнивающий слой толщиной = 150 мм, который уп лотняется катком. В основании откоса по дну канала из камня D50 = = 300 мм отсыпается упорная призма (рис.7). На подготовленную поверх ность откоса укладываются железобетонные плиты с разгрузочными ок нами и технологическими отверстиями, через которые забиваются анкеры в тело откоса. Разгрузочные окна заполняются пустотелыми керамически ми камнями или щебнем фракции 20 – 40 мм.

Выводы 1. Основные дефекты дна и откосов гидротехнических каналов теп ловых и атомных электростанций, перечисленные в статье, при несвое временной их ликвидации могут привести к серьезному изменению про ектных характеристик каналов, что в свою очередь отрицательно повлияет на надежность работы всего энергетического сооружения.

2. Приведенные авторами варианты технологических решений при проведении ремонтных работ в зависимости от вида дефектов и причин их возникновения были опробованы и показали удовлетворительные резуль таты на энергетических объектах страны.

УДК 532.

Доктор техн. наук А. Д. Гиргидов СПб ГПУ ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ УРАВНЕНИЙ КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ И КИНЕТИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ Закон изменения количества движения и закон изменения кинетиче ской энергии, будучи записаны для несжимаемой жидкости в виде диффе ренциальных уравнений, оказываются линейно зависимыми: уравнение кинетической энергии получается из векторного уравнения Навье-Стокса скалярным умножением всех слагаемых на вектор скорости [1]. Система трех скалярных уравнений Навье-Стокса и уравнения несжимаемости со держит четыре неизвестные величины и в этом смысле является замкну той, так что для описания движения жидкости привлечение закона изме нения кинетической энергии не требуется. Однако, при рассмотрении за конов сохранения для контрольного объема использование закона сохра нения кинетической энергии в случае несжимаемой жидкости позволяет вычислить диссипацию механической энергии в контрольном объеме.

Учитывая такое положение, в гидравлике [2] эти два закона исполь зуются совместно для вычисления потерь напора при резко изменяющемся движении: резкое расширение турбулентного потока (задача Борда) и гидравлический прыжок. Для потоков, при описании которых эффективна модель невязкой жидкости и диссипация отсутствует, на первый взгляд, совместное использование этих двух законов неперспективно. Вместе с тем, слагаемые, содержащие поверхностные силы на твердой части кон трольной поверхности, в интегральном уравнении кинетической энергии тождественно равны нулю вследствие равенства нулю скорости жидкости на таких границах (условие прилипания), в то время как эти силы входят в уравнение количества движения. Поэтому даже для случаев, когда дисси пацией механической энергии в уравнении кинетической энергии можно пренебречь, совместное решение этого уравнения с уравнением количест ва движения может привести к нетривиальным результатам, представ ляющим практический интерес.

При одномерной идеализации потока закон изменения количества движения для контрольного объема установившегося потока, ограничен ного вертикальными плоскими живыми сечениями, в которых движение плавноизменяющееся, а распределение давления гидростатическое, имеет вид [2] Q ( 0 v2 1 v1 ) = p1C 1 p2 2 + Fs, 0 C (1) где плотность жидкости;

Q = v11 = v2 2 объемный расход;

vi средняя скорость;

i площадь живого сечения;

0 корректив количе i ства движения;

piC давление в центре тяжести живого сечения;

Fs проекция на горизонтальную ось силы, действующей со стороны твердых границ на контрольный объем;

i = 1, 2 номер живого сечения.

Закон изменения кинетической энергии при тех же предположениях имеет вид уравнения Бернулли для потока вязкой жидкости [2] p1 1v12 v p z1 + + = z2 + 2 + 2 2 + h f, (2) g g 2g 2g где z i координата любой точки живого сечения;

pi давление в этой точке;

i корректив кинетической энергии;

g ускорение свободного падения;

h f удельная (отнесенная к весовому расходу) диссипация ме ханической энергии в потоке между ограничивающими его сечениями за единицу времени;

i = 1, 2.

Приведем два примера, в которых совместное использование инте гральных форм законов изменения количества движения и кинетической энергии позволяет получить содержательные результаты независимо от наличия или отсутствия диссипации.

1. Истечение из отверстия (рис.1). Рассмотрим контрольный объ ем, выделенный сечением 1 1 и сжатым сечением С С. Сила, дейст вующая со стороны твердой вертикальной стенки на контрольный объем, уравновешивается силой гидростатического давления в сечении 1 1 во всех точках, за исключением площади отверстия 0. В сечении С С и на свободной поверхности струи имеет место атмосферное давление. Распре деление скорости в живых сечениях принимаем равномерным ( 0 = c = 1,0 ), а скорость в сечении 1 1 считаем пренебрежимо малой по c сравнению со скоростью vc в сжатом сечении. В результате из (1) имеем gH vc = (3), c где = коэффициент сжатия струи;

c площадь сжатого сечения.

Рис. 1. Схема истечения из отверстия Из уравнения Бернулли при сделанных выше ограничениях, пренеб регая диссипацией, имеем vc = 2 gH. (4) Сравнивая эти два выражения для vc получим численное значение коэффициента наиболее резкого сжатия =. (5) Этот результат нетривиальный;

с его помощью можно получить, напри мер, значение коэффициента расхода µ внутреннего цилиндрического насадка (насадка Борда) [2], в котором длина достаточна, чтобы после сжатого сечения поток расширился и заполнил все выходное сечение в плоскости вертикальной стенки (рис.2). Это значение µ = 0,71 хорошо подтверждается экспериментально. При этом используется формула Борда для потерь напора при резком расширении и предполагается, что поверх ность тока на участке сжатия одинакова как при истечении в атмосферу, так и при истечении в объем, занятый той же жидкостью.

Рис.2. Схема истечения из насадка Борда Такое же значение коэффициента расхода µ = 0,71 для насадка Бор да (рис.2) получается, если записать и совместно решить уравнения (1) и (2) для контрольного объема, ограниченного сечениями 11 и 22, пред полагая, что сечение потока 22 совпадает с сечением трубы и в этом се чении давление атмосферное, а скорость жидкости распределена равно мерно.

2. Водослив с широким порогом (рис.3). Для простоты рассмотрим водослив без бокового сжатия (плоская задача) и предположим, что на по роге на расстояниях от верховой грани водослива больших, чем 1,5Н, ус танавливается плавно изменяющееся движение (например, в сечении 2 2). Целью решения является определение расхода через водослив при свободном истечении через низовую грань. Для этого записываем уравне ние Бернулли для сечений 11 и 22. Согласно экспериментальным дан ным[3] скоростной напор в сечении 11 составляет не более 6% от скоро стного напора в сечении 22 и практически можно считать, что он ком пенсирует приравнивание единице корректива кинетической энергии 2.

Рис.3. Схема истечения через водослив с широким порогом Потерю напора между сечениями 11 и 2 2 введем по формуле Вейсбаха, отнеся ее к скоростному напору в сечении v hf = 2. (6) 2g При этом из (2) получим формулу для скорости v v2 = 2 g ( H h ), (7) где = коэффициент скорости;

h глубина потока в сечении 1+ 22. Отметим, что эта потеря напора на обтекание уступа невелика и, как показывают эксперименты [3], мало зависит от очертания уступа. Прак тически для всех видов водосливов = 0,96 0,99. Диссипация энергии внутри рассматриваемого контрольного объема не оказывает принципи ального влияния на окончательные результаты, которые несущественно изменятся, если принять = 1,0.

Как правило [3], для определения h используют различные эвристи ческие гипотезы. Наиболее известны из них следующие.

Постулат Беланже: на пороге устанавливается глубина h, при ко торой удельный (на единицу ширины) расход q через водослив q = v2 h = h 2 g ( H h ) (8) dq = 0, имеем принимает максимальное значение. Из условия dh h= H. (9) Постулат Бахметева: глубина на пороге h равна критической, ко торая соответствует минимуму удельной энергии сечения. Согласно этой гипотезе получаем ту же зависимость (9) для h.

Этим значениям h соответствует коэффициент расхода m = 0,385 в формуле q = m 2g H 3/2. Вместе с тем, эксперименты показывают [3], что глубина на пороге h = (0,45 – 0,55) H, а коэффициент расхода m = 0,32 0,35.

Попытки использования уравнения количества движения для расче та водослива с широким порогом (см., например, [4]) были основаны на модели, согласно которой исключалась неравномерность распределения скорости в контрольных живых сечениях (что, как будет показано ниже, существенно), а, кроме того, требовалось введение постулата о максимуме потока количества движения.

Применим уравнение (1) к контрольному объему, ограниченному сечениями 11 и 22 (см. рис. 3). При использовании уравнения количест ва движения наиболее ответственным вопросом является назначение сече ний, в которых движение плавно изменяющееся, и установление значений корректива 0 в этих сечениях, а также определение внешних поверхно i стных сил на твердых границах контрольного объема. В случае водослива с широким порогом при задании сечений 11 и 22, как показано на рис. 3, средние скорости в этих сечениях соизмеримы между собой, и в связи с этим возникает вопрос о значениях коррективов 0. В сечении i после резкого сжатия по вертикали следует ожидать распределения скоро сти весьма близкое к равномерному и можно принять 0 1,03 1,07. Се чение 11 должно быть расположено на расстоянии не более чем 3Н от вер ховой грани порога, чтобы можно было пренебречь касательной силой, дей ствующей на контрольный объем со стороны дна нижнего бьефа. В этом сечении в зависимости от cB распределение скорости может изменяться от близкого к равномерному ( 1 1,0 ) при cB H, когда поток симметрично деформируется по вертикали, до весьма неравномерного при cB H. В последнем случае можно ожидать значений 1, значительно превышающих единицу. Что касается силы давления на контрольный объем со стороны верховой грани водосливного порога, то ее можно надежно рассчитать для случая порога с козырьком (см. рис. 3), когда распределение давления на вертикальной грани можно с большой степенью точности считать гидроста тическим. Отметим, что коэффициент расхода водослива мало (с точно стью 4 5%) зависит от наличия этого козырька [3].

Из уравнения неразрывности для сечений 1 1 и 2 2 получим vk v1 = 2, (10) 1+ c h c где k =, c = B. При сделанных предположениях уравнение (1) имеет H H вид q2 0k = g (1 k ) 2H 0 1 0 1. (11) h 2 (1 + c ) Подставив (8) в (11), получим 0k (1 + c ) = (1 k ) H.

40 2 k (1 k ) 1 0 1 (12) Принимая во внимание, что значения 0 =1,03 1,07, а 2 = 0,92 – 0,98 можно считать, что 0 2 = 1,00. В результате для определения k по лучим уравнение 4 k 3k + 1 = 0, (13) 1+ c где = 1.

Экспериментальные исследования водосливов с широким порогом [4] показали, что истечение через него формируется в виде, соответст вующем определению этого водослива [3], при c 1. Как было отмечено выше, при c = 1 можно принять = 1. В этом случае уравнение (13) имеет два решения. Одно решение этого уравнения k1 = 1 определяет нулевой расход через водослив, а второе решение k2 = 1/2 определяет истечение через неподтопленный водослив. Принимая = 0,96, получим значения коэффициента расхода водослива m = 0,336, который с точностью до 1% подтверждается экспериментальными данными [3].

Значение m получено выше для случая c = 1. Как показывают экспе рименты [3], коэффициент расхода изменяется в пределах 5% при измене нии c от 0,5 до 5. Хорошее соответствие полученного из уравнения коли чества движения значения коэффициента расхода водослива m = 0, экспериментальному свидетельствует о приемлемости введенных допу щений, в частности о гидростатическом распределении давления на вер ховой грани водослива и о близком к равномерному распределении скоро сти воды в расчетном сечении 11. Что касается последнего допущения, то оно в значительной степени обусловлено заданием высоты водослива cB = H. В этом случае вследствие симметрии части контрольного объема в верхнем бьефе относительно горизонтальной плоскости, проходящей на уровне гребня водослива, значение корректива 1 = 1,0 является хорошим приближением. Вместе с тем при понижении дна верхнего бьефа и увели чении значения cB средняя скорость v1 в сечении 11 уменьшается в то время, как согласно экспериментальным данным [3], коэффициент расхода m (а, следовательно, расход через водослив q) и глубина на пороге h мало зависят от c. На основании этого уравнение количества движения (1) по зволяет оценить значение 1 при возрастании c c + 1 =. (14) Физически это означает, что на подходе к водосливу поток имеет эффективную толщину, близкую к 2H, ниже этого слоя в сечении можно считать, что скорость жидкости весьма мала.

Такое положение ставит под сомнение необходимость включения v полного напора H 0 = H + 1 1 (где v1 скорость подхода, вычисленная по 2g полной площади сечения 11), в расчетные формулы для расхода через неподтопленные водосливы. Как было показано выше, при выводе расчет ной формулы для расхода через водослив при cB = H, скоростной напор в сечении 1 1 компенсируется за счет принятия в сечении 22 корректива кинетической энергии 2 = 1,06. Следовательно, учитывая малую зависи мость m от cB и при всех других значениях cB H можно исключить из рассмотрения скорость подхода. В связи с этим, по-видимому, целесооб разно в расчетных формулах для расхода через водослив заменить H 0 на H, упростив тем самым процедуру расчета. Что касается использования уравнения количества движения для случая c 1, то оно представляется неэффективным, так как распределение давления на верховой грани водо сливного порога существенно (и неизвестным образом) отличается от гид ростатического. Тогда следует пользоваться экспериментальными зависи мостями (см., например, [4]) для коэффициента расхода m = f (c).

Отметим, что согласно полученному значению k =, глубина h hk = H, и следовательно, на пороге имеет место бурный режим дви жения. Уровень воды в нижнем бьефе, который характеризуется высотой подтопления hп, на расход через водослив при фиксированном H сможет влиять лишь когда режим движения на водосливе спокойный. Как показы вают эксперименты [3], это происходит при увеличении hп следующим образом. При достижении hп значения, равного второй сопряженной глу бине h (если глубину на пороге h считать равной первой сопряженной глубине h = h ), в конце водослива формируется гидравлический прыжок в форме прыжка-волны. При дальнейшим незначительном возрастании hп прыжок перемещается вверх по течению и уходит в верхний бьеф. При этом поток на всем рассматриваемом участке становится спокойным, а водослив подтопленным. Если считать прыжковую функцию симмет ричной вблизи ее минимального значения, то h = H. Таким образом, теоретический критерий подтопления водослива с широким порогом hп 0,83H вполне согласуется с экспериментальным [3] hп 0,85H.

Подчеркнем, что полученные результаты относятся к водосливам без бо кового сжатия (то есть для плоской задачи).

Приведенные примеры показывают, что, используя совместное ре шение уравнений количества движения и кинетической энергии в инте гральной форме, можно успешно получать практически полезные резуль таты не только при использовании модели вязкой жидкости (например, для определения диссипации энергии), но и при использовании модели жидкости, в которой вязкость равна нулю.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука. 1978.

2. Гиргидов А.Д. Механика жидкости и газа (гидравлика). СПб.: Изд-во Поли техн.ун-та. 2007.

3. Чугаев Р.Р. Гидравлика. Л.: Энергия. 1970.

4. Чертоусов М.Д. Истечение через незатопленный водослив с широким порогом // Труды ЛПИ. М.-Л.: Госэнергоиздат. 1950, №2. С. 62-86.

Rectangular non-deepened model dies on sand soils: foundation carrying ability (experiment and evaluation). Belendir E.N., Sheinkman D.R. // Izvestiya B.E.

Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 3-22.

5 tables, 6 illustrations, 21 references.

Fulfilled was the comparison of experimental data of maximum pressures on soil рu. The values were obtained during model testing of non-deepened dies on sand foun dations. Testing was carried out in the conditions of 2D and 3D soil operation with evaluated values рu defined by the method suggested by the authors.

It was determined that at correctly defined values and experimental values рu received with the use of extrapolation methods one can observe, as a rule, quite good conformance between the evaluated and experimental values рu.

Basic principals of soil mixture designing and control methods for soil mix ture laying. Pavtchitch M.P. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 23-31.

4 tables, 4 illustrations, 3 references.

Given is the method to design and choose mixtures of large fragmental, sand, sand-gravel and clay soils. Such soils being in maximum compact state can (must) be placed into the structure body. Considered are also the control methods for soil laying.

Laboratory determination of deformation soil characteristics to forecast slope massive deformations. Golitzin V.V., Freiberg E.A., Sozikin G.V. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 32-36.

1 table, 1 illustration, 1 reference.

Basing on studies of deformation soil properties with the use of “memory” effect it is suggested the method to determine the zone of shear deformation of the massive (slip surface) by the data of laboratory soil shear tests. The method was determined at testing of soil samples from the hole in the zone of massive deformation. The zone is located on the industrial area of the Odessa port plant. The obtained data are fully corre lated with the instrumental measurements of massive deformations in the sampling zone.

Approaches to assess social-ecological safety of concentration plant tailing pits. Shintemirov M.A. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 37-43.

10 references.

Presented is the method how to use the system analysis to assess social ecological safety of concentration plant tailing pits.

It was demonstrated that system modeling in the frame of reliability assessment for tailing pit safety allowed to analyze the consequences of the taken engineering solu tions.

The express-method to assess possibilities of drilling sludge utilization. Gintz A.V., Nikitina N.Ya., Kravtzov O.Yu., Kojevnikov A.A., Parfenuk V.I. // Izvestiya B.E. Ve deneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 44-50.

3 tables, 7 references.

Presented are the suggestions on the express-method to assess possibilities of drilling sludge utilization locating them into the body of intrafield roads and drilling areas. The suggestions were developed on the base of the results of complex assessment of the physical-mechanical characteristics, chemical composition, danger and toxicity of drilling sludge samples for the environment of a number of deposits in the Komi Repub lic.

A new method of dry stockholding for ash-and-slag materials. Jilenkov V.N.

// Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 51-56.

2 tables, 5 references.

Suggested is a new method of dry stockholding for ash-and-slag materials. The method is based on experimentally determined ability of this material to keep water in it in the “suspended” state.

Developed was the corresponding technological regulation of ash-and-slag dump modeling taking into account natural conditions on the dump site and characteristics of ash-and-slag material hydrophilicity. There is also given detailed information of the methods to protect wind dusting at ash dumps.

Shear stability loss of concrete dam rock foundation and its geological condi tionality. Mogilevskaya S.Ye. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 57-63.

1 table, 2 illustrations, 7 references.

Given are breakdown examples of concrete dams on rock foundations because of shear stability loss. Considered is geological conditionality of strains. Developed was the generalized scheme of strains development. The scheme is used to forecast founda tion soil shear.

Technical state control for concrete dams on dynamic characteristics of their oscillations. Kuzmenko A.P., Bortnikov P.B., Saburov V.S. // Izvestiya B.E. Ve deneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 65-76.

2 tables, 4 illustrations, 9 references.

Presented is the principal scheme to monitor technical state of concrete dams (by the example of Sayano-Shushenskaya, Krasnoyarskaya and Zeiskaya HPPs). Monitor ing is suggested to carry out by periodical registration of dam oscillation dynamic char acteristics at stationary observation points in design mode of HPP equipment function ing. The realization process of dam technical state control was considered.

Assessment of temperature regime and thermo-stressed state of spillway units at different concreting conditions. Krat T.Yu., Rukovishnikova T.N. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 77-85.

6 tables, 6 illustrations, 2 references.

Given are the evaluation study results of temperature regime and thermo-stressed state of the spillway plate (by the example of spillway sections of the Bureiskaya HPP).

Studied was the influence on thermo-stressed state of concrete with different parameters of construction technology (length of concreting blocks, scheme of cooling pipes loca tion, deformation module of old concrete etc.). It was shown that to provide concrete crack stability during construction period the pipe cooling of concrete and heat insula tion are obligatory.

Evaluation studies of thermo-stressed state of the dams made of rolled con crete. Ginzburg S.M., Korsakova L.V., Pavlenko N.V. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 65-76.

3 tables, 7 illustrations.

Fulfilled were evaluation studies of temperature regime and thermo-stressed state of concrete gravity dam with rolled concrete in the central part of the cross-section dur ing dam construction in severe climate conditions. Considered was the 2D task for cross-section of the section increased block-by-block. Defined were the temperature regime and thermo-stressed state during construction period. The most dangerous zones from the point of view of thermal crack formation were found out.

Automatization system upgrading for in-situ observations at hydroengineer ing structures. Mishin D.V., Pavlenko N.V. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007.

V. 248. P. 94-99.

2 illustrations, 3 references.

Considered are the problems of control automatization and hydroengineering structure state forecasting on the base of in-situ observation data using contemporary means of information processing and analysis. There were outlined the basic directions of software development for information systems in this sphere. Presented is the infor mation-diagnosis system for HTS monitoring. The system is developing at B.E. Ve deneev VNIIG.

Typical damages of turbo-unit foundations and methods of their elimina tion. Abrosimov N.A., Fursov L.F., Panteleeva A.A. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG.

2007. V. 248. P. 100-111.

1 table, 4 illustrations, 12 references.

Presented are the in-situ inspection results of foundations for turbo-units of dif ferent power. Described are the inspection methods and measures to eliminate damages and to improve foundation operation. Main technological methods to renew turbo-unit foundations were systematized.

Hydroengineering channels repair technologies. Sulimov V.S., Sobkalov P.F., Paromova G.F. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 112-121.

7 illustrations Considered were the most common defects of reinforced concrete and earth hy droengineering channels and also junctions of reinforced concrete and earth parts of these channels, and main reasons of such defects appearance as well.


Given were different variants of technologies to eliminate the considered defects (spline arrangement, channel bar vibropiling and hole drilling from the side of backfill, boring-mixing method and so on). Given were general recommendations how to use repair materials and equipment.

The usage experience of momentum and kinetic energy equations. Girgi dov A.D. // Izvestiya B.E. Vedeneev VNIIG. 2007. V. 248. P. 122-128.

3 illustrations, 4 references.

In the integral form the independence of momentum and kinetic energy equa tions for incompressible liquid is stipulated by the terms containing liquid viscosity. At the same time by the example of the tasks about outflow through Bord orifice and spill way with wide threshold it was shown that joint solution of these equations for incom pressible liquid allowed to have got non-trivial and practically useful results. Confor mity of the evaluated and experimental values of discharge coefficients confirmed va lidity of the received hypotheses about forces distribution at the control volume bounda ries.

УДК 624.131.372/ Прямоугольные незаглубленные модельные штампы на песчаных грунтах: несущая способность основания (эксперимент и расчет). Белен дир Е.Н., Шейнкман Д.Р. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 3-22.

Табл. 5, илл. 6, библиогр. 21.

Выполнено сопоставление опытных значений предельных давлений на грунт рu, полученных в модельных испытаниях незаглубленных штампов на пес чаных основаниях, проведенных в условиях плоской и пространственной работы грунта, с рассчитанными значениями рu, определенными по методу, предложен ному авторами.

Установлено, что при корректно определенных значениях и опытных значениях рu, полученных с использованием экстраполяционных приемов, между рассчитанными и опытными значениями рu наблюдается, как правило, достаточно хорошее соответствие.

УДК 624.137.034.9:626/ Основные принципы проектирования смесей грунтов и способов кон троля за их укладкой. Павчич М. П. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева.

2007. Т. 248. С. 23-31.

Табл. 4, илл. 4, библиогр. 3.

Приводится методика проектирования и подбора смесей крупнообломоч ных грунтов, песчаных, песчано-гравелистых и глинистых, которые могут (долж ны) быть уложены в тело сооружений в предельно плотном состоянии, а также рассматриваются способы контроля за укладкой грунтов.

УДК 624.131.372/ Лабораторное определение деформационных характеристик грунтов для прогнозирования деформаций массива склона. Голицын В.В., Фрейберг Э.А., Созыкин Г.В. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 32-36.

Табл. 1, илл. 1, библиогр. 1.

На основании исследований деформационных свойств грунтов с использо ванием эффекта “памяти” предлагается методика определения зоны сдвигового деформирования массива (поверхности скольжения) по данным лабораторных испытаний грунтов на срез. Методика опробована при испытаниях образцов грун тов, отобранных из скважины в зоне деформирования массива на промплощадке Одесского припортового завода. Полученные данные полностью коррелируются с инструментальными замерами деформаций массива в зоне отбора образцов.

УДК 622. Подходы к оценке социально-экологической безопасности хвостохра нилищ обогатительных фабрик. Шинтемиров М.А. // Известия ВНИИГ им.

Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 37-43.

Библиогр. 10.

Изложена методика использования системного анализа для оценки соци ально-экологической безопасности хвостохранилищ обогатительных фабрик.

Показано, что системное моделирование в рамках оценки надежности и безопасности хвостохранилищ позволяет вести анализ последствий принятых ин женерных решений.

УДК 622. Экспресс-методика оценки возможности утилизации буровых шламов.

Гинц А.В., Никитина Н.Я., Кравцов О.Ю., Кожевников А.А., Парфенюк В.И. // Из вестия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 44-50.

Табл. 3, библиогр. 7.

Изложены предложения по экспресс-методике оценки возможности утили зации буровых шламов путем их размещения в теле внутрипромысловых дорог и бу ровых площадок, разработанные на основании результатов комплексной оценки фи зико-механических характеристик, химического состава, опасности и токсичности по отношению к окружающей природной среде проб буровых шламов, образую щихся на ряде месторождений Республики Коми.

УДК 622. Новый способ сухого складирования золошлакового материала. Жи ленков В.Н. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 51-56.

Табл. 2, библиогр. 5.

Предложен новый способ сухого складирования золошлакового материала, основанный на экспериментально установленной способности этого материала длительно удерживать в “подвешенном” состоянии находящуюся в нем воду.

Разработан соответствующий технологический регламент моделирования золошлакоотвала с учетом природных условий на участке его размещения и ха рактеристик гидрофильности золошлакового материала. Также приведены под робные сведения о способах предотвращения ветрового пыления на золоотвалах.


УДК 624.159.2+624.15:626/ Потеря устойчивости на сдвиг скальных оснований бетонных плотин и ее геологическая обусловленность. Могилевская С.Е. // Известия ВНИИГ им.

Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 57-63.

Табл. 1, илл. 2, библиогр. 7.

Приведены примеры аварий бетонных плотин на скальных основаниях, вы званных потерей устойчивости на сдвиг. Рассмотрена геологическая обусловлен ность деформаций. Разработана обобщенная схема их развития для использования в целях прогноза смещения пород оснований.

УДК 627.82. Контроль технического состояния бетонных плотин по динамическим характеристикам их колебаний. Кузьменко А.П., Бортников П.Б., Сабуров В.С. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 64-76.

Табл. 2, илл. 4, библиогр. 9.

Показана принципиальная возможность осуществления мониторинга тех нического состояния бетонных плотин (на примере плотин Саяно-Шушенской, Красноярской и Зейской ГЭС). Мониторинг предлагается проводить путем пе риодической регистрации динамических характеристик колебаний плотин в ста ционарных пунктах наблюдения в штатном режиме функционирования оборудо вания ГЭС. Рассмотрен процесс реализации контроля технического состояния плотин.

УДК 693.54:626/ Оценка температурного режима и термонапряженного состояния бло ков водослива при различных условиях бетонирования. Крат Т. Ю., Рука вишникова Т. Н. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 77-85.

Табл. 6, илл. 6, библиогр. 2.

Приведены результаты расчетных исследований температурного режима и термонапряженного состояния плиты водослива (на примере водосливных секций Бурейской ГЭС). Исследовано влияние на термонапряженное состояние бетона различных параметров технологии возведения (длины блоков бетонирования, схема расположения труб охлаждения, модуль деформаций старого бетона и т.д.) Показано, что для обеспечения трещиностойкости бетона в строительный период трубное охлаждение бетона и установка теплоизоляции являются обязательным.

УДК 627.82.042: Расчетные исследования термонапряженного состояния плотин из ука танного бетона. Гинзбург С.М., Корсакова Л.В., Павленко Н.В. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 86-93.

Табл. 3, илл. 7.

Выполнены расчетные исследования температурного режима и термона пряженного состояния бетонной гравитационной плотины с укатанным бетоном в центральной части сечения в процессе ее возведения в суровых климатических условиях. Рассмотрена плоская задача для поблочно наращиваемого поперечного сечения секции. Определены температурный режим и термонапряженное состоя ние в строительный период. Выявлены наиболее опасные зоны с точки зрения термического трещинообразования.

УДК 626/627.03:681.3. Совершенствование системы автоматизации натурных наблюдений на гидротехнических сооружениях. Мишин Д.В., Павленко Н.В.// Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 94-99.

Илл. 2, библиогр. 3.

Рассматриваются проблемы автоматизации контроля и прогнозирования состояния гидротехнических сооружений на основе данных натурных наблюде ний с применением современных средств обработки и анализа информации. На мечены основные направления развития программного обеспечения информаци онных систем в этой сфере. Представлена информационно-диагностическая сис тема для мониторинга ГТС, разрабатываемая во ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева.

УДК 624.15.042+621.165:621.313. Характерные поврежедния фундаментов турбоагрегатов и методы их устранения. Абросимов Н.А., Фурсов Л.Ф., Пантелеев А.А. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248. С. 100-111.

Табл. 1, илл. 4, библиогр. 12.

Приведены результаты обследований в натурных условиях фундаментов под турбоагрегаты различной мощности. Описаны методы проведения обследова ний и мероприятия по устранению повреждений и улучшению работы фундамен тов. Систематизированы основные технологические приемы ремонта фундамен тов турбоагрегатов.

УДК 627. Технологии ремонта гидротехнических каналов. Сулимов В.С., Собка лов П.Ф., Паромова Г.Ф. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248.

С. 112-121.

Илл. 7.

Рассмотрены наиболее распространенные дефекты железобетонных и зем ляных гидротехнических каналов, а также узлов сопряжения железобетонных и земляных частей этих каналов, а также основные причины возникновения этих дефектов.

Приведены различные варианты технологий устранения рассмотренных дефектов (устройство шпонок, вибропогружение швеллера и бурение скважин со стороны обратной засыпки, буросмесительный способ и т.д.). Даны общие реко мендации по использованию ремонтных материалов и оборудования.

УДК 532. Опыт использования уравнений количества движения и кинетической энергии. Гиргидов А.Д. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. 2007. Т. 248.

С. 122-128.

Илл. 3, библиогр. 4.

В интегральной форме независимость уравнений количества движения и кинетической энергии для несжимаемой жидкости обусловлены слагаемыми, со держащими вязкость жидкости. Вместе с тем на примере задач об истечении че рез насадок Борда и водослив с широким порогом показано, что совместное ре шение этих уравнений для невязкой жидкости позволяет получить нетривиальные и практически полезные результаты. Соответствие расчетных и эксперименталь ных значений коэффициентов расхода подтверждает обоснованность принятых гипотез о распределении сил на границах контрольных объемов.

CONTENTS Belendir E.N., Sheinkman D.R. Rectangular non-deepened model dies on sand soils: foundation carrying ability (experiment and evaluation). ………………………………………………………………… Pavtchitch M.P. Basic principals of soil mixture designing and control methods for soil mixture laying. ……………………………………………. Golitzin V.V., Freiberg E.A., Sozikin G.V. Laboratory determination of deformation soil characteristics to forecast slope massive deformations. ……………………………………………………………….. Shintemirov M.A. Approaches to assess social-ecological safety of concentration plant tailing pits…………………………………………… Gintz A.V., Nikitina N.Ya., Kravtzov O.Yu., Kojevnikov A.A., Parfenuk V.I. The express-method to assess possibilities of drilling sludge utilization. …………………………………………… Jilenkov V.N. A new method of dry stockholding for ash-and-slag materials. …………………………………………………………………… Mogilevskaya S.Ye. Shear stability loss of concrete dam rock foundation and its geological conditionality. ………………………………… Kuzmenko A.P., Saburov V.S. Technical state control for concrete dams on dynamic characteristics of their oscillations. ……………………... Krat T.Yu., Rukovishnikova T.N. Assessment of temperature regime and thermo-stressed state of spillway units at different concreting conditions. ………………………………………………………………….. Ginzburg S.M., Korsakova L.V., Pavlenko N.V. Evaluation studies of thermo-stressed state of the dams made of rolled concrete. …………….. Mishin D.V., Pavlenko N.V. Automatization system upgrading for in-situ observations at hydroengineering structures. …………………… Abrosimov N.A., Fursov L.F., Panteleeva A.A. Typical damages of turbo-unit foundations and methods of their elimination. ………………… Sulimov V.S., Sobkalov P.F., Paromova G.F. Hydroengineering channels repair technologies. ………………………………………………. Girgidov A.D. The usage experience of momentum and kinetic energy equations. …………………………………………………………… СОДЕРЖАНИЕ Беллендир Е.Н., Шейнкман Д. Р. Прямоугольные незаглублен ные модельные штампы на песчаных грунтах: несущая способность основания (эксперимент и расчет) ………………………….. Павчич М.П. Основные принципы проектирования смесей грунтов и способов контроля за их укладкой. ………………………….. Голицын В.В., Фрейберг Э.А., Созыкин Г.В. Лабораторное определение деформационных характеристик грунтов для прогнозирования деформаций массива склона. ………………………….. Шинтемиров М.А. Подходы к оценке социально-экологической безопасности хвостохранилищ обогатительных фабрик. ………………. Гинц А.В., Никитина Н.Я., Кравцов О.Ю., Кожевников А.А., Парфенюк В.И. Экспресс-методика оценки возможности утилизации буровых шламов. ………………………………………………… Жиленков В.Н. Новый способ сухого складирования золошлакового материала. ……………………………………………………… Могилевская С.Е. Потеря устойчивости на сдвиг скальных оснований бетонных плотин и ее геологическая обусловленность....………………………………………………………………. Кузьменко А.П., Бортников П.Б., Сабуров В.С. Контроль технического состояния бетонных плотин по динамическим характеристикам их колебаний. ……………………………………………….. Крат Т.Ю., Рукавишникова Т.Н. Оценка температурного режима и термонапряженного состояния блоков водослива при различных условиях бетонирования. ………………………………… Гинзбург С.М., Корсакова Л.В., Павленко Н.В. Расчетные исследования термонапряженного состояния плотин из укатанного бетона. ………………………………………………………………………………. Мишин Д.В., Павленко Н.В. Совершенствование системы автоматизации натурных наблюдений на гидротехнических сооружениях. ……………………………………………………………………… Абросимов Н.А., Фурсов Л.Ф., Пантелеев А.А. Характерные повреждения фундаментов турбоагрегатов и методы их устранения. …………………………………………………………………… Сулимов В.С., Собкалов П.Ф., Паромова Г.Ф. Технологии ремонта гидротехнических каналов. ………………………………………... Гиргидов А. Д. Опыт использования уравнений количества движения и кинетической энергии. …………………………………………. ПЕРЕЧЕНЬ ОРГАНИЗАЦИЙ, ПРЕДСТАВИВШИХ СТАТЬИ ДЛЯ ОПУБЛИКОВАНИЯ В СБОРНИКЕ «Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева», Т. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева (Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники им. Б.Е. Веденеева, Санкт-Петербург) ДиагносТехСиб (г. Новосибирск) Нобель Ойл (г. Усинск) Павлодарский государственный университет им. С. Торайгырова (Павлодар) Северная Нефть (г. Усинск) СПб ГПУ (Санкт-Петербургский государственный политехнический университет, Санкт-Петербург) Чедтый нефть (г. Усинск) ЮНИИИТ (Югорский научно-исследовательский институт информацион ных технологий, г. Ханты-Мансийск)

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.