авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 || 3 | 4 |   ...   | 7 |

«М.В.Василевский ОБЕСПЫЛИВАНИЕ ГАЗОВ ИНЕРЦИОННЫМИ АППАРАТАМИ Томск Издательство Томского политехнического университета ...»

-- [ Страница 2 ] --

Влияние радиуса выходного отверстия на профили тангенциальной скорости показано в [175]. На периферии камеры профили тангенциальной скорости накладываются, а при приближении к выходному отверстию -расходятся. При этом с уменьшением радиуса выходного отверстия относительный максимум тангенциальной скорости возрастает [84, 122, 175]. Однако при очень малых выходных радиусах, величина максимума относительной скорости уменьшается с уменьшением этого радиуса. Наибольшее значение максимума относительной окружной скорости, которое приводится работе [175], равно 45.

С увеличением крутки (отношение тангенциальной скорости входа к условной радиальной скорости, рассчитанной по значению поверхности камеры) положение максимума тангенциальной скорости смещается на периферию, а его относительная величина снижается. Это обстоятельство объясняется затруднением проникновения газа, который переносит момент количества движения, из периферии в центральную область. С увеличением крутки величина относительного разрежения (отношение разрежения в центре камеры к избыточному давлению газа на входе в камеру) снижается, а относительный радиус зоны разрежения увеличивается. Отметим, что снижение максимума относительной тангенциальной скорости и относительного разрежения в центре с увеличение крутки сопровождается увеличением абсолютных значений этих характеристик при постоянном расходе [175]. С увеличением крутки относительная циркуляция (относительный момент количества движения) уменьшается, также уменьшается с уменьшением радиуса и полное давление. Крутка оказывает влияние на распределение аксиальной скорости. На периферии камеры существуют знакопеременные осевые перемещения воздуха, интенсивность которых возрастает с увеличением крутки. Общим для профилей аксиальных скоростей при различных крутках является наличие у боковой поверхности течения, направленного к глухой крышке, внутри которого наблюдается восходящее движение. У границы отверстия оно имеет минимум. В центральной области осевая компонента скорости возрастает, достигает максимума и затем снижается на оси. На оси камеры с увеличением крутки осевая скорость уменьшается и становится отрицательной, и даже при малых радиусах выходного отверстия засасываемый снаружи воздух проникает в камеру больше, чем наполовину е высоты. Таким образом, увеличение степени крутки потока на периферии камеры приводит к более пологому профилю окружных скоростей, удаление максимумов окружных и аксиальных скоростей от оси, усилению противотока и снижению относительных тангенциальной скорости и разрежения в центре.

С уменьшением длины камеры профиль тангенциальной скорости становится более пологим, величина максимума относительной окружной скорости также уменьшается, а его положение незначительно удаляется от оси камеры, причем показатель степени в распределении окружных скоростей уменьшается. При относительной длине более 0, этот показатель близок к единице. В коротких камерах формируется однонаправленный профиль аксиальных скоростей: они направлены к выходному отверстию. Относительное разрежение на оси меньше, чем в длинной.

Высота выхлопного патрубка значительно влияет на параметры потока. Разрежение в центре с увеличением относительной высоты (отношение высоты патрубка к диаметру патрубка) увеличивается и принимает максимальное значение при значении относительной высоты 1,8. Давление на боковой стенке и давление на границе отверстия при этом значении также имеют максимумы. Также наибольшее значение приобретает максимум относительной окружной скорости. При недиафрагмированной вихревой камере с удлинителем относительной высоты камеры на 1,5 диаметра тангенциальная скорость была выше на 33 % и максимум е сместился к центру [63]. В [21] представлены распределения скоростей потока в улиточной камере и цилиндрическом канале после завихрителя. Относительная длина камеры равна 1,7, относительная длина канала1. Отмечается постоянство полного давления на значительном расстоянии от стенки, монотонное падение статического давления по направлению к оси цилиндрического канала.

Турбулентная структура потока проанализирована в работах [210, 191, 112,]. В [203] дана оценка турбулентной вязкости в ядре потока с использованием полуэмпирических соотношений для градиентных потоков. Согласно полученным результатам, турбулентная вязкость определяется интенсивностью радиального переноса закрученного потока к оси, а также показателем распределения тангенциальных скоростей. В зависимости от конструктивных соотношений камеры оказывается возможным проводить оценку интенсивности турбулентного перемешивания частиц.

В вихревых камерах с дисперсной фазой потери циркуляции в области с вращающимся слоем можно объяснить торможением несущей фазы частицами, которые из-за взаимодействия со стенками имеют скорость меньшую, чем скорость газа [112, 175, 209]. Для загруженных камер окружная скорость частиц в 15-20 раз меньше скорости входа газа [112]. Трение, обусловленное градиентом газовой фазы на стенке пренебрежимо мало, а взаимодействие между фазами учитывается с помощью объмной силы, для твердой фазы как континуума. В периферийной области в рассматриваемых условиях при взаимодействии фаз необходимо учитывать силы, вызванные не только сопротивлением радиальному стоку газа, но и градиентом давления по радиусу камеры.

Принятой оценкой гидравлического сопротивления вихревых устройств следует считать разность полного напора газа на входе в камеру и статического давления в том объме, в который истекает среда [1, 65, 59]. На основе схематизации течения невязкой жидкости рассчитываются необходимые скоростные напоры тангенциальных составляющих;

аксиальные скорости и их напоры рассчитываются при помощи допущений (гипотез) о максимуме расхода жидкости или минимуме кинетической энергии потока, посредством которых определяются кольцевые сечения для прохода жидкости. При необходимости вводятся поправки. В других работах рассматриваются необратимые гидравлические потери, т.е. разность полных напоров газа на входе и выходе из аппарата [210], что в большей мере соответствует существующим методам оценки потерь в механике жидкости и газа [92]. Имеется большое количество расчетных зависимостей сопротивления камер [166]. Для камер с улиточным или боковым по всей высоте камеры вводом оценки коэффициента сопротивления можно проводить руководствуясь данными [175, 21]. Сопротивление камеры можно уменьшить, правильным подбором устройств диффузорного типа, позволяющие уменьшить напор на вводе путем преобразования скоростного напора газа в выходном канале в давление.

Поэтому необходимо определить ту часть энергии потока, которую возможно преобразовать в давление. В [175] коэффициент сопротивления предлагается определять как отношение полного напора на периферии камеры к скоростному напору на периферии камеры.

Если это отношение умножить на безразмерный квадрат радиуса выходного отверстия, то получившееся выражение оказывается постоянной величиной при значении безразмерного радиуса больше 0,2.

Для определения давления на периферии и значения скорости рассматривается коэффициент сопротивления закручивателя. Диапазон значений коэффициентов сопротивления вихревой камеры и закручивателя соответственно 1 3 и 1,2 1,8 [175]. Коэффициент сопротивления камеры увеличивается с увеличением длины выхлопа.

При относительной длине выхлопа (отношение длины выхлопного патрубка к его диаметру) 1,8 рост прекращается и далее значение этого коэффициента можно считать постоянным [174]. В [21] приведены значения безразмерных полных напоров потока на входе в улиточную камеру (отношение полного напора к среднерасходному по сечению цилиндрического канала скоростному напору). Согласно [209] при отношении площади входа к поверхности камеры более 1,5% потерями напора на входе можно пренебречь. Поскольку площадь входа в улиточную камеру по отношению к поверхности камеры больше этой величины, можно, сделав пересчет относительного напора на входной скоростной напор, получить величину коэффициента в диапазоне 1,5 3.

С учетом влияния выхлопного патрубка можно обнаружить корреляцию между представленными результатами.

Неравномерность распределения локальных параметров потока по окружности проявляется в большей мере при одностороннем тангенциальном подводе [21] и зависит от количества спиральных витков в камере. При тангенциальном одностороннем подводе неравномерность находится в диапазоне 20 100 %;

при улиточном 15 %.

2.1.3. Эффективность сепарации В аппаратах предварительного осаждения разгрузка потока от пыли происходит в примнике-накопителе, в котором эффект выделения усиливается за счет предварительного концентрирования частиц в криволинейном канале аппарата и придания дополнительного количества движения частицам вниз суммированием с гравитационным воздействием. Если провести расчет траекторий частиц в поворотном канале на 180 градусов в соответствии с основными концепциями механики аэрозолей для потенциального невязкого потока [196, 112], то окажется, что частицы более 10 мкм все должны пересечь периферийную стенку канала, и таким образом должны отсепарироваться из потока. Однако реальный процесс сепарации является вероятностным процессом, т.к. частицы подвержены воздействию случайных факторов [179], и сепарация даже крупных частиц происходит с меньшей эффективностью, чем расчтная.

Принято считать, что эффективность любого пылеуловителя хорошо аппроксимируется функцией интеграла вероятности нормального распределения случайной величины, которая выражается через отношение текущего размера частицы к диаметру частицы, выделяемой из потока с эффективностью 50%, и величины дисперсии распределения парциальных коэффициентов очистки [179]. Частицы менее 30 мкм увлекаются турбулентными пульсациями, рикошет частиц более 15мкм может привести к попаданию частицы в область интенсивных переносных токов газа и их уносу [180].

Для цементной пыли М 400 с медианным диаметром частиц 23 мкм и дисперсией распределения частиц по размерам, равной 3, пользуясь существующими методами расчета [179], можно привести следующие данные по эффективности на расход газа 10000 м3/час.

Дымососпылеуловитель улиточный пылеуловитель 81%, Карпуховича 80%, аппарат Skimmer 50%. В [36] приведены данные по эффективности аппаратов пылеотделителей с улиточным корпусом с дополнительной сепарацией частиц в каналах ротора. Испытания на цементной пыли указанного дисперсного состава аппаратов без ротора или с неподвижным ротором показали следующие результаты. Унос пыли уменьшается с увеличением отвода концентрированного запыленного газа в выносные циклоны. Эффективность аппарата при неподвижном роторе составляла 68%, без ротора 85 88% в диапазоне расходов 2000 6000 м3/час. Соответственно сопротивление аппарата с неподвижным ротором в 3 раза меньше, чем без ротора (ротор как спрямляющий аппарат). Аппараты с улиточным корпусом нашли также широкое применение в качестве классификаторов порошковых материалов в многотоннажных производствах различных отраслей промышленности. В [200] приведены характеристики систем обогащения порошковых материалов, применяемых в производствах с производительностью 100 т/ч со следующим интегральным содержанием частиц: 6мкм 30%, 8 мкм 38%, 10 мкм 44%, 15 мкм 58,7;

20 мкм 68;

32 мкм 85,7;

45мкм 97,4%. Производительность одной системы зависит от тонины выделяемого продукта и колеблется в диапазоне 1 10 т/ч.

Одним из недостатков улиточных пылеуловителей [96, 97, 179] является абразивный износ корпуса аппарата. Интенсивность абразивного износа аппарата зависит от твердости, размера, плотности частиц. Причины изнашивания: ударное воздействие абразивных частиц, резание металла частицами, накоплением усталости в поверхностном слое изнашиваемого материала, тепловыделение и усталостное разрушение при многократном соударении частицами. В результате многократного пластического деформирования материала, вызывающего остаточные искажения кристаллической решетки металла, происходит процесс разрушения поверхности. Установлено, что интенсивность абразивного изнашивания пропорциональна третьей или четвертой степени скорости частиц в момент удара [183]. В меньшей мере абразивному износу подвержены аппараты [15, 16], поскольку разгрузка газа от крупных частиц осуществляется на полуповороте потока. Эти аппараты рекомендованы для разгрузки и обеспыливания газа в системах пневмотранспорта порошковых материалов [164]. Также аппараты улиточного типа применяются для очистки воздуха от наэлектризованной примеси в виде пыли, волокон, стружки в производстве полимерных материалов [19]. Вводится гранулированная примесь в улиточный концентратор, выдерживаются соотношения по потокам, массам в количествах, позволяющими проводить сепарацию полученной дисперсной среды без забивания выносного циклона.

2.2. Аппараты с преимущественно прямоточным движением закрученного потока.

2.2.1.Принцип действия.

В прямоточных сепараторах закрутка проводится либо лопаточным, либо боковым (тангенциальным, улиточным) вводом. Концентрат пыли транспортируеися газом к щели, сообщающейся с приемником. Пыль попадает в приемник через щель путем инерционного заброса крупных частиц при обтекании щели потоком или путем транспортированием частиц малой долей потока. Очищенный поток выходит в центральный патрубок (рис.2 4).

Рис. 2.4. а схема движения потока;

б прямоточный концентратор;

в батарейный газоочиститель При малых крутках потока окружная компонента скорости на оси равна нулю, увеличивается с увеличеним радиуса до максимального значения и далее незначителтно уменьшается, осевая компонента деформирована незначительно. При сильных крутках основной поток движется в периферийной области;

за счет эжекционных эффектов формируется обратный кольцевой поток, который разворачивается в сторону газовыводящего патрубка [112, 175, 166], в приосевой области также возникают возвратные течения [175, 67, 166].

2.2.2. Характеристика течений Структура закрученного потока, распространяющегося в осевом направлении, определяется числом крутки, представляющего собой отношение аксиального потока момента количества движения к аксиальному полному количеству движения в произвольном сечении струи или трубы [197, 198, 210, 21, 140]. Аксиальный поток момента количества движения и полное количество движения в аксиальном направлении в призвольном сечении канала или струи определяются распределением скоростей и плотностей в поперечном сечении. Было найдено [140], что в трубе круглого сечения в осесимметричном закрученном потоке поле тангенциальных скоростей практически не зависит от вида завихрителя и определяется числом крутки (интегральным параметром интенсивности крутки). В [211] приведены характеристики течений в каждом сечении трубы в зависимости от локального значения параметра крутки, представленного через динамическую составляющую количества движения. Значения локальных параметрв крутки находились путем решения уравнений движения газа в трубе в приближении погранслоя. Начальные значения параметров крутки (конструктивный параметр) выражались через конструктивные соотношения закручивателей с корректирующими коэффициентами, которые были определены экспериментально. Метод расчета аэродинамической структуры изотермического потока в циклонной камере приведен в [171]. Проведен анализ опытных данных и различных расчетных методов для камер с аксиальным вводом закрученной среды. В опытном образце с диметром 0,18 м. обнаружено, что часть периферийного потока огибает циркуляционную зону, делает зигзаг, разворачиваясь в объме камеры присоединяется к центральной струе и выходит наружу. Расчетное уравнение получено из уравнений движения и неразрывности в приближении пограничного слоя при долущении независимости тангенциальной скорости от осевой координаты и при использовании выражения для неизвестного турбулентного напряжения в форме [191].

В [25, 26] приводятся сведения об аэродинамической структуре потоков в камерах с тангенциальным вводом среды в верхней части с разными конструктивными соотношениями, шероховатостью стенок.

Потоки направлены сверху вниз к выходной амбразуре. В объме циклона выделяется пять характерных кольцевых зон. Имеются два главных нисходящих несущих основную массу потока: пристенный и приосевой 3. В этих потоках сочетаются максимумы аксиальной и тангенциальной скоростей. Потоки 1 и 3 разделены промежуточной зоной 2, заполненной подъмными турбулентными вихрями, ответвляющимися от потоков 1 и 3, при движении и смешивании которых образуется в целом обратный ток 2. В зоне 2 образуется провал окружных скоростей и формирование отрицательных (обратных) аксиальных скоростей. Поэтому они имеют седлообразную изменяющуюся по высоте структуру. Вблизи сопл в зоне 4 газ течет в сторону глухого торца, тогда как на оси в зоне 5 в сторону выходной амбразуры;

в большей части циклона на оси газ движется внутрь циклона. Существенное влияние на аэродинамику оказывает параметр типа числа Россби [112], представленный как отношение площади входных сопл к площади сечения камеры. С увеличением этого параметра в профилях аксиальных скоростей исчезают провалы и обратные токи в зонах 4 и 5, а на их месте появляется один мощный опускной поток. Конфигурация сопл (отношение ширины к высоте сопла) не влияет на структуру потока, положение сопл относительно свода и пережима изменяют соотношение мощностей подъмного и опускного токов. При удалении сопл от свода обратный поток исчезает. Перемещение сопл к середине приводит к увеличению значений коэффициентов сохранения тангенциальных скоростей. По мере уменьшения выходного диаметра доля подъмного газа возрастает и при относительном выходном диаметре меньше 0,5 она становится больше опускного. При относительных длинах камер больше 2, обратные токи и провалы профилей аксиальных скоростей в зонах 4 и отсутствуют.

Как показано в [58], в которой приведены данные по перепаду давления между осевой и периферийными зонами, интенсивность вихря (этот перепад) при малых относительных диаметрах выходного отверстия (менее 0,1) остается одинаковым как в случае, когда газ покидает камеру через отверстие на оси, так и в случае, когда половина его истекает через щели на периферии. Значительная часть возвращается к торцу с закручивателем, там разворачивается и выходит наружу. Осевая компонента скорости несколько раз переходит через ноль.

Общее сопротивление циклона можно условно представить в виде суммы затрат энергии на вход потока, выход через пережим, трение и создание крутки [187]. Все затраты энергии дутья в циклонной камере проводятся ради создания вихревого движения, т.е. крутки.

Степень аэродинамического совершенства циклонной камеры можно характеризовать отношением удельной энергии крутки к разности давлений на входе и выходе из камеры. В качестве величины, характеризующей совершенство вихревой камеры, выбран момент динамического давления тангенциальных скоростей, осредннный по всему объму циклона [187], который определяет интенсивность сепарации частиц и процессов в пленке стекающего расплава.

Проведенные таким образом оценки степени совершенства камеры, показали, что они не превышают 10%. Рациональный диапазон относительного выходного диаметра 0,4 0,65, число сопл 2 4, относительная длина 1,5 1,8.

В [184] потери полного давления в циклоне представлены как сумма потерь в тангенциальных входных каналах и потерь в основном объме камеры и с выходным потоком. Потери давления в тангенциальных входных каналах зависят от концентрации частиц и от конфигурации подвода. Сопротивление собственно камеры зависит от размера выходного канала, его конфигурации, схемы камеры (прямоток, противоток). Сделаны обобщения экспериментальных данных для циклонов одинаковой конфигурации, но различным размером газовыводного канала. Сделан вывод, что сопротивление камеры в большей мере определяется потерями давления в е выходной части.

Например, из анализа приведенных данных можно сделать вывод, что уменьшение относительного диаметра выхода от 0,45 до 0,3 при прочих равных условиях ведет к двукратному увеличению сопротивления. Для циклонов с верхним выводом (противоток) сопротивления в два раза выше, чем для прямотока. Это объясняется тем, что в камерах с противотоком происходит U- образное движение, поэтому газы проходят поперечное сечение дважды с поворотом потока на градусов и со скоростями существенно большими, чем при однократном проходе через камеры циклонов прямоточного типа [184].

В [210] коэффициент гидравлического сопротивления представляет собой отношение энергии, затраченной на преодоление сопротивлений к кинетической энергии потока, вычисленной по среднерасходной скорости. Разность энергий, отнесенных к величине расхода, представляет разность полных напоров. Для этого надо знать поле полных давлений. Коэффициент сопротивления представляется как сумма коэффициентов, отражающих сопротивления завихрителя, трубы и потери выхода. Приведены данные по сопротивлениям завихрителей в зависимости от конструктивного параметра крутки, при этом потери отнесены к кинетической энергии газа в завихрителе. В [141] при оценке гидравлического сопротивления камеры учитывается затраты энергии на транспорт дисперсной фазы. Принимается, что эти затраты равны энергии, приобретенной массой дисперсного материала на выходе из вихревой камеры. Также как в [102] используется положение, что введение дисперсной фазы не нарушает потенциальности течения в камере;

это позволило составить баланс моментов количеств движения дисперсной и газовой фаз. При этом было положено,что пылевые частицы дисперсной фазы движутся по периферии камеры и образуют пылевидное кольцо в непосредственной близости от лопастей завихрителя и толщина кольца много меньше радиуса камеры.

2.2.3.Эффективность сепарации.

пылеулавливающей способности Прямоточные по не выдерживают сравнения с противоточными циклонами из-за меньшей эффективности обеспыливания [179]. Тем не менее они нашли широкое применение в качестве первых ступеней в системах обеспыливания [86].

Основные требования, которые предъявляются к первой ступени минимальное гидравлическое сопротивление, простота конструкции, малые габариты и удобство компоновки. Этим требованиям отвечают прямоточные циклоны с закручивающими аппаратами типа винтовой розетки и с пылеотбойной шайбой [86]. Исследовались элементы батарейного циклона, а также блок циклонов. Диаметр элемента 350мм., диаметр газовыводного патрубка 245 мм., длина с закручивателем 545мм., круговая щель между отбойной шайбой и корпусом варьировалась в пределах 10 16мм. в зависимости от величины принудительного отсоса или эжекционного самоотсоса.

Коэффициент гидравлического сопротивления равен 7 без отсоса, равен 6 при 10 % ом отсосе и равен 8 при эжекционном самоотсосе.

Фракционные эффективности представлены в зависимости от величины отсоса ( таблица 2.1).

Таблица 2.1.Эффективность элемента в зависимости от диаметра частиц и степени отсоса Диаметр частиц мкм. 10 20 Относительная величина 0 3 17 отсоса % 4 20 70 6 27 80 8 40 85 Коэффициент разделения резко возрастает с увеличением степени отсоса до 10% и слабо возрастает при дальнейшем увеличении степени отсоса. Промежуточный противоточный циклон или другой пылеуловитель значительно повышает общую эффективность очистки.

Оптимальная среднерасходная скорость в циклоне равна 7 м/с.

В делителях концентраторах пыли, устанавливаемых в напорном тракте мельниц [116], количество сбрасываемого сушильного агента с минимальным содержанием пыли в горелки верхнего яруса составляет 35%. Концентрат пыли через четыре отвода распределяется по горелкам. При угле установки лопаток закручивателя от осевого направления 20 градусов доля пыли в сбросном воздухе составляла 7,5%;

при увеличении закрутки потока содержание пыли в сбросном воздухе уменьшилось до 3%. Повышение крутки потока приводит к уменьшению неравномерности раздачи, которая возникает из-за образования жгутов пыли. Для разрушения жгутов и увеличения равномерности раздачи пыли по отводам были выполнены пережимы корпуса на различных расстояниях от завихрителя. Подбором этого расстояния удалось снизить неравномерность раздачи в 5 раз [116].

Испытания и моделирование процессов были проведены в соответствии с [126].

В [128] исследовался прямоточный циклон ЦКТИ с жалюзийным раскручивателем (рис.2.5).

Рис. 2.5. Прямоточный циклон ЦКТИ Определялись поля скоростей, изучались характеристики турбулентности, фракционные коэффициенты обеспыливания газов. В качестве обобщающего критерия по парциальным коэффициентам очистки было представлено выражение в виде отношения числа Стокса к числу Рейнольдса для камеры в степени 0,1. Эффективности представлены в зависимости от диаметра циклона и размера частиц табл. 2. Таблица 2.2. Эффективность циклона в зависимости от размера частиц и его диаметра.

Размер частиц (мкм.) 10 20 30 Диаметр циклона (мм.) 500 60 80 92 2600 20 45 70 Интенсивность турбулентности вверху циклона составляла 7 10%, внизу 4 5%. Делается вывод об отсутствии автомодельности при переходе к крупным циклонам.

В [72] для прямоточного концентратора диаметром 1,25 м. с относительными длинами рабочей зоны 1,1 1,5, скорости газа 14 м/c, степени отсоса 20% с углом закрутки потока 50 градусов для частиц размером 10 и 40 мкм получены эффективности 62 и 85% соответственно. Предложены аппроксимирующие зависимости эффективности от степени отвода концентрата.

В [139] проведено сопоставление прямоточного циклона НВГК с коническим сужением в сторону примника с циклоном НИИОГАЗ типа ЦН-15 с одинаковыми диаметрами корпуса, одинаковыми размерами газовыводных труб. В циклоне НВГК получены более высокие коэффициенты очистки, увеличивающиеся с ростом расхода, по сравнению с противоточным циклоном, причем в последнем имеется максимум эффективности при изменении расхода газа. При этом сопротивление циклона НВГК ниже сопротивления противоточного циклона. Однако в [20] показаны отрицательные стороны циклона НВГК, утверждается, что промежуточные отборы пыли по ходу газа в прямоточном циклоне с собственным приемником уловленных частиц увеличивает эффективность.

В [112] проведено исследование процесса рассева частиц по длине канала при различных законах распределения скоростей газа по сечению трубы и способах ввода частиц в канал. Через кольцевой зазор с внутренней стороны закручивателя податся порошок. Задача сводится к расчту траекторий частиц в трубе до осаждения их на стенку. Траектории определяются из решения уравнений движения частиц. Показано, что способ подачи пыли существенно влияет на характеристики рассева по длине камеры. В экспериментах использовалась пыль с удельной поверхностью 1700 см2/г. В [103] предложен метод расчета эффективности отделения дисперсной фазы в прямоточном циклоне. Метод основан на расчте траекторий движения частиц с использованием экспериментально определенных скоростей в циклоне. Расхождение с экспериментом объясняется влиянием турбулентности и рикошетов частиц.

В исследованиях [23] обнаружены зоны с повышенной концентрацией мелкодисперсных частиц. В сформированных вихревых течениях в камерах с небольшим относительным размером выходного канала в местах нулевых значений аксиальных скоростей частицы не выносятся из камеры, а образуют цилиндрические структурные поверхности, расположенные по всей высоте камеры. Условием удержания частиц на стационарной равновесной орбите является равенство нулю всех внешних сил, действующих на частицу. В [112] приведены оценки действующих сил: центробежной, силы сопротивления вязкой среды, связанной с радиальным стоком газа, силы, связанной с наличием в вихре радиального градиента давления и направленной к центру вихря, силы Магнуса, подъмная сила, действующая на частицу в потоке с градиентом скорости. Приведенные данные показывают, что в удержании частиц на стационарных орбитах принимают участие лишь две силы: центробежная и увлекающая сила вязкого сопротивления. Анализ показал, что аэродинамика изучаемого течения сформирована так, что суммарная сила, действующая на частицу, направлена к радиусу равновесной орбиты, тем самым создаются условия для удержания частиц [112]. Причм движение на орбите устойчиво, если показатель степени в распределении скоростей отрицателен. Турбулентная миграция частиц устраняет дисбаланс сил в зоне удержания. Существует экстремум по параметру перераспределения потоков через центральное отверстие (0,3-0,4) и периферийную отводящую щель (0,7-0,6), когда столбы пыли удерживаются максимально долгое время.

В [34] проведен расчет турбулентного течения аэрозоля в прямоточном циклоне. При феноменологическом подходе к исследованию дисперсного потока в циклоне с малой концентрацией частиц используется идея условного континуума компонент среды, что позволило применить аппарат механики сплошных сред. Для осесимметричного течения аэрозоля уравнение движения и неразрывности среды из частиц записаны в предположении, что диффузионные потоки частиц в тангенциальном и аксиальном направлениях много меньше потоков частиц осредненном движении в тех же направлениях. Турбулентные напряжения в газе и турбулентная вязкость определяются инерционными эффектами, которые зависят от интенсивности переноса количества движения или момента количества движения в градиентных потоках. Течение условно разбивается на три зоны: течение вблизи стенки, течение в центральной области, в которой радиальная скорость приравнивается нулю, и течение между этими областями, где радиальная скорость принимает отрицательное значение.

Полагается для этой области, что компоненты скоростей газа в среднем определяются течением по конической поверхности. Для такого схематизированного течения коэффициент турбулентной вязкости был определн интенсивностью радиального переноса закрученного газа вдоль конической поверхности и выражен через характерные геометрические соотношения, размера аппарата, скорости потока.

Процесс сепарации представляется следующим образом. При движении аэрозоля частицы преходят с одной линии тока газа на другую к периферии, попадают в поток с высокой концентрацией частиц и выходят из циклона с этим потоком. Периферийная и центральная области связаны за счт диффузионного переноса частиц.

Интенсивность разделения аэрозоля определяется соотношением потоков частиц за счт центробежных сил и турбулентного переноса в каждом сечении циклона. Вводятся также упрощающие положения о величинах центробежных сил в приосевой области. Проведен расчет распределений концентраций частиц в объме циклона, получены расчтные соотношения для эффективности, проведено сопоставление с экспериментальными данными.

2.3. Аппараты с преимущественно возвратным переносом закрученного потока.

2.3.1. Типы аппаратов [179].

В этих аппаратах зона разделения частиц по крупности реализуется по высоте. Существует большое разнообразие конструкций аппаратов циклонных обеспыливателей с противоточным движением аэрозоля [179, 181, 106] (рис. 2.6).

В циклоне НИИОГАЗ (ЦН) [201] газовый поток со взешенными в нм частицами со скростью 15-25 м/c вводится через тангенциально расположенный патрубок в корпус с винтовой крышкой. Огибая выхлопную трубу поток в виде вращающейся нисходящей спирали направляется по цилиндрической, а затем конической поверхности вниз к пылевому отверстию, большая часть потока под влиянием разности давлений направляется к выхлопной трубе. Основная часть взвешенных в газе частиц отбрасывается к стенке циклона, собирается в жгуты и вместе с частью газового потока движется вниз, проходя через пылевыпускное отверстие в бункер циклона. В бункере завихренный поток меняет сво направление и теряет скорость, вследствие чего происходит выпадение сгустков частиц. Освобожднные от частиц газы, присоединяя к себе части потока, отделяющиеся от нисходящей спирали, движутся по восходящей (внутренней) спирали к выхлопной трубе. Существенное влияние на процесс очистки оказывает турбулентность, которая во многом определяет степень очистки. Поток, поступающий в выхлопную трубу, продолжает интенсивно вращаться.

Затухание этого вращательного движения, связанного с невосполнимыми потерями энергии, происходит сравнительно медленно. Для устранения вращательного движения на выходе из циклона и уменьшения гидравлических потерь иногда применяют устройства раскручиватели с диффузорным эффектом. Для обеспечения эффективности следует обращать внимание на герметичность пылевого затвора [201]. В случае возникновения подсосов потоки в бункере усиливаются, уменьшается поток с отсепарированными частицами в бункер и увеличивается вынос частиц из циклона [201]. Допускаемая концентрация пыли в очищаемых газах зависит от свойств пыли и диаметра циклона. При очистке газов от неслипающейся пыли в циклонах диаметром 800 мм и более е содержение в газах не должно превышать 2,5 кг/м3, для циклонов меньшего диаметра концентрация пыли в газах должна быть меньше [201]. При больших концентрациях пыли, а также в случае улавливания слипающейся пыли, возможно забивание пылевыводного отверстия, что приводит к нарушению нормальной работы аппарата.

2.3.2.Гидродинамические особенности аппаратов.

В [166] приведены данные по интенсивности циркуляционных течений в зависимости от наклона входных патрубков к образующей корпуса камеры. Относительная длина камеры 1,1. При угле ввода градусов, т.е. строго тангенциальном вводе, в сечении входа относительный опускной расход газа составляет 0,85, в середине камеры 1,6;

вблизи глухого торца, на относительном расстоянии 0, относительный расход равен 0,8. Уменьшение угла ввода приводит к увеличению мощности периферийного опускного потока, ещ большее количество газов достигает глухого торца. При 78 град. возникает максимальная циркуляция, при меньших значениях угла расход газа вблизи глухого торца уменьшается. Вплоть до 65 град. крутка и аэродинамическое совершенство меняются незначительно [166].

При осесимметриченом вводе [175] кольцевая струя распространяется по стенке вниз, постепенно размывается за счт радиального оттока жидкости к центру: примерно на половине длины камеры аксиальная скорость в два раза меньше, чем у завихрителя. При этом струя имеет меньшую ширину, чем у завихрителя и прижата к стенке камеры. Движущийся в радиальном направлении поток испытывает последовательные изменения знака осевой компоненты скорости, которые обусловлены отражениями от торцевых стенок камеры первоначальной струи, вышедшей из завихрителя. По достижении границы отверстия осевая скорость резко возрастает, достигает максимального значения, после чего резко уменьшается и на оси она имеет отрицательные значения примерно до половины камеры.

Обнаружено [175], что поля относительных скоростей не будут зависеть от расхода, если они выражены через параметры потока внутри камеры, т.е. значение тангенциальной скорости у стенки камеры. С этой целью вводят коэффициент преобразования скорости на входе, равный отношению тангенциальной скорости у стенки к скорости входа. Этот коэффициент в зависимости от типа закручивателя, состояния обтекаемой поверхности может быть меньше или больше единицы [175, 28]. Последнее объясняется сужением струй, истекающих из входных каналов в рабочий объм и увеличение их тангенциальных углов.

Влияние длины камеры с торцевым вдувом на е аэродинамику в [175] изучалось при одном и том же завихрителе. По визуальным наблюдениям качественных изменений при увеличении длины в три раза не обнаружено, однако интенсивность вихря (разность давлений на периферии и на оси) уменьшилась в четыре раза, а коэффициент преобразования скорости линейно уменьшается с увеличеним длины.

При этом уменьшается и степень крутки (отношение окружной скорости на границе отверстия к средней аксиальной скорости в этом отверстии). В [172, 173] представлены результаты экспериментального изучения и теоретического анализа вихревого течения в цилиндрическом противоточном циклонном сепараторе. При изменении угла входных пластин закручивателя от горизонтального направления на 10, 20, 300 не наблюдалось существенного различия в картинах распространения дыма. Измерения скоростей воздуха подтвердили, что в большей части сепаратора картина потока не зависит от этих изменений. Умеренное увеличение длины цилиндра вызвало лишь небольшие изменения в дымовой картине. Однако при длине более диаметров наблюдался режим периодического течения, при котором центральный вынужденный вихрь вместо касания центра дна отклонялся и касался цилиндричкской стенки циклона. Точка касания вращалась в горизонтальной плоскости и при этом в потоке возникали сильные периодические колебания. При больших скоростях наблюдались перемещения бегущей в окружном направлении точки касания вынужденного вихря вниз вверх вниз с касанием дна.

Особенно эти процессы проявлялись при работе с пылью. В другом варианте применялся закручиватель с распределенным сопловым вводом с возможностью регулировки входного сечения. Параметр Россби, который пропорционален расходу и обратно пропорционален моменту скорости и радиусу, менялся в 4,5 раза. Исследования показали, что при нижнем значении параметра наблюдалось полосовое течение с интенсивным радиальным стоком в сечении входной части центральной трубы, в котором поток составлял половину от входящего, 20% проходило у дна. В полосовой зоне значение циркуляции тангенциальной скорости постоянно между трубой и корпусом, тогда как в остальной области она уменьшается с уменьшением радиуса. При верхнем значении этого параметра большая часть потока проходит у дна, а в опускном вихре расход газа больше, чем на входе. Анализ показал, что потоки в опускном движении ниже области полосового течения при указанных параметрах Россби приблизительно совпадают.

В [173] проанализированы процессы в погранслое, показано, что неустойчивость погранслоя определяет возникновение вторичных потоков. Сопоставлены невязкая модель потока и разработанный интегральный метод. В первом рассматривается потенциальное распределение тангенциальных скоростей, поверхность разрыва с областью неподвижного газа (центральное ядро), образование волн на этой поверхности, показано, что явление распространение волн характерно и для реальной жидкости, хотя поверхность разрыва момента количества движения размывается под действием вязкости.

Волны, перемещающиеся по ядру и через ядро потока в циклоне, могут служить объяснением того, как поток в ядре может быть совершенно неустойчивым, но вс же не турбулентно перемешивающимся. В интегральной модели для выделенного элемента объма составлены уравнения движения с учтом касательных напряжений на сопрягаемых поверхностях с аппроксимацией реальных распределений скоростей.

Предполагалось, что радиальная и аксиальная скорости в центральном ядре равны нулю. Как показал анализ, поток в циклонной камере имеет тенденцию быть однозначным. Если вход в циклон не согласуется с этим потоком, то течение перестраивается в верхней части сепаратора.

Если отношение расхода к вихрю слишком велико, то перестройка осуществляется путем сильного радиального вывода, а если оно слишком мало, быстрым убыванием в радиальном направлении циркуляции и радиальным притоком газа к опускному вихрю.

В [181] среди характерных особенностей течений в противоточных циклонах отмечено формирование вблизи выходной трубы зон циркуляции с высокой степенью турбулентности и образованием прецессирующего вихревого ядра.

Гидравлическое сопротивление противоточных циклонов.

Потери давления рассчитывают с использованием коэффициентов сопротивления. Теоретически коэффициенты сопротивления рассчитывают по методу Клячко или Минского [92, 101, 136]. В [166] приведены зависимости коэффициента от отношения площадей выходного канала к входному и относительных длин цилиндрической и конической частей аппарата, полученные разными авторами.

Учитываются также потери крутки за счт трения потока, угла конусности. Однако в большинстве сведений о коэффициенте сопротивления циклона приводятся экспериментальные значения [95, 87, 88]. В [87, 89] приводятся сведения об экспериментальных методах определения коэффициентов гидравлического сопротивления циклонов.

В [88] показывается, что кривые зависимости коэффициента сопротивления циклона от скорости потока, диаметра и, соответственно, от числа Рейнольдса, имеют восходящий характер.

Такой характер кривых автор объясняет влиянием сопротивления трения о стенки циклона на интенсивность вращения потока, отсюда и на основное сопротивление циклона, связанное с вращательным движением и потерей кинетической энергии вращения на выходе из циклона.

Во многих работах предприняты попытки преобразовать энергию вращательного движения потока в энергию давления с минимальными потерями [179, 67, 181, 95, 89, 90]. В удачных решениях снижение потерь достигает 22%, однако для высокоэффективных циклонов с относительным диаметром выходного канала меньше 0, конструктивных решений раскручивателей не приводится.

В [100] представлены новые конструкции циклонов с пониженными затратами энергии. Обращается внимание на значительные неравномерности радиальной скорости. Вследствие прецессионного движения вихря положение разделительной поверхности (эта поверхность получется условным продолжением поверхности погружной трубы вглубь циклона) также не постоянно. В центре погружной трубы образуются обратные токи. Это ведт к понижению эффективности. До 90% потерь энергии происходит в погружной трубе. Необходимо создать препятствия этим явлениям.

Рассматривается вариант установки вращающегося ротора на оси с поверхностью равной разделительной поверхности сепаратора. Однако попытки повысить окружную скорость посредством совместной разделительной поверхности не увенчались успехом, т.к. пограничный слой, возникающий вследствие трения газа и ротора, постоянно отсасывается. Выигрыш в экономии энергии также не получается.

Однако задачи распределения радиальной скорости, положения фиксировованной разделительной поверхности (устранения прецессии), сведение потерь к минимуму в погружной трубе, решаются установлением перфорированной центральной трубы, расположенной по всей высоте сепарационной камеры, а пыль собирается в двух бункерах: периферийном и центральном. Проведнные исследования показали следующие результаты. Если погружную трубу заменить центральной трубой, то улучшение составляет 20-30%. Если в центральной трубе установить центральные рбра, то улучшение превысит 30%. Если вместо сосредоточенного впускного канала применить щелевой впуск, с центральной трубой и рбрами, то возможно улучшение более 40%.

В [166] представлены данные зависимости коэффициента сопротивления циклона от относительной длины выхлопного патрубка (отношение длины выхлопного патрубка к его диаметру).

Рекомендуемое значение 3 4.Приведены сведения о среднеинтегральных по объму значениях безразмерной кинетической энергии вращения газа. Эти же значения характеризуют аэродинамическое совершенство камеры [187]. Расчетные оценки показывют большие значения безразмерной кинетической энергии для противоточной камеры, чем для прямоточной.

В [45] приводится схема расчта закручивающего устройства, дана исходная система уравнений для осесимметричного течения с учтом потерь энергии и моментов импульсов, датся оценочный расчт потерь энергии при различной степени закрутки потока;

рассматриваются возможные механизмы потери энергии при закрутке потока, делается вывод о значительном завышении расчетных значений скоростей при неучте потерь энергии и момента импульса. В [46] показано, что с увеличением конструктивного параметра (обратно пропорционального числу Россби), число крутки также увеличивается. Oднако при конструктивном параметре больше 2, темп увеличения намного снижается, течение в вихревой камере сопровождается значительными потерями энергии, что объясняет причину отсутствия эффективных раскручивающих устройств диффузорного типа, преобразующих скоростной напор в давление, предназначенных для уменьшения потерь напора в циклонных пылеуловителях.

2.3.3 Поведение дисперсной фазы и эффективность обеспыливания газа.

Исследованию вопросов движения газовзесей посвящены обширные публикации [151, 62, 64, 167, 168, 137, 138, 188, 157, 67, 181].

Рассматривается сепарация одиночных частиц, закономерности их движения, особенности движения дисперсной фазы в камерах различных конструкций, скольжение материала относительно потока несущей среды в зависимости от чисел Стокса, Фруда, Рейнольдса, рассчитанных по диаметру частиц, а также концентрации частиц.

В [157] приведены сведения о распределении дисперсной фазы в сечениях протяжнного цилиндрического циклона, отстоящих на разных расстояниях от края выходной трубы. Отмечено, что пристенный слой образуется на расстоянии 3-4 диаметров от края выхлопной трубы и пропадает на расстоянии 6 диаметров.

В [192, 133] проводится анализ работы сепараторов с применением детерменированных и стохастических моделей классификации порошков. Первые основаны на расчете траекторий частиц под действием определнных сил и дают удовлетворительные оценки процесса для крупных частиц. Вторые представляют движение как случайный процесс, на который накладываются воздействия детерменированного характера [113]. Движение частицы в радиальном направлении представляется суммой средних значений сил (центробежной и вязкостной) и флуктуационной составляющей.

Изучаемый процесс может быть охарактеризован одномерной плотностью вероятности, которая может быть определена из уравнения Колмогорова-Фоккера-Планка [113]. В [114] получены основные уравнения и проведн анализ процессов гидродинамики разделения гетерогенной среды на основании работ по сепарации неоднородных сред. Делается вывод о перспективах развития стохастической теории гидромеханических процессов. В [132] на основе стохастической модели процесса классификации порошков обоснованы преимущественные области вихревых и гравитационных классификаторов. В [133] показано, что предложенная стохастическая модель с эмпирическим коэффициентом макродиффузии дат адекватное описание кривых парциальных выносов вихревых классификаторов. Можно получить аналитические выражения для фракционной эффективности классификации, если допустить, что случайности процесса в зоне сепарации находят прямое отражение в статистических распределениях частиц, а сами распределения описываются функциями нормального распределения случайных величин.

Турбулентное стационарное движение аэрозоля (среды из частиц) в закрученном потоке при различном распределении окружных скоростей рассмотрено в [194]. Предполагается, что турбулентность изотропна, коэффициенты турбулентного перемешивания газовой фазы и турбулентной диффузии частиц равны. Тангенциальные скорости частиц и газа в осредненном движении одинаковы. Уравнения переноса при турбулентном движении записываются из условия, что в подвижной системе координат, связанной с газом, суммарный поток частиц или газовой фазы через произвольный элемент поверхности равен нулю. Такой подход позволяет записать уравнение для распределения концентраций частиц различной крупности в поперечном сечении потока, где движение можно считать стационарным. Все полученные соотношения для распределений частиц по размерам относятся к безграничным потокам. Распределение концентраций частиц при турбулентном движении аэрозоля в коаксиальном канале цилиндрической части противоточного циклона получено в \109\. Получены также распределения концентраций без перемешивания частиц. Условная эффективность разделения по длине канала при турбулентном течении аэрозоля для частиц определнного размера достигает на расстоянии 3-х диаметров максимального значения и далее не меняется;

при движении без перемешивания частиц эффективность увеличивается по всей длине канала, и достигает 100%.

Однако в начале канала нарастание эффективности по его длине при турбулентном течении происходит круче, чем при отсутствии перемешивания. Турбулентная диффузия частиц в конической части циклона на порядок больше турбулентной диффузии в цилиндрической части, поэтому эффективность сепарации определяется процессами в конической части [77].

Метод расчта фракционной эффективности НИИОГАЗ [179, 201] базируется на представлении кривых фракционного распределения по нормально- логарифмическим зависимостям, аргументы которых есть двухпараметрические выражения с коэффициентами, найденными экспериментально для каждого вида циклона. В качестве экспериментальных коэффициентов используется медианный размер частиц, для которого эффективность разделения равна 50%, а также дисперсия распределения, которая определяет влияние случайных факторов, связанных с особенностями гидродинамики потока. При этом для подобных циклонов экспериментально найденная дисперсия имеет одно и то же значение, а медианный диаметр частицы, улавливаемый с эффективностью 50%, также определяется экспериментально для конкретного размера циклона и пересчитывается на другие размеры с использованием числа подобия Стокса. По методу Барта [181] размер частиц, соответствующий медиане распределения фракционной эффективности кривой рассчитывается с учтом геометрических соотношений циклона и скорости потока, а вид функции распределения парциальных эффективностей определяется с привлечением экспериментальных данных, а по существу экспериментально определяется дисперсия в распределении эффективностей. В [38] предлагается определять размер частиц, соответствующих медиане распределения фракционных эффективностей, аналогично [181], а дисперсию как отношение скорости рассеивания частиц к радиальной скорости газа, при которой на цилиндрической поверхности, с радиусом равным радиусу выхлопного патрубка, теоретически возникает зацикливание частиц (равновесные траектории). Причм, под скоростью рассеивания понимается скорость турбулентного трения газа (динамическая скорость), которая в свою очередь, определяется интенсивностью радиального переноса в радиальном направлении к центру [203]. При таком подходе расчт фракционной эффективности выделения частиц из потока проводится без привлечения экспериментальных данных [38], а результаты расчтов адекватны справочным данным по фракционной эффективности обеспыливания газов в циклонах.


Имеется много противоречивых данных о сравнительных характеристиках противоточных циклонных пылеуловитетелей. В [157] приведены сведения о сопоставлении эффективности обеспыливания газа, гидравлического сопротивления циклонов с сужающимся конусом, расширяющимся (обратным) конусом, цилиндрическим корпусом.

Сравниваемые аппараты имели одинаковые входные, выходные патрубки, примники пыли. Циклон с сужающимся конусом имеет на 20% сопротивление больше, чем циклон с обратным конусом. В коническом циклоне эффективность очистки увеличивается до 97,5% с достижением скорости входа 13 м/с и уменьшается до 96% с увеличением скорости входа до 18 м/с. Циклон с обратным конусом имеет эффективности при указанных скоростях входа 97 и 98% соответственно. Цилиндрический циклон обладает худшими показателями. Рекомендуется циклон к эксплуатации с обратным (расширяющимся) конусом.

В [99] приводятся данные об испытаниях различных циклонов на стенде. Исследовались 4 циклона разной конструкции: циклоны с коническим дном и осевым подводом воздуха (с продувкой и без продувки), с плоским дном и осевым подводом воздуха (с продувкой), с коническим дном и тангенциальным подводом воздуха, с плоским дном и тангенциальным подводом воздуха (с продувкой). Оказалось, что циклоны с плоским дном и тангенциальным подводом имеют большую эффективность, чем циклоны с осевым вводом и коническим дном. При величине продувки менее 1% эффективность резко уменьшается. Для циклона с тангенциальным подводом изменение продувки от 0,5 до 3,5% вызывает увеличение эффективности при плановой скорости 5 м/с от 87 до 96%, а для циклона с разеточным закручивателем от 88 до 93%.

Расстояние от дна до края трубы цилиндрического циклона составляет один диаметр корпуса. Рекомендуются цилиндрические короткие циклоны с продувкой для групповых газоочистителей.

В [147] приведены сведения о применении цилиндрических циклонов в технологиях порошковой продукции с использованием импульсного измельчителя. Опыт эксплуатации этой установки показал, что при тонком измельчении феррованадия система очистки, состоящая из ротационного пылеотделителя и циклона НИИОГАЗ не обеспечивает должной эффективности. По результатам испытаний коэффициент осаждения составил 90-95%. Одной из причин низкой эффективности является несоответствие расчтного режима работы этих пылеуловителей нестационарному пульсирующему режиму течения пылегазового потока в условиях имульсного измельчения. Новые системы обеспыливания воздуха были исследованы и использованы в эксплуатации на основе цилиндрических циклонов с вставкой отражателем вихря в виде центрального конуса. Выбор этого типа циклона обусловлен прочностной и эксплутационной наджностью конструкции, малыми габаритами и возможностью применения стандартных профилей для его изготовления. Приведнные данные показывают, что эффективность сепарации измельчнного железного порошка в установке импульсного измельчения при использовании многоступенчатой системы последовательно соединнных цилиндрических циклонов с центральным конусом превышает эффективность используемых в практике одноступенчатых систем и достигает значения 99,7-99,88%. Последовательное соединение циклона с бункером примником пыли и циклоном с отводом отсепарированной пыли посредством эжектора в технологический аппарат позволяет осуществить регулируемую замкнутую циркуляцию пылегазового потока во внутренний сепаратор измельчителя. В этом случае, по мере снижения давления в корпусе измельчителя, расход газа через эжектирующее устройство увеличивается и в сепарационной зоне происходит сглаживание пульсаций пылегазового потока, что обеспечивает более полное выделение из потока материала. Также появилась возможность регулировать гранулометрический состав продукта измельчения. Наибольшая эффективность достигнута в системе с тремя ступенями циклонов, в которой первая ступень-циклон с бункером, две последующих циклоны с отводом пыли из сепарационных частей посредством эжектора на вход первой ступени.

В [208] приводятся сведения об эффективностях циклонов с конической частью на известковой пыли с медианным размером 12мкм и дисперсией 2,5. Оказалось, что циклоны УЦ-500, ЦОЛ-3 имеют показатели ниже, чем циклон ЦН-15, хотя фракционные эффективности у них выше.

В [207] приведены сведения об эффективности очистки воздуха в циклоне при концентрациях пыли определенного состава менее 0, г/м3.Она оказалась равной 92,2%;

при увеличении концентрации до г/м3 эффективность увеличилась до 99,7%, т.е. относительный вынос уменьшился в 26 раз. Приведены характеристики циклонов с конусом коагулятором (ЦКК), с внутренней рециркуляцией (ЦВР), регулируемого циклона (РЦ) с поворотной лопаткой на конце входного патрубка, которая при налипании пыли поворачивается на 135 град.

периодически. Приведены сведения о сферическом циклоне, форма которого способствует коагуляции частиц.

В [37] приведены сведения о разработанном циклоне для очистки газов от радиоактавных материалов, который был установлен вместо металлокерамического фильтра (МКФ). Оказалось, что эффективность обеспыливания в циклоне намного выше, чем в МКФ, а насыпная плотность уловленной пыли циклоном в 2,5 раза выше, чем уловленной фильтром.

На рис. 2.7 показаны наиболее часто встречающиеся в отечественной практике обеспыливания газов циклоны. В [106] приведены результаты испытаний по единой методике, разработанной во ВНИИОТ (Ленинград) и одобренной Госстроем СССР. Наиболее эффективным циклоном является чехословацкий Т4/630, однако он настолько велик, что рекомендовать его в качестве унифицированного аппарата не представляется возможным. По технико экономическим показателям предпочтение было отдано циклону ЦН11.

Рис. 2.7 Типы возвратно поточных циклонов, испытанных по «Единой методике»

Часто циклоны работают в условиях пылевых камер, например в реакторах с кипящим слоем дисперсного материала. Циклоны находятся в объме реактора и возвращают уловленную пыль в кипящий слой, т.е.

аппараты работают в условиях одинакового статического давления на входе потока и выходе выделенной пыли из циклона. Эффективность улавливания частиц в таких условиях циклоном НИИОГАЗ не превышает 30% [7]. Имеется несколько способов увеличения эффективности аппаратов [7,157]: устройство напорного столба осажденного в циклоне материала, поступающего в пылевой отсек реактора, и эжектирование выделенной пыли в циклоне в объм реактора. Установлено [7], что удлинение конуса аппарата без эжектирования отсепарированной пыли снижанет унос в два раза, а с эжектированием унос снижается в 15 раз. Предложены диапазоны чисел подобия для расчета процессов обеспыливания газов. При последовательной установке циклонов внутри реактора предложены различные запирающие устройства с непрерывным выпуском материала для устранения присосов газов через пылевыводные каналы.

В циклонных системах с рециркуляцией газов реализованы различные подходы для повышения устойчивости очистки [12, 69, 70].

В [69] исследовано влияние кратности циркуляции дисперсного материала на эффективность работы циклона. В [70] на базе свойств рециркуляционных газовых потоков, исследованы условия взаимодействия рециркуляционных и основных газовых потоков.

Получены критические условия их взаимодействия. В простейшей гидравлической постановке определены рабочие параметры газа на входе и выходе зоны формирования потоков. Определены пути использования рециркуляционных газовых потоков для интенсификации сепарационных процессов, реализуемых в пневмоаппаратах порошковой технологии.

Отмечается неоднозначность в исследованиях процессов сепарации. В [186] приведены кривые равных эффективностей улавливания пыли при локальном вводе пыли в отдельные точки объема циклона. Обнаружено, что наиболее низкие эффективности степени очистки характерны для областей, находящихся вблизи сечения выхлопной трубы. В [98] исследовано движение потоков воздуха с пылью в прозрачной модели циклона. Представлены зарисовки циркуляционных зон, проставлены значения эффективностей, соответствующих конкретным точкам ввода пыли в объм аппарата.

Обнаружено, что сепарация частиц с определенной эффективностью происходит во всей области сепарационного пространства, включая выхлопной патрубок. Обнаружено, что частицы, водимые по периферии в верхней части улавливаются с эффективностью меньшей, чем частицы, вводимые по оси в нижней части циклона. Ниже выходного сечения выхлопного патрубка имеется точка на оси, ниже которой вводимая по оси пыль улавливается с высокой эффективностью. При отсосе части газа из пылевого отверстия значения эффективностей оказались выше.

В [157] приведен обзор по влиянию скорости ввода потока на сепарационные характеристики аппаратов. В большинстве исследований рекомендован диапазон 12-18 м/с. Эффективность обеспыливания связывают с процессом жгутообразования [181, 49, 172, 47, 185]. Увеличение скорости потока выше предельного значения приводит к размыванию жгутов и снижению эффективности. Н.А. Фукс [195] объясняет уменьшение эффективности очистки газов с увеличением скорости выше предельного значения влиянием турбулентности и увеличением несущей способности потока.

Аналогичные процессы в циклонных газожидкостных сепараторах [152]: при увеличении окружной скорости газа более 20 м/с эффективность сепарации резко уменьшалась из-за вторичного уноса жидкости. Отмечено два вида вторичного уноса: срыв отсепарированной жидкости со стенок (вторичная диспергация) и унос жидкости ядром вихря под воздействием восходящих токов газа в центральной части циклонной камеры. В [30] эффективность очистки газа в циклоне представлена в функции числа Эйлера, или что то же, в функции коэффициента гидравлического сопротивления. Однако вводится ограничение по скоростям ввода потока.


Имеется много публикаций по моделированию процессов сепарации в циклонных камерах [188, 192, 30, 57, 74, 111, 75, 61, 33]. Основой моделирования в большинстве исследований является принцип равенства соотношений всех сил, действующих на частицу.

В работе [57] показывается, что условия подобия характеризуются числами Фруда, Стокса, Рейнольдса для потока, коэффициентом сопротивления движущейся относительно газа частицы, а также числом гомохронности. Экспериментально подтверждено влияние этих чисел на распределение пыли каналах. Метод был проверен при исследовании различных по конструкции золоуловителей "ЦККБ", "Давидсон" ( модификаций)", "Улитка" (27 модификаций), "Ван Тонгерен" и др.

Выяснилось, что моделирование выполняется с применением производного критерия, равного отношению чисел Стокса и Фруда в степени 0,5 и при введении числа Фруда как параметра.

В [74] специальными опытами установлено (перевернутый вверх дном циклон),что критерий Фруда может быть опущен при условии выполнения сформулированных правил масштабирования. Для области сопротивления частиц, в которой закон Стокса неприменим, вводятся дополнительные безразмерные комплексы, по форме совпадающими с критерием Рейнольдса. Дополнительно в качестве определяющего параметра вводится концентрация. В [111], кроме указанных выше чисел подобия, приведены числа отношений плотностей частиц и газа, а также отношения скоростей частицы и газа. Число Рейнольдса для потока нельзя выводить из рассмотрения, поскольку исчезает возможность моделирование эффективности при наличии оптимума с увеличением скорости потока. Увеличение скорости потока равносильно увеличению размера частиц числе Стокса или уменьшению диаметра в критерии Фруда, однако с увеличением числа Рейнольдса возрастает скорость не только в полости собственно циклона, но и в полости приемника пыли, что приводит с обратному выносу частиц [111].

В [60] указываются дополнительные требования к масштабированию осевых скоростей, тангенциальных скоростей, перепадов давлений.

Поскольку невозможно выполнить все условия подобия в модели и образце, в [75] предлагается обработку экспериментальных значений представлять в виде однозначной зависимости от одного производного критерия. Причем этот производный критерий строится таким образом, чтобы он являлся комбинацией определяющих критериев. Общее количество критериев остается прежним, но влияние других критериев оказывается незначительным. При оценке граничного размера зерна производный критерий корректируется функциями, зависящими от концентрации пыли.

В [61] предлагается при проведении моделирования дисперсный состав пыли выдерживать один и тот же, условные скорости одни и те же, а сечения входных патрубков должны быть искажены таким образом, чтобы сечения патрубка модели отличались от сечения образца масштабным геометрическим коэффициентом в степени 1,5, а концентрация пыли обратно пропорциональна этому масштабу.

В [33] приведен вывод обобщенных параметров, определяющих эффективность сепарации в циклонных пылеуловителях. Для подобных циклонов эффективность зависит от скорости частиц относительно газа и кривизны стенок циклона, для неподобных циклонов учитывается коэффициент турбулентного перемешивания частиц, который зависит от характерной скорости газа, размера и конструктивных соотношений циклона. Показано, что уменьшение эффективности обеспыливания с увеличением диаметра циклона при одинаковых прочих физических параметрах происходит в меньшей степени по сравнению с е уменьшением в зависимости от критерия Стокса.

Приведенные методы моделирования основаны на физических представлениях, отражающих аэромеханическую сторону процесса, и не учитывают явлений на конечной стадии формирования слоя материала, а также явления в пристенной области, в которых проявляются поверхностные свойства частиц, отвечающие за поведение частиц и их влияние на гидродинамическую ситуацию в аппарате.

Поэтому эти методы пригодны для ограниченного диапазона не налипающих на поверхности и не создающих отложений дисперсных материалов, а также для ограниченных скоростей потока (не выше м/с и не ниже 5 м/с во входном патрубке).

До сих пор нет единого мнения относительно осаждения частиц из турбулентного потока на ограждающие поток поверхности. Частицы протекающего через канал аэрозоля осаждаются на стенки в результате броуновской диффузии и седиментации [66]. Броуновская диффузия проявлется для частиц менее 0,5 мкм, седиментация –для частиц более 10 мкм. Для диапазона размеров частиц 0,5-10 механизм осаждения из турбулентного потока может быть объяснн на основании работ Медникова Е.П. [131]. Наличие значительных градиентов осредненной скорости газа и ее пульсационных составляющих в пристенной области вызывает появление специфических форм движения частиц.

Следствием этого является повышенная скорость осаждения на стенках труб и каналов, которая на несколько порядков при турбулентном течении превосходит скорость диффузионного (броуновского) осаждения тех же частиц из ламинарного потока и возрастает с повышение скорости газа. Наличие градиента скорости поперечных пульсаций газа означает в нем конвективного ускорения частиц газа в поперечном направлении. Если в таком поле ускорения частица мала, легко увлекаемая средой, она испытывает то же ускорение, что и среда.

Возникает сила инерции, которая при обычных скоростях потока на три порядка больше силы тяжести [131]. Инерционный пробег частицы перекрывает толщину ламинарного подслоя и таким образом, оказывается, скорость осаждения на самой стенке не нулевая. Видимо это обстоятельство является причиной забивки пневмотранспортных линий, перекачивающих тонкодисперсные материалы взвешенным способом [173]. Пневмотранспорт в режиме взвешенного переноса частиц материала характеризуется ударным взаимодействием перемещаемых частиц со стенкой, обеспечением относительной скорости несущей среды, превышающей скорость витания наиболее крупных частиц транспортируемого материала. [204].

В осаждениии частиц в циклоне существенное значение имеет агломерация частиц. В производстве технического углерода продукт представляет частицы размером 0,01-0,55 мкм. Истинная плотность составляет 1750 2000 кг/м3, тогда как кажущаяся плотность составляет 80300 кг/м3. Таким образом, в слое углерода содержится 4 15% собственно углерода, остальное газовая фаза. Частицы технического углерода почти всех видов уже в процессе получения соединяются в цепочки или образуют более сложные разветвленные структуры.

Казалось бы, инерционные эффекты для осаждения таких частиц не могут проявляться, тем не менее, на практике технический углерод достаточно хорошо осаждается в циклонах из потоков с достаточной запыленностью благодаря исключительной склонности к коагуляции и образованию хлопьев в агрегате. В схеме осаждения продукта и обеспыливания газов электрофильтр циклон циклон запыленность понижается в 500 раз [106].

В пристенной области явления сгущения, агломерации усиливаются из-за миграционных эффектов в турбулентном потоке [131]. В связи с этим в [185] полагается, что основным механизмом улавливания пыли в циклоне является жгутообразование в криволинейном потоке даже при незначительных центробежных силах, т.е. мелких частицах. Видимо в пристенной области проявляются другие (миграционные) эффекты, на которые указывается в [131].

Для мелкой пыли существенным моментом является ее налипание на поверхности и способность образовывать отложения. Имеются различные методы оценки адгезии, аутогезии пылей [77, 5], однако эти явления в каждом конкретном случае имеют особенности, определяемыми аэродинамической обстановкой, взаимодействия частиц со стенкой и между собой, а также поверхностными свойствами частиц. По оценкам [4, 106] осаждение частиц на поверхность происходит, если радиальная скорость частицы вблизи стенки больше скорости газа. Для изучения влияния налипания, образования отложений на эффективность сепарации в [169] был применен метод математического планирования эксперимента. В результате исследований получено уравнение регрессии, отражающее процесс сепарации тонкодисперсных материалов. Анализ показал, что существенное влияние на процесс сепарации влияет скорость потока и относительная влажность очищаемого воздуха.

В [135] рассмотрена модель сепарации частиц с учетом их адгезионного взаимодействия со стенкой. Даны оценки влияния углов падения частиц на стенку на рикошетирование, скольжение, прилипание.

В [93] дана оценка сдвиговых и прочностных характеристик слоя в условиях адгезии. В [94] представлены критерии слеживаемости и сыпучести порошков. В [78] охарактеризованы свойства мелкодисперсного материала и процессы уплотнения при его формировании. В циклонах с тангенциальным или улиточным вводом запыленного газа вблизи верхней крышки формируются тороидальные вихри, в которых аккумулируется пыль, периодически, по мере накопления, выпадающая в сепарационный объем [98]. Это приводит к нестационарности течения аэрозоля и процессов жгутообразования в пристенной области сепарационного объема. В конической части циклона более интенсивно происходит жгутообразование из частиц и их выделение в приемнике. Однако с внезапным поступлением пыли из верхней части в результате ее выпадения в нижней части конуса происходит торможение потока, интенсивность крутки уменьшается, давление в приемнике увеличивается [79]. При этом происходит накапливание крупных частиц и начало вынужденного вихря перемещается из приемника в объем циклона.

В реальных условиях концентрация пыли в потоке не стационарна. В конических циклонах в области пылевыводных отверстий происходит усиления нестационарного воздействия частиц на поток в сотни раз. Поэтому начало формирования вынужденного вихря может перемещаться из приемника в объем периодически. Колебания давлений в канале формирования подвижного слоя и непрерывной выгрузке пыли работающего циклона наблюдались постоянно, даже в начальный период поступления пыли в систему [18].

Особенно большие колебания концентраций происходят в пневмотранспортных установках, перекачивающих тонкодисперсные материалы. В этих условиях газоочистное оборудование работает ненадежно. В [80] было предложено выполнить газоочистную установку комбинацией циклонов и фильтрующих приемников пыли. За основу была взята аэродинамическая схема циклона, которая была отработана на сублиматном производстве СХК [37]. Циклоны имели регулирующие приспособления, позволяющие проводить настройку системы в зависимости от расхода воздуха и средней концентрации транспортируемого материала. Работа системы показала, что потери цемента в процессе транспортирования и очистки воздуха составляют менее 0,01% [80].

2.3.4. Вихревые пылеуловители со встречными аксиальными закрученными потоками За рубежом получили распространение вихревые пылеуловители со встречными закрученными потоками [181, 130]. В этих аппаратах загрязненный газ через закручиватель поступает по центру, дополнительный газ через другой закручиватель поступает по периферии в сторону приемника. Преимуществом такого аппарата является незначительность истирания стенок, и возможность очистки высокотемпературных газов, которые могут быть охлаждены дополнительным потоком. По данным фирмы разработчика и изготовителя эти пылеуловители не уступают по эффективности электрофильтрам [181, 130]. Однако в отечественной практике газоочистки они не нашли широкого применения [188, 176] из-за большого расхода энергии на очистку и сложности эксплуатации, которые возникают при необходимости регулировок процесса синхронизации встречных потоков [188]. Кроме того, отсутствуют сопоставительные данные по эксплутационным характеристикам этих аппаратов и высокоэффективных циклонов.

2.3.5. Особенности обеспыливания газов в групповых и батарейных циклонных газоочистителях.

Попытка использовать циклонные аппараты для очистки газов больших объемов от тонкодисперсных пылей привела к созданию групповых и батарейных газоочистителей [179, 153]. Батарейные циклоны бывшего треста "Газоочистка" и в настоящее время используются во многих отраслях промышленности, в том числе и в качестве золоуловителей на тепловых электростанциях. Их широкому распространению во многом способствовала весьма высокая степень очистки газа в элементе и удачное компоновочное решение. Однако высокая стендовая эффективность элемента не подтвердилась для батарейного газоочистителя в промышленных условиях вследствие гидродинамических перекосов перетоков между элементами.

Объяснение причин этих явлений в разверке гидравлических сопротивлений завихрителей [153]. Один процент перетекаемого газа в элемент снижает эффективность последнего на 4-6%. Трудность устранения гидравлических разверок в невозможности выполнить входные участки элементов одинаковыми [153]. Кроме того, в газоочистителях данной конструкции завихрители циклонных элементов подвержены локальному абразивному износу, в результате чего разверка увеличивается [153]. Подверженность элементов забиваниям пылью исключает возможность их пременение для очистки газов от угольной пыли и сильнослипающейся золы. Эксплутационная степень очистки не превышает 80% [153]. В связи с этим разработаны и находятся в эксплуатации газоочистители других конструкций [153, 109, 123, 110, 85].

В [109] приведены сведения о результатах промышленных испытаний серии батарейных циклонов с рециркуляцией потока для улавливания золы от котлов малой и средней мощности. Делаются выводы, что отсос и рециркуляция потоков являются эффективным средством борьбы с перетоками газа между элементами в батарейном циклоне и способствуют повышению очистки на 7-8%.Эти аппараты рекомендуются для улавливания золы от котлов со слоевыми топками и котлов с камерными топками, работающими на фрезерном торфе. В [123] прнведены результаты исследования батарейного циклона на котпе ПК-2-20, работающем на фрезерном торфе. Делается вывод о целесообразности реконструкции системы газоочистки установок, работающих на фрезерном торфе, путем замены мокрых скрубберов МП-ВТИ батарейным циклоном с отсосом и рециркуляцией потока типа БЦРН. Пропускная способность газоочистки 138000 м.куб/час.

Батарейный циклон с частичным отсосом и рециркуляцией газов состоит из блока циклонных элементов, выполняющих роль концентратора, группового циклона системы рециркуляции, в котором улавливается зола, отсасываемая из золоспускных каналов-коллекторов, сообщающихся с пылевыводными отверстиями элементов, дымососа системы рециркуляции,газоходов. Циклонные элементы собираются в вертикальные секции и опираются на наклонные стенки, разделяющие корпус аппарата на раздающую камеру или камеру загрязненного газа, и собирающую камеру очищенного газа. Модельные испытания показали \149\, что эффективность очистки в одиночном элементе диаметром мм составляет 91,5, а в вертикальной секции 80% без отсоса и 92% с отсосом. Выхлопные трубы элементов снабжаются коническими раскручивателями, которые расположены внутри корпусов элементов.

Ввиду того, что батарейные циклоны с отсосом и рециркуляцией газов отличаются сложностью, их использование оправдывается только при условии высокой эффективности очистки, поэтому применение циклонных элементов более 150 мм нецелесообразно. Влияние соотношений размеров раздающей и собирающей камер на равномерность распределения потока оценивалась на основе теории раздачи потока [85], в которой определяется обобщенный критерий характеристика коллектора, зависящий от отношения площади ответвлений к площади коллектора, коэффициента расхода потока, являющийся функцией сопротивлений боковых ответвлений, коэффициента сопротивления боковых ответвлений, коэффициента сопротивления собственно коллектора. Приводятся расчетные зависимости изменения неравномерности потока от характеристики коллектора. Были проведены расчеты необходимых размеров коллекторов. Был изготовлен опытный циклон, который испытывался в лабораторных, а затем в промышленных условиях. Эксперименты показали, что неравномерность распределения потока по элементам не превышает 8%, что допустимо [110]. Эффективность очистки газов в установке с отсосом и рециркуляцией газов от крупной золы составила 97% [110]. Исследование различий в движении потока в элементе циклона БЦР с отсосом и без него проведено в [124]. С отсосом тангенциальные скорости оказались выше, особенно существенно в области пылевыводеного отверстия, повышены также аксиальные скорости нисходящего движения. Однако эффективности очистки в одиночном элементе с отсосом и без него отличаются незначительно, причем с увеличением скорости, начиная со скорости в плане 4,6 м/с эффективность уменьшается. Наблюдения за взвешенными частицами показали [124], что основная масса их отбрасывается к стенке циклона на первом витке, дальнейшее движение идет по спирали, угол которой при отсосе увеличивается. Однако для сепарации мелких частиц этот угол не должен быть большим. Имеется оптимальный отсос, который сокращает выбросы на 25% при увеличении энергозатрат на 25% [124].

Однако вследствие сложности системы батарейные циклоны БЦР нашли ограниченное применение \146\.

Циклоны БЦУ конструкции бывшего треста "Энергоуголь" имеют больше достоинств по сравнению с БЦР [153]. Элемент этого золоуловителя имеет горизонтальный полуулиточный завихритель.

Диаметр пылевыпускного отверстия увеличен до 130 мм, тогда как в элементах с розеточными завихрителями этот размер равен 80 мм.

Исследования БЦУ в промышленых условиях показали, что эффективность золоулавливания аппаратов различных компоновок колеблется в диапазоне 88-96% [153, 193]. Однако по данным [179] требуется значительный отсос для повышения эффективности.

Модельные исследования БЦУ в системах пылеприготовления в качестве пылеконцентратора во второй ступени позволило предположить значительное увеличение общего эффекта обеспыливания газов (до 99,5% при сбросе в горелки 20% газов с уловленной пылью) [125].

Стремление увеличить эффективность обеспыливания газов привело к усовершенствованию циклона БЦУ в БЦУ-М, в котором элементы расположены таким образом, что раздача пыли оказалась равномерной в результате приближения линий тока газа к траекториям твердых частиц на входе в улиточные завихрители [107].

В [159] приведены сравнительные характеристики наиболее распространенных элементов батарейных циклонов. Результаты стендовых испытаний элементов с разными завихрителями показали, что элементы с лопаточными завихрителями обладают лучшими сепарационными и аэродинамическими характеристиками по сравнению с улиточными. Неравномерность распределения потока в окружном направлении в сечении, нормальном оси за полуулиточным завихрителем равен 15%, при четырех заходном 7,8% [121]. К.п.д. с четырехзаходным выше, чем в БЦУ на 3% [121]. Повышение эффективности в улучшении равномерности распределения потока по периметру (углу), в увеличении длины выходной трубы с уменьшением высоты входа и в повышении относительной окружной скорости. С целью уменьшения эффекта батарейности диаметр элемента был увеличен до 512 мм (циклоны БЦ-512).

Циклон с улучшенными характеристиками (БПР-512) был разработан на основе элемента с розеточным завихрителем с 12-ю лопастями, диметром 512 мм, высотой цилиндрической части 1200 мм, конической-665 мм. Этот циклон рекомендуется для улавливания влажных пылей на второй стадии очистки [160].

В [156] приведены новые золоуловители НПО ЦКТИ БЦ-512,БЦ 359,БЦ-259 с четырехзаходными улиточными завихрителями в элементах и улиточной ступенью предварительной очистки (ГОСТ 24.



Pages:     | 1 || 3 | 4 |   ...   | 7 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.