авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 |

«М.В.Василевский ОБЕСПЫЛИВАНИЕ ГАЗОВ ИНЕРЦИОННЫМИ АППАРАТАМИ Томск Издательство Томского политехнического университета ...»

-- [ Страница 6 ] --

Таблица 7.4. Эффективность сепарации частиц в различных инерционных аппаратах (в процентах) на примере тестовой пыли и газа с параметрами m 40 мкм, Ч 3, =1.1кг/м3, =2200 кг/м3, =22.2 10-6Пас P H Q lg Тип аппарата (тыс. м /час) (кПа) (м) (мкм) 0,3 1 1,3 2,3 0,352 ЦН-11 D 200 мм 30 1,1 13 6,4 0,352 ЦН-11 D 2000 мм 30 1 14 2,8 0,34 СК ЦН-34М D 3500 мм БЦ-2-6х(4+3) 36 0,8 3,5 - - Прямоточный элемент 0,8 0,7 0,5 4,0 0,525 ЦКТИ D 200 мм Прямоточный БЦ 4,8 0,8 - 12 0,260 Прямоточный циклон 3,6 0,83 1,4 8,2 0,242 D 500 мм Прямоточный циклон 110 0,85 7,3 20 0,242 D 2600 мм ДП-12 35 - 3,5 6,5 0,420 x x 1 lg ( / 50 ) exp dx, i Ф(X ), Ф(X ),, Ф(X) X 2 lg lg ( m / 50 ), 84 / 50.Обозначения в таблице и формулах: H X lg 2 lg 2 Ч высота аппарата, D диаметр аппарата, 50 размер частицы, улавливаемой с эффективностью 50%, дисперсия фракционной эффективности аппарата,, m текущий диаметр и медианный диаметр частицы в весовом распределении, чдисперсия весового распределения частиц по размерам.

7.6. Механизмы для выгрузки пыли Процесс пылеотделения состоит из нескольких этапов: закрутка потока, концентрирование и вывод частиц из сепарационной зоны, формирование слоя в приемнике, удаление уловленной пыли из приемника. Нарушение любого из этапов приводит к неудовлетворительной работе пылеуловителя. В системах пылеулавливания часто возникает необходимость возврата уноса в технологию или подачи в систему транспортирования к месту складирования. Преимущество непрерывного удаления отсутствие переуплотнения при слеживаемости материала, которое возникает при периодическом удалении. Для непрерывного удаления отсепарированной пыли из приемника применяют затворы непрерывной выгрузки. К непрерывно действующим относятся мигалки с конусным или плоским клапаном (рис.7.11,7.12), двойные пылевые затворы с электроприводом (рис.7.13), шлюзовые питатели (рис.7.14), а также некоторые виды конвейеров (рис.7.15,7.16). Применяют также золосмывные аппараты с гидрозатворами (рис.7.17). К периодически действующим относят шиберные и шаровые затворы (рис.7.18) [179].

Рис.7.11.Мигалка с конусным клапаном:

1-входной патрубок;

2 клапан;

3-рычаг;

4-груз Рис.7.12 Мигалки с плоским клапаном: а) -с одним клапаном;

б)- с двумя клапанами;

в)-схемы установок мигалок для подбора груза;

1- корпус;

2 клапан;

3-рычаг;

4-лючок;

5-груз.

Рис.7.13. Двойной пылевой затвор с Рис. 7.14. Шлюзовой питатель электроприводом а–со б в Рис.7.15 Шнековые конвейеры: сплошным винтом;

и с уплотняющими винтами.

Рис.7.16. Конвейер с погружными скребками типа КПС Рис. 7.17 Золосмывной аппарат с гидрозатвором:

1- корпус;

2-крышка;

3 смывной патрубок;

4-сопло;

5 сливная труба.

Рис. 7.18. Шаровой затвор Мигалки с конусными клапанами устанавливаются, если разрежение над ними не превышает 1кПа. Высота вертикального участка над мигалкой выбирается из условия, что противодавление столба выпучего материала должно быть больше разрежения над ним.

Они применяются для хорошо сыпучих материалов.

Если отводящий пыль канал отклонен от вертикали, применяются мигалки с плоскими клапанами. Противовесы подбираются с учетом разрежения на участке и величине уплотняющего столба пыли (не менее 0,8 м при насыпной плотности пыли 900 кг/м3).

Двойной пылевой затвор с электроприводом может работать при температуре до 400 С и разрежение в аппарате до 1 кПа.

Шлюзовые питатели при отсутствии над ними уплотняющего столба золы могут являться источником подсоса воздуха в систему газоочистки, поэтому их применяют в сочетании с уровнемерами, которые отключают двигатель питателя до того момента времени, когда произойдет опорожнение течки, и включающий двигатель после того, как уровень уловленного материала превысит заданное значение [179].

Отрицательным свойством шлюзовых питателей является заклинивание ротора при выгрузке материала, поломка привода, выход из строя двигателя. Это происходит вследствие того, что при остановке ротора возникающие боковые давления в сыпучем материале приводят к когезионным связям между частицами, находящимися в щели между лопастью и корпусом, и при включении ротора происходит заклинивание [6].

Шнековый конвейер (рис.7.15-а,б,в) применяется в качестве пылевыгрузочного устройства и одновременно транспортирующего средства. В шнеки перед пуском в эксплуатацию необходимо засыпать достаточное количество пыли для образования запирающей пробки.

Оптимальная форма и высота уплотнителя шнека, так же как и длина участка, на котором образуется пробка за счет изъятия части витков, определяется опытным путем в зависимости от свойств золы или пыли и перепада давления.

Конвейеры с погружными скребками представляют собой закрытый короб, состоящий и секций. Между приводной и натяжной головками внутри короба перемещается тяговая цепь со скребками.

Трасса конвейера может быть наклонной. В подающих пыль каналах должны функционировать уплотняющие столбы сыпучего материала.

В золосмывном аппарате нижний обрез корпуса 1 находится ниже сливного патрубка 5, поэтому создается подвижный слой воды, препятствующий присосам воздуха в систему. Зола, поступающая в аппарат, контактирует с водой и смывается соплом 4 в сливной патрубок. Это устройство применяется в системах сухого пылеулавливания. Зола удаляется из системы гидротранспортом.

Шаровой затвор при хорошей подгонке сегмента к седлу пылевыпускного отверстия обеспечивает герметичность при перепадах давления до 1 кПа.

Существуют методы управления состоянием дисперсного материала, что способствует стабилизации выгрузки.

До накопления уловленного циклоном в затворе уловленного материала по контуру запирающего устройства пропускают дополнительный газ в виде настильных струй. Количество газа, подаваемого через отверстия по контуру сопряжения запорного органа с поверхностями, ограждающими объем затвора (рис.7.19) должно быть равно 0,25% от объема очищаемого газа. и выбираться из диапазона (V50V90)F, где V50,V90 скорости витания частиц, диаметр которых является граничным для фракций с весовой долей 50 и 90% соответственно, Fнаибольшая площадь сечения затвора. Подача газа вдоль ограждающих объем затвора поверхностей в виде настильных струй приводит к циркуляции газа внутри объема, т.е. у стенок газ идет вверх, а внутри вниз. Скорость струй больше скорости витания крупных частиц, интенсивная циркуляция газа в начальной стадии препятствует образованию сгустков, а на дно выпадают наиболее крупные частицы, между которыми слабая аутогезионная связь. При накоплении материала интенсивность струй падает и, начиная с определенного момента, газ идет у стенок в виде порций. В этом случае по периметру слоя происходит «шевеление» материала, тогда как внутри слоя материал не подвергается воздействию газа, т.е. он уже лежит, однако газа между частицами достаточно, чтобы он двигался при выпуске без сводообразования.

В процессе накопления материала замеряют пульсации разрежения в объеме затвора (рис. 7.20). Выгрузку дисперсного материала начинают при затухании колебаний с расходом, при котором поддерживается разрежение в том же диапазоне. При такой выгрузке материала газ вдоль ограждающей поверхности объема затвора проходит в виде порций с минимальным расходом, не ухудшая эффективности выделения частиц из потока газа в циклоне и предотвращая зависание материала.

Ри Рис. 7.20 Зависимость разрежения в затворе от степени заполнения его материалом [18].

с.

7. Схема контроля состояния дисперсного материала в затворе непрерывной выгрузки Рис. 7.21 Эффективность улавливания цемента циклоном ЦН 15 диаметром 400 мм в зависимости от концентрации пыли. 1 герметичный приемник ;

регулировка по предложенному методу;

3 мигалка с плоским клапаном Диапазон аа б б на рис.7.20 соответствует циркуляционному движению частиц с выделением крупных частиц, б б вв соответствует формированию и движению блоков частиц с нарастанием амплитуды пульсаций, диапазон вв г г соответствует фонтанированию газа с максимальными амплитудами пульсаций разрежения, участок г г д соответствует движению воздуха в виде порций с быстрым затуханием пульсаций по мере нарастания подвижного слоя материала.

Систему настраивают таким образом, чтобы выпуск материала проводился при разрежении, соответствующему точке «д».

На рис. 7.21 показана эффективность циклона при регулировании данным способом.

Глава 8. ИСПЫТАНИЕ СИСТЕМ ОБЕСПЫЛИВАНИЯ ГАЗОВ В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ УСЛОВИЯХ Для расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий, расчета предельно допустимых выбросов и начисления платежей за загрязнение атмосферы используются данные по инвентаризации вредных выбросов, проводимых специализированными фирмами. Ими же определяется эффективность работы газоочистных систем. Общая эффективность обеспыливания газов определяется путем замера расхода газа и концентраций пыли на входе и выходе из аппаратов, а также гидравлические сопротивления. При этом не проводится анализ работоспособности установки, поскольку нет информации о причинах отклонения параметров установки от проектных данных изза отсутствия сведений об аутогезионных характеристиках пыли и ее поведение в аппарате. Существующие методы определения структурных характеристик дисперсных материалов позволяют проводить определение связности пылей в лабораторных условиях, но непригодны для производственных испытаний.

Современные методы измерения запыленности газов, представленные в ГОСТ Р 5082095, четко оговаривают условия проведения замеров: наличие подобия распределения скоростей и полей концентраций и наличие стабилизационного вертикального участка, где происходит отбор. При этом должно выполниться требование отсутствия в потоке сгустков, жгутов пыли, которые пробоотборник не фиксирует.

Для мелких частиц, следующих за газом, при концентрациях ниже 1 г/м можно допустить, что соблюдается подобие полей скоростей и концентраций. При более высоких концентрациях происходит расслоение по плотности сгустков, облачков из частиц, точно также как происходит образование крупномасштабных вихрей из мелкомасштабных в турбулентном потоке. Для полидисперсного аэрозоля, кроме того, значительны инерционные эффекты для частиц, что способствует концентрированию частиц в сгустки. В пробоотборную трубку, установленную в центре канала проходит менее 0,1 % потока и сгустки, которые концентрируются у поверхности канала, не попадают в приемное отверстие. В общем случае требуется определение полей скоростей и концентраций в выбранных сечениях.

8.1. Определение эффективности в условиях нестационарности потоков в узле обеспыливания воздуха пневмотранспортной установки Целью измерения запыленности газового потока является определение расходов пыли в потоках, оценка эффективности газоочистной установки, пылевых выбросов в атмосферу.

В потоках пневмотранспортных систем скорости несущий среды в транспортном трубопроводе находятся в диапазоне 3…25 м/с. При поршневой транспортировке материал движется со скоростями 1…3 м/с, при аэрозольной транспортировке со скоростями 10…20 м/с. При поршневой транспортировке на выходе из разгрузителя пульсации скоростей потока достигают более 100 %.

Обычно запыленность определяется отбором пробы газа и взвешиванием осажденных из нее частиц с отнесением ее массы к единице объема газа. Отборы проб ведутся после разгрузителя на входе и выходе пылеотделителя. Для определения дисперсности пыли применяются импакторы, а для массовой концентрации – аллонжи с фильтрами [179]. При этом требуется изокинетический отбор проб, который заключается в равенстве скоростей газа в потоке и приемном отверстии пробоотборника, что на практике не всегда реализуется. При отборе проб расходы газа находятся в диапазоне 0,05…1,0 м3/час, а диаметры приемных отверстий в пробоотборниках 2…8 мм. Для представительного взвешивания необходимо иметь привес фильтров или подложек после их запыления на порядок больше, чем привес от воздействия влаги на поры поверхности осаждения. Использование импакторов сопровождается необходимостью их тарирования для конкретных сред, а также определенными условностями относительно распределения частиц по фракциям. Общая концентрация частиц в потоке при идеальных условиях отбора их аллонжем и анализа может быть определена более точно, чем с использованием импактора, однако в реальных условиях существуют большие ошибки в определениях концентраций. Данные исследования показывают, что на точность 2 U и параметр U0/US, где, – измерения влияет параметр D плотности частиц и газа;

, D – диаметры частиц и отверстия приема потока пробоотборника;

– коэффициент кинематической вязкости;

U0, US – скорости в потоке газа и приемном отверстии наконечника пробоотборника. Обзор методов оценки ошибки измерения концентрации пыли с использованием пробоотборников представлен в [181].

Пусть C0 – концентрация частиц в газе, CS – концентрация, измеренная пробоотборником, тогда C CS C0 – ошибка измерения.

= 20 м/с, / =2000, 1,5 106 м2/с значения U При (C / C ) 100 % представлены в таблице 8. Возникающие ошибки обусловливаются переменным сопротивлением приемных фильтров. Ошибки уменьшаются, если отбор проводится трубками с большими диаметрами приемных наконечников и соответственно с большими отборами газа. Например, для частицы мкм и US = 10 м/с, D = 5 мм, (C / C) 100 % = 37 %;

для наконечника с D = 40 мм и US = 10 м/с ошибка равна 7 %. Однако наиболее грубые погрешности измерения возникают, когда пылевой поток содержит частицы с большой дисперсией их размеров. В этом случае часть пыли может перемещаться в виде жгутов, дюн, облачков и не попадает в зону отбора, причем распределение концентраций по сечению неравномерно.

Таблица 8.1. Значения ошибки измерения (C / C ) 100 % в зависимости от скорости газа в приемном отверстии наконечника пробоотборника и размера частиц US, м/с 2 / DX 1000 мм 2,5 5 10 20 10 600 257 86 0 - 5 523 225 74 0 - 1 260 110 37 0 - 0,5 160 70 23 0 - 0,25 90 40 17 0 - 0,125 48 20 7 0 -1, Часто такая ситуация возникает в потоке при входе в пылеулавливающий аппарат. Поэтому для точной оценки эффективности работы пылеулавливающей аппаратуры и оценки выбросов требуется проводить быстрые (практически мгновенные) измерения полей концентраций, что физически невозможно.

Согласно ГОСТ Р 50820 – 95 при невозможности соблюдения изокинетичности при отборе проб вводят поправку C0=CS/к, где U 0 U 0 /U S 1 к,. При измерении скоростей потока при D 4 US колебаниях с использованием пневматической трубки операторы определяют некоторое среднее значение скорости. Пробоотборник и аспиратор настраивают на значения этой скорости. Расход пыли связан с концентрацией соотношением Gn FU 0 C0, где F, U 0, C0 – площадь, средняя по сечению скорость потока, средняя по сечению концентрация частиц. При импульсном поступлении пыли в систему, в интервалах времени, когда U 0 0, то и Gn 0, однако по измерениям пробоотборная трубка с аспиратором зафиксирует расход пыли GS FU S CS. Т. е возникает погрешность определения расхода пыли из-за нестационарности потока, при чем эта погрешность не связана с инерционным параметром. Использование трубки нулевого типа в области малых скоростей также не решает проблемы из-за больших ошибок при отборе проб [181].

Если отбор проб ведется в горизонтальном канале, возникают дополнительные погрешности из-за перераспределения концентраций частиц за счет воздействия сил тяжести. В предположении, что частицы не влияют на движение других частиц и на движение несущего потока, уравнение переноса частиц с учетом турбулентного движения можно dc записать Vy c, где – коэффициент турбулентного переноса dy (турбулентной вязкости), y – координата от дна горизонтального прямоугольного канала, направленная вертикально вверх, Vy – скорость частицы относительно газа под действием силы тяжести.

Кроме того, должно соблюдаться балансовое соотношение для масс h где h – высота канала.

частиц определенной фракции Cdy C h, y Решение последнего уравнения совместно с уравнением переноса дает C h Vy / следующий результат: C ( y) exp( Vy y / ).

1 exp( Vy h / ) Этот результат получен в предположении, что = const. Расчет показывает, что V* h 0,25, где V* w /, w – напряжение трения на стенке, – плотность газа. Для крупных частиц может оказаться, что Vy /(0,25 V* ) 1 и частицы концентрируются у дна канала.

Таким образом, использование существующего метода измерения концентрации в нестационарном потоке дает заниженное значение расхода пыли на входе в сепаратор и завышенное значение расхода пыли на выходе, что приводит к неправильной оценке эффективности пылеулавливающей установки. Этот вывод подтверждают данные [81].

Для объективной оценки расхода пыли в канале необходимо, чтобы количество отбираемого воздуха с пылью было сопоставимо с расходом потока в канале. В системах обеспыливания поток пыли на входе в сепаратор точнее можно определить из балансового уравнения, по которому этот поток равен сумме количества уловленной пыли, деленному на время отсчета, и потока пыли на выходе из сепаратора.

При этом оценку эффективности пылеулавливающей установки GУН необходимо вести по уравнению: 100 1, где GУН, GУЛ GУН GУЛ – масса пыли на выходе из установки и уловленной за время испытания.

8.2. Проведение испытаний газоочисток в аспирационных и энергетических системах.

В существующих руководствах рекомендации по применению инерционных аппаратов сводятся к сопоставлению фракционных эффективностей, гидравлических сопротивлений, которые определяются экспериментально. На батарейные и групповые циклонные газоочистители переносятся данные, характерные для одиночных аппаратов. При этом не учитывается неоднозначность свойств дисперсной фазы: изменение гранулометрического состава за счет агломерации, изменение адгезионных и аутогезионных связей за счет изменения термодинамических параметров потока, фракционирование частиц и перераспределение концентраций частиц по элементам газоочистителя. В производственных условиях в газоочистителях формируются отложения пыли, возникают перетоки газа между элементами, ухудшаются условия транспортировки жгутов в приемник и формирования насыпного слоя.

Общий коэффициент обеспыливания газа в инерционном аппарате с учетом вывода пыли в выносные пылеуловители определяется формулами M C Q C M M M Q ул ул вх вых 100 100 вх вх вых вых 100%, M M M M CQ вх вх ул вых вх вх где Mул, Mвх, Mвых, Cвх, Cвых, Qвх, Qвых массы, концентрации частиц, расходы газов. Фракционный коэффициент очистки G Ф iул iул, где Gi, Фiвес и процентное содержание фракции в iG Ф iвх iвх уловленной и поступающей пыли.

Для точной оценки эффективности работы пылеулавливающей аппаратуры и оценки выбросов требуется проводить практически мгновенные измерения полей концентраций, что при современных методах и средствах физически невозможно. Как правило, при испытаниях оценивается общая эффективность газоочистного оборудования, которая, однако, не в полной мере характеризует его работоспособность. Например, при малой нагрузке котла на входе в осадитель в газе содержатся частицы менее 20 мкм, общая эффективность при этом будет составлять 30 %, а их концентрация в выбросах окажется ниже допустимой. И наоборот, при повышенной нагрузке котла общая эффективность может достигать 95%, а концентрация золы в выбросах выше допустимой. Поэтому эффективность работы оборудования может быть объективно оценена с помощью фракционных коэффициентов очистки. Однако при испытаниях может возникнуть ситуация, при которой процесс обеспыливания происходит в с одновременным образованием отложений. При этом в этом промежутке времени, концентрация пыли в уходящих газах оказывается намного ниже ожидаемой, а эффективность приближается к 100%. Однако в дальнейшем, процесс обеспыливания нарушается и эффективность может снизиться до нуля. Поэтому существующие методы определения выбросов и эффективности обеспыливающего оборудования требуют дальнейшего совершенствования.

Нами были предложены более точные методы и средства оценки выбросов пыли и фракционной степени очистки газоочистительной аппаратуры [39, 81].

• При определении уноса используются пробоотборники с наконечниками в 100 большими по площади по сравнению с существующими. При этом используется естественный перепад давления тягодутьевых устройств, и объем выделенной пыли достаточен для проведения фракционного анализа. Отбор проб ведется с расходом 3080 м3/ч с приемными отверстиями наконечников 2040 мм. В качестве осадителя применяется циклон с регулируемым расходом и набором элементов для пыли с различной слипаемостью и дисперсностью. Респирабельно опасная пыль (215мкм) улавливается циклоном полностью, остальная фильтром [213].

• При отборе проб пыли на входе, в качестве пылеосаждающего устройства в пробоотборнике применяется разборный циклон, в котором происходит отложение пыли. При этом принимается скорость на входе, при которой выдерживаются равенства центростремительных ускорений в рабочем циклоне и пробоотборном. Например, циклоны и 800 мм будут иметь скорости (202/8)0.5=7м/с, т.е. в циклоне 100 мм скорость должна быть приблизительно в 3 раза меньше, чем в циклоне 800 мм. При наличии отложений их извлекают, определяют плотность.

Затем отложения растирают, пропускают через сито с ячейкой 1мм, определяют уплотняемость и фиксируют нагрузку, при которой плотность оказалась равной плотности пыли в отложении. По кривой уплотняемости судят об агрегированности пыли в потоке и возможности образований отложений в рабочем циклоне.

• Определяется вес выделенной из потока примеси за время измерений, т.е. определяется масса пыли в приемниках накопителях, или масса пыли, отбираемой из рециркуляционных линий. При этом используются пакеты с гибкими оболочками и вставленными в них жесткими емкостями, которые присоединяются к пылевыводным каналам с необходимой герметизацией.

• Проводятся анализы содержания частиц в отобранных пробах из потока на выходе из газоочистной аппаратуры и выделенной из потока самой пылеулавливающей установкой (ситовой рассев, седиментация или микроскопический анализ).

• Возможно использование косвенных методов измерения запыленности потока для быстрого определения поля относительных концентраций в выбросах с последующим уточнением истинной концентрации.

Преимуществом этих методов является автоматическая регистрация концентраций частиц (фотоэлектрический, лазерный, элекроиндукционный и др. методы), однако требуются тарировки этих регистраций. Например, использование ИКП с коронноионизирующей зарядкой частиц и индукционной камерой регистрации позволяет проводить запись концентраций в зависимости от размещения трубки в сечении газохода, определение среднего значения концентраций и координаты положения трубки, соответствующей этому значению.

На ООТ «Томский комбикормовый завод» специалистами СПНУ проводились работы по инвентаризации пылевых выбросов в атмосферу и определению эффективности производственных аспирационных систем. Для отбора проб использовалась стандартная аппаратура с выделением частиц на фильтрующие лепестки ФПП. Измерялись концентрации на входе и выходе из двухступенчатых систем, а также между ступенями воздухоочистки. Несмотря на отсутствие видимых выбросов в атмосферу, рассчитанная по существующей методике эффективность обеспыливания не превышала 80%, тогда как по паспортным данным эта эффективность должна быть не менее 96%.

Нами были проведены испытания аспирационной системы, разработанной в НИИ ПММ (г. Томск), которая была смонтирована в напольном складе завода. Система состояла из вытяжных зондов, бортовых отсосов, пылевого вентилятора ВЦП6, группового циклонного концентратора 4х Ф550, выносного циклона осадителя диаметром 400 мм с затвором непрерывной выгрузки. Схема аналогична рис. 7.7, но не имеет разгрузителя 2 и вывод пыли осуществляется на транспортер. Испытания проводились по предложенной методике на премиксе, сухом молоке, мясокостной и рыбной муке. Эти материалы подвергались дисперсному анализу, пропускались в виде аэрозолей через тестовые циклонные аппараты, определялось содержание минимальных фракций, ответственных за унос. Расчетные значения суммарных эффективностей пылеулавливания по фракционному содержанию частиц и фракционных значений эффективностей находились в диапазоне 9799,5%. Отложений пыли в системе не наблюдалось. Визуально выбросы не были видны. Замеренные эффективности аспирационной системы были в диапазоне 97,599,8%, тогда как по данным СПНУ 77%. Отметим, что в аспирационной системе потоки пыли были существенно нестационарны, т.к.

концентрация пыли зависела от скорости поступления материала в линию транспортировки, которая определялась интенсивностью работы погрузчиков.

8.3. Анализ методов определения связности дисперсного материала С целью прогнозирования поведения порошка, появление отложений в пылеулавливающей системе, в лабораторных условиях определяются его прочностные, реологические характеристики. Одним из показателей связности является прочность на разрыв слоя. Метод разъемного цилиндра, несмотря на кажущуюся простоту, может давать существенные погрешности и грубые ошибки. Поскольку, цилиндр состоит из двух сопрягаемых, подвижных относительно друг друга частей, необходимо, чтобы в процессе уплотнения дисперсного материала, а затем разъединения частей цилиндра, не нарушалась плотность стыковки, не возникало никаких деформаций в разъемном сечении при переходе от процесса уплотнения к процессу разъема. Это достигается тщательным выполнением соосности плунжера, цилиндров, параллельности оси поворотной платформы с осями плунжера и цилиндров. На практике при работе с прибором происходят различные деформации, приводящие к незаметному перекосу сочленений частей цилиндра, которые дают существенные погрешности в показаниях прочности при измерении усилия разрыва.

Этот недостаток в меньшей мере проявляется в методе липкой смазки. Поверхность, покрытую липкой смазкой, приводят в соприкосновение со слоем порошка и затем отрывают вместе с прилипшей к смазке частью порошка. Однако при использовании этого метода необходимо учитывать, что после уплотнении слоя поверхность этого слоя может находиться в разрыхленном состоянии. Это объясняется тем, что при отъеме уплотнительного диска (плунжера) частицы на поверхности слоя находятся в контакте с поверхностью диска (торцевой поверхностью плунжера) и поверхность подвергается растягивающим усилиям. Поэтому этот слой перед началом измерений необходимо удалить. Кроме того, необходимо учитывать, что на поверхности слоя проявляются силы поверхностного напряжения (поверхностная энергия), которые также могут проявляться при формировании образца.

Аналогичные условия формирования слоя оказываются в задачах определения касательных напряжений в методе наклонной платформы. Для определения внутреннего трения и сцепления частиц поверхности придают клейкие свойства, покрывают порошком и формируют на нем образец их того же порошка. По углу наклона платформы, массе порошка, площади соприкосновения, определяют сдвигающие напряжения. Оказывается, что мелкие частицы при нарушении уплотнения в подложке выполняют роль смазки и независимо от плотности упаковки образца касательное напряжение оказывается одним и тем же.

Имеются другие методы и средства измерения показателя связности.

Но они сложны, требуют большого количества материала и специальной подготовки оператора. Более просты методы испытаний порошков на одноосное сжатие. Они позволяют проводить оценки напряжения сдвига в сыпучем, причем этот метод предпочтителен для сильносвязных дисперсных материалов. В [5] даются сведения о способе формирования образца и об оценке напряжения сдвига в зависимости от нагрузки, приложенной к образцу. Основная трудность применения этого метода в изготовлении образца.

Поэтому большое внимание нами в настоящее время уделяется разработке метода, в котором отсутствуют перечисленные факторы, приводящие к грубым ошибкам и который мог бы быть использован в производственных испытаниях.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 1.Поступающий в систему газоочистки дисперсный материал состоит из совокупностей первичных частиц, агрегированных частиц, и представляет вместе с несущей средой аэрозоль. Прочность агломерата зависит от диаметра исходных частиц. Разрушение определяется величиной и длительностью воздействия нагрузки. При умеренных скоростях агрегаты из мелких частиц более устойчивы к нагрузкам, которые характерны при осуществлении процессов в производственных газоочистных аппаратах. Поступающие в аппарат агломераты взаимодействуют с поверхностями, деформируются, образуют отложения.

Неоднородности концентраций, возникающие при повороте потока в пристеночной области, приводит к неоднородности распределения напряжения трения на стенке в потоке. В локальные области, где напряжения трения оказываются «завышенными», подтекает окружающий газ с содержащимися в нем частицами и неоднородность увеличивается. Дисперсная среда в этой неоднородности движется в целом медленнее несущего газового потока, обтекается им, частично диспергируется, ускоряется, под воздействием центробежных сил концентрируется у стенки и снова подтекает к основной неоднородности. Частицы, находящиеся вне жгута, движутся быстрее, нагоняют его, присоединяются к нему, участвуя в циклах сепарации и диспергации в области движения жгута. В целом наблюдается картина движущегося жгута, который является динамическим объектом: частицы на протяжении всего пути его движения уходят и возвращаются в него, причем в этом движении концентрация частиц в жгуте, порозность, скоростные характеристики несущего потока в локальной области жгута организуется таким образом, чтобы это динамическое образование оказалось устойчивым.

Агломераты из мелких частиц, в зависимости от условий их образования, могут иметь различную прочность и размеры при транспортировке их несущей средой в приемник пылеуловителя.

Порошкообразные и особенно гигроскопические материалы, находящиеся в приемнике, проявляют склонность к слеживаемости, вызывающей изменение сыпучести и прочности таких материалов.

2. Инерционные пылеуловители с криволинейными потоками условно можно разделить на аппараты с повышенной транспортирующей способностью потока концентрата пыли, в которых транспортирующая скорость вблизи стенки равна окружной скорости потока (спирально-вихревые аппараты);

аппараты, в которых скорость транспортирования концентрата частиц к пылевыводному каналу соизмерима с окружной скоростью потока (ротоклоны, прямоточные циклонные пылеотделители);

и аппараты, в которых скорость транспортирования концентрата частиц к пылевыводному каналу намного ниже тангенциальной скорости (высокоэффективные противоточные циклоны). В противоточных циклонах области вывода очищенного газа и пыли разделены по высоте аппарата, поэтому с высокоэффективными противоточными циклонами не может сравниться ни один другой аппарат, в котором эти области разделены в радиальном направлении. Причем в одиночном противоточном аппарате с собственным приемником пыли процесс затухания жгутов пыли и окончательное формирование слоя частиц осуществляется естественным образом. В аппаратах пылеуловителях прямоточного типа, в вихревых пылеуловителях со встречными аксиальными закрученными потоками процесс формирования слоя не организован, поскольку через приемник проходит входной канал газоочистителя.

Этот канал является источником возмущений, препятствующих ламинаризации потока при образовании слоя. Поэтому утверждения, которые встречаются в публикациях, что эти пылеуловители эффективнее противоточного циклона, вызывают сомнения.

3. Эффективность сепарации частиц в прямоточном циклоне снижается при увеличении относительного размера выхлопной трубы;

снижение эффективности сепарации частиц происходит при увеличении размеров аппарата;

значительное увеличении эффективности сепарации частиц происходит в зависимости от количества отводимых от пылеотделителя газов в выносной циклонный пылеуловитель.

Применение элементов, оттесняющих поток к периферии с целью уменьшить путь пробега частицы к стенке, не приводит к положительным результатам. Неучет турбулентной диффузии в коаксиальном канале приводит к ложным выводам: так, при увеличении длины канала и размера внутреннего цилиндра при течении без перемешивания происходит увеличение эффективности, тогда как на самом деле при уменьшении расстояния между стенками канала происходит снижение эффективности сепарации частиц за счет турбулентного переноса частиц в потоке.

Расчет распределения концентраций пыли в конусе циклона показал, что в области пылевыводного отверстия в пристенной зоне концентрация частиц по порядку больше, чем на входе в циклон, тогда как на оси она меняется мало. Например, для циклона СК-ЦН- диаметром 300 мм вверху циклона относительная концентрация частиц размером 3 мкм на оси и периферии равны 0,41 и 1,5 соответственно, а в области пылевыводного отверстия равны соответственно 0,37 и 36.

Такое увеличение концентрации частиц приводит к взаимодействию частиц, их агломерации.

Проведенные исследования циклонов в условиях сублиматного производства показали, что аппараты СК-ЦН-34М, СК-ЦН-34, СДК-33 циклоны улиточного типа с высоким коэффициентом сопротивления оказались чувствительными к повышенным концентрациям и налипанию пыли на внешней стороне газовыводной трубки и в области пылевыводного отверстия. Циклоны с винтовым вводом ЦН-11, ЦН- в меньшей мере подвержены забиваниям и обладают большей транспортирующей способностью частиц при повышенных концентрациях. Испытание циклона с винтовым вводом по эффективности и сопротивлению находящимся между ЦН-11 и СДК ЦН-33 показали, что налет пыли на стенках и особенно в области пылевыводного отверстия присутствует. Дальнейшие исследования показали, что благоприятным фактором для циклона с винтовым вводом является увеличение пылевыводного отверстия с выводом около 20% газа в фильтр либо с выводом вихря в обратный конус и одновременным удлинением приемника. Разработанный производственный циклон был установлен вместо металлокерамического фильтра и оказался более эффективным.

Насыпной вес уловленной пыли в приемнике циклона оказался в 2, раза выше, чем в приемнике фильтра.

Применение высокоэффективных элементов в групповой или батарейной компоновке приводит к неустойчивости их совместной работы. Применение элементов с лопаточными закручивателями ведет к неустойчивости работы и снижению эффективности сепарации в большей мере, чем применение элементов, содержащих закручиватели с тангенциальным вводом. Это объясняется торможение лопатками крупных частиц и затратами энергии на их разгон в сепарационном пространстве, которая приводит к уменьшению вращательной компоненты газа и нарушению баланса гидрвлических сопротивлений элементов. Таким образом, для устойчивой и эффективной работы батарейных сепараторов необходимы технические решения, в которых осуществлялось бы равномерное распределение концентраций частиц в камере ввода, и в которых элементы были бы аэродинамически не связаны друг с другом в пылеприемнике. Этого можно достичь, используя предварительную разгрузку потока от агломератов, крупных частиц и индивидуальную транспортировку уловленных частиц в камеру сбора пыли для каждого отдельного элемента батареи.

4. Расчет распределения концентраций частиц при турбулентном движении аэрозоля показал, что для многовитковых сепараторов, процесс перераспределения концентраций заканчивается практически на первом витке и эффективность с увеличением количества витков не возрастает. Тогда как эффективности, рассчитанные по методу траекторий, оказываются настолько высокими, что улавливаются частицы менее 1 мкм.

Расчет процесса сепарации частиц при турбулентном движении аэрозоля в вихревом разгрузителеконцентраторе показал, что унос за счет диффузионного переноса оказывается намного больше, чем без учета турбулентности. Поэтому неучет турбулентного переноса приводит к завышению эффективности очистки. Существенное повышение степени обеспыливания газа обеспечивается выводом части потока с концентратом пыли из вихревой камеры в выносной циклонный пылеуловитель.

5. Центробежные пылеотделители с быстровращающимся ротором разрабатывались как аппараты, альтернативные громоздим фильтрам.

В ротационных аппаратах, совмещающих функции нагнетателя и пылеотделителя, эффективность обеспыливания газов оказывается намного ниже по сравнению с расчетной по траекториям частиц.

Уровень турбулентности в рабочих каналах этих аппаратов слишком высок, и кроме того, имеются области застойных зон, в которых происходит отложения пыли на поверхностях лопастей, приводящих к дебалансировке ротора.

В ЦРП с радиальным проходом газа через ротор, оказывается невозможным выполнения условия равномерного стока по всей окружности ротора. Для выравнивания потока по поверхности ротора, а также выведения пыли от ротора, необходимо, чтобы длина ротора была в 1,52 раза меньше длины вихревой камеры. Основной причиной низкой эффективности обеспыливания газов, по сравнению с рассчитанной по траекториям частиц, является интенсивный турбулентный перенос на границе ротора. При этом скорость радиального диффузионного переноса частиц оказывается по порядку больше, чем среднерасходная скорость прохода газа через ротор.

ЦРП с фильтрующими роторами в области устойчивой высокоэффективной работы имеют удельную нагрузку по газу, сопоставимую с нагрузкой в рукавных фильтрах, что снижает их преимущества перед рукавными фильтрами.

6. Как показал наш опыт применения противоточных циклонных аппаратов в узлах очистки воздуха пневмотранспортных систем, они могут обеспечить требования санитарной очистки, если будут правильно решены вопросы выгрузки уловленной пыли.

Характерной особенностью циклонного процесса является образование жгутов пыли на периферии, которые в зависимости от зарядов частиц могут разбухать, либо, наоборот, сжиматься и давать отложения. Эта особенность определяет устойчивость работы циклона. В предложенных вариантах обеспыливания воздуха имеется возможность создания условий для эффективной работы циклонов. Успешно проверены следующие технические решения:

• для пульсирующих потоков применялись аппараты с фильтрующими приемниками, в которые проходят потоки с концентратом пыли;

в этом случае использовались регулирующие элементы;

• для связных пылей применялись циклоны с увеличенными пылевыводными отверстиями и длинными транзит приемниками, в которых крутка потока с концентратом пыли падает до нуля;

• для пылей и примесей, обладающих электростатическими зарядами и склонных образовывать облакообразные скопления, применялся ввод частиц, диспергирующих скопления и улучшающих контакт примеси с ограничивающими поток поверхностями, причем количество вводимых частиц контролировался перепадом давления в циклоне.

7. Для обеспыливания дымовых газов в энергетических производствах перспективным устройством является БЦРН с камерой для разгрузки газа от крупных частиц и с трактом рециркуляции части газа через выносные групповые циклонные газоочистители.

К недостаткам указанного газоочистителя следует отнести опасность износа тракта рециркуляции, большую металлоемкость, большие размеры, сопоставимые с электрофильтром, сложность в эксплуатации изза наличия нескольких приемников пыли, тракта рециркуляции и необходимости контроля работы выносного группового циклона. Последнее объясняется недостатками группового циклона как осадителя пыли.

Повышение эффективности групповых циклонов возможно, если их использовать как концентраторы пыли. В этом случае может быть реализована компактная схема очистки, в которой пылевыводные отверстия концентраторов направлены вверх, концентрат пыли транспортируется в индивидуальный циклон пылеуловитель.

Альтернативой батарейным циклонным обеспыливателям может быть применена установка на базе вихревого разгрузителя концентратора. В этой установке осуществляется разгрузка потока от крупных включений, двойное концентрирование примеси, вывод концентратов в выносные циклоны. Регулирование установки позволяет циклонам работать в оптимальном режиме в широком диапазоне нагрузки котла. Запыленность очищенных газов в этой установке в пять раз меньше, чем при обеспыливании батарейным газоочистителем.

Для обеспыливания дымовых газов в установках с небольшими напорами или разрежениями может быть использовано устройство с небольшим гидравлическим сопротивлением. Оно представляет криволинейный канал с уменьшающимся проходным сечением вдоль канала, на внутенней криволинейной поверхности имеется щель для вывода очищенного газа. В конце канала имеется пылеуловитель и небольшой вентилятор. Данное устройство может быть использовано в малых котельных, работающих на самотяге, если предложенное устройство скомпоновать с вытяжной трубой, а небольшой вентилятор использовать как нагнетатель для эжекции газов. Предложенное устройство позволяет проводить очистку газов от примесей, склонных к налипанию на поверхности, и, кроме того, экономить производственные площади и металл на изготовление газоочистки.

Эффективность газоочистительной установки зависит от работы выгрузных устройств. Одним из методов улучшения стабилизации выгрузки является контроль и управление состоянием сыпучести в затворе непрерывной выгрузки. Этот метод позволяет проводить настройку выгрузных узлов.

8. Современные методы измерения запыленности газов, представленные в ГОСТ Р 5082095, оговаривают условия проведения замеров: наличие подобия распределения скоростей и полей концентраций и наличие стабилизационного вертикального участка, где происходит отбор. При этом должно выполниться требование отсутствия в потоке сгустков, жгутов пыли, которые пробоотборник не фиксирует. В пробоотборную трубку, установленную в центре канала проходит менее 0,1 % потока и сгустки, которые концентрируются у поверхности канала, не попадают в приемное отверстие. В общем случае требуется определение полей скоростей и концентраций в выбранных сечениях. Это требование на практике не выполняется. Для объективной оценки расхода пыли в канале необходимо, чтобы количество отбираемого воздуха с пылью было сопоставимо с расходом потока в канале. В системах обеспыливания поток пыли на входе в сепаратор точнее можно определить из балансового уравнения, по которому этот поток равен сумме количества уловленной пыли, деленному на время отсчета, и потока пыли на выходе из сепаратора.

Нами были предложены более точные методы и средства оценки выбросов пыли и фракционной степени очистки газоочистительной аппаратуры.

• При определении уноса используются пробоотборники с наконечниками в 100 большими по площади по сравнению с существующими. При этом используется естественный перепад давления тягодутьевых устройств, и объем выделенной пыли достаточен для проведения фракционного анализа. Отбор проб ведется с расходом 3080 м3/ч с приемными отверстиями наконечников мм. В качестве осадителя применяется циклон с регулируемым расходом и набором элементов для пыли с различной слипаемостью и дисперсностью. Респирабельно опасная пыль (215мкм) улавливается циклоном полностью, остальная фильтром.

• При отборе проб пыли на входе, в качестве пылеосаждающего устройства в пробоотборнике применяется разборный циклон, в котором происходит отложение пыли. При этом принимается скорость на входе, при которой выдерживаются равенства центростремительных ускорений в рабочем циклоне и пробоотборном. Например, циклоны 100 и 800 мм будут иметь скорости (202/8)0.5=7м/с, т.е. в циклоне 100 мм скорость должна быть приблизительно в 3 раза меньше, чем в циклоне 800 мм. При наличии отложений их извлекают, определяют плотность.

Затем отложения растирают, пропускают через сито с ячейкой 1мм, определяют уплотняемость и фиксируют нагрузку, при которой плотность оказалась равной плотности пыли в отложении. По кривой уплотняемости судят об агрегированности пыли в потоке и возможности образований отложений в рабочем циклоне.

• Определяется вес выделенной из потока примеси за время измерений, т.е. определяется масса пыли в приемниках накопителях, или масса пыли, отбираемой из рециркуляционных линий. При этом используются пакеты с гибкими оболочками и вставленными в них жесткими емкостями, которые присоединяются к пылевыводным каналам с необходимой герметизацией.

• Проводятся анализы содержания частиц в отобранных пробах из потока на выходе из газоочистной аппаратуры и выделенной из потока самой пылеулавливающей установкой (ситовой рассев, седиментация или микроскопический анализ).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Абрамович Н.Г., Бухман М.А., Устименко Б.П. Исследование влияния усло вий вхо- да на структуру течения и сопротивление циклонных ка мер//Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики. Алма-Ата:

Наука КазССР, 1976. Вып. 2. С. 27 31.

2. Абросимов Ю.В. Каркасные стеклотканные фильтры НИИОГАЗа. – М.:

«Машиностроение», 1972. –81 с.

3. Амелина Е.А., Щукин Е.Д. Изучение некоторых закономерностей форми рования контактов в пористых дисперсных структурах. // Коллоид. журн. 1970, т. 32, № 6, с. 795800.

4. Anderson E. Effect of tube diameter in cyclonic dust collectors. Chem. Eng., 1956, № 10, p.525 526.

5. Андрианов Е.И. Методы определения структурно-механических характеристик порошкообразных материалов. М.: Металлургия, 1982. 256 с.

6. Андрианов Е.И. Оборудование для выгрузки, транспортировки и обработки уловленной пыли. Обзорная информация сер. ХМ-14 ЦИНТИХИМНЕФТЕ МАШ. М., 1987.

7. Арабажи И.Н., Стельмах Г.П. Увеличение эффективности очистки газов цикло нами, работающими в условиях пылевых камер //ИФЖ, 1960, Т.3, № 9, с.113-116.

8. А.С. (СССР) 373017 Центробежный пылеотделитель /Шваб В.А., Дудин И.В., Шиляев М.И., Смоловик В.А., Егоров В.М. //Б.И. 1973, №14.

9. А.С. 426677 (СССР) Ротационный пылеотделитель / Василевский М.В. // Б.И.

1974, № 17.

10. А.С. (СССР) 614830 Воздушно-центробежный классификатор порошковых материалов /Шваб В.А., Росляк А.Т., Бирюков Ю.А., Зятиков П.Н. //Б.И.1978, № 26.

11. А.С. (СССР) 778749 Ротационный пылеотделитель /Шваб. В.А., Василевский М.В., Шиляев М.И., Анисимов Ж.А., Хамидулин Р.С. // Б.И. 1980, № 42.

12. А.С. (СССР) 906596 Центробежный пылеотделитель. / Шваб В.А., Демиденко А.А., Шиляев М.И., Анисимов Ж.А., Василевский М.В., Свищев Б.Г., Спасских Р.Н. // Б.И. 1982, № 7.

13. А.С. (СССР) 1009495 Ротор центробежного сепаратора для очистки газа / Ва силевский М.В., Анисимов Ж.А., Виклов В.Ю., Малкин А.И. // Б.И. 1983, № 13.

14. А.С. (СССР) 1106756 Затвор для непрерывной выгрузки сыпучих материалов из емкости под разрежением / М.В. Василевский, Ж.А. Анисимов, Ю.А. Чернов //Б.И. 1984, №29.

15. А.С. (СССР) 1337121 Пылеотделитель /Василевский М.В., Анисимов Ж.А., Росляк А.Т., Зятиков П.Н. //Б.И. 1987, № 34.

16. А.С. (СССР) 1611405 Пылеотделитель /Василевский М.В., Анисимов Ж.А., Козлова В.В., Росляк А.Т., Зятиков П.Н. // Б.И.1990, № 45.

17. А.С. (СССР) 1505566 Устройство для очистки газа от пыли / Василевский М.В., Колмаков А.Д., Анисимов Ж.А., Травников А.Ф., Зятиков П.Н., Росляк А.Т., Дорогин В.П. // Б.И. 1989, № 34.

18. А.С. (СССР) №1507455 Способ очистки газов в циклоне под разрежением / Василевский М.В., Анисимов Ж.А., Росляк А.Т., Чернов Ю.А., Вебер А.А. // Б.И. 1989, №34.

19. А.С. (СССР) 1554985 Способ сепарации из воздушного потока наэлектризо ванной полимерной примеси /Василевский М.В., Анисимов Ж.А., Свищев Б.Г., Кочетков Н.А., Гордеев В.К. // Б.И. 1990, №13.

20. Асламова В.С., Шерстюк А.Н. Влияние геометрических и режимных парамет ров прямоточного циклона на его эффективность. Теплоэнергетика, 1991, №10, с. 6367.

21. Аэродинамика закрученной струи //Под ред. Р.Б. Ахмедова. М.: Энергия, 1977. 240 с.

22. Бабуха Г.Л., Рабинович М.И. Механика и теплообмен потоков полидисперсной газовзвеси. – Киев: Наукова думка, 1969. – 217с.

23. Багрянцев В.И., Кислых В.И. Нарушение разделения мелких частиц в вихревой камере //Изв. СО АН СССР. Сер. техн. наук. 1980. № 3, вып. 1. С. 23 29.

24. Бажанова В.В. Исследование кориолисовых вентиляторов – пылеотделителей. – В кн.: Очистка воздуха от пыли, сб. №19. М.: Стройиздат, 1966. С. 45 –69.

25. Балуев Е.Д., Троянкин Ю.В. Исследование аэродинамической структуры газо вого потока в циклонной камере. Теплоэнергетика, 1967, № 1, с.63 65.

26. Балуев Е.Д.,Троянкин Ю.В. Влияние конструктивных параметров на аэродина мику циклонной камеры. Теплоэнергетика, 1967, № 2, с. 67 71.

27. Борщевский Ю.Т. Теория одно и двухфазного потока турбулентного погра ничного слоя. К.: «Вища школа», 1975. 192 с.

28. Breadley D. The Hydrocyclone. Oxford;

London: Pergamon Press, 1965. 330 p.

29. Bourdale Rotary Filter Dust Collector. Filtration and Separation, 1969, p. 175.

30. Вальдберг А.Ю., Зайцев М.М., Падва В.Ю. Применение теории подобия при экспериментальных исследованиях и конструировании циклонных аппаратов //Химическое и нефтяное машиностроение. 1968, №3, с. 7 9.

31. Василевский М.В. Аэродинамические характеристики центробежных ротаци онных пылеотделителей. В кн.: Вопросы импульсного пневмотранспорта, га зоочистки и пневматического перемешивания дисперсных материалов. – Томск: Изд-во Томск ун-та. 1972, с. 247 –257.

32. Василевский М.В. О движении аэрозоля в циклонном пылеуловителе. Тр.

НИИ ПММ, Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1977, т.6, с. 22-27.

33. Василевский М.В. Обобщенные параметры, определяющие эффективность се парации в циклонных пылеуловителях. В кн. Методы гидро- аэромеханики в приложении к некоторым технологическим процессам. Томск: Изд-во Томск.


ун-та, 1977, с. 96 101.

34. Василевский М.В., Шиляев М.И. Расчт турбулентного течения аэрозоля в прямоточном циклоне. Методы гидро аэромеханики в приложении к неко торым технологическим процессам. Томск, Изд-во Томск. ун-та, 1977, с. 95.

35. Василевский М.В. Исследование эффективности сепарации в закрученном пылегазовом потоке ротационного пылеотделителя. К: Вопросы аэрогид ромеханики и тепломассообмена в приложении к некоторым технологиче ским процессам. Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1979, с. 27 34.

36. Василевский М.В., Анисимов Ж.А., Виклов В.Ю. Экспериментальное исследо вание центробежных пылеотделителей с дополнительной сепарацией частиц в каналах ротора. К: Вопросы аэрогидромеханики и тепломассообмена. Томск:

Изд-во Томск. ун-та. 1983, с. 62-72.

37. Василевский М.В., Никульчиков В.К., Анисимов Ж.А., Ледовских А.К.,Сохарев В.Г.Применение циклонных пылеуловителей в производстве радиоактивных материалов. Тезисы докладов международной конференции "Фундамен тальные и прикладные проблемы охраны окружающей среды". Томск:

Изд-во Томск. ун та, 1995, т.3, с. 312.

38. Василевский М.В., Мальцев А.А., Перков В.В., Танков Н.К., Богданов А.Л.

Эффективность сепарации частиц в вихревых камерах К: Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики: Доклады конференции.

Томск: Изд-во Том. ун-та 1998, с. 276 277.

39. Василевский М.В., Столяров В.Т., Исаченко П.Г., Перкова Н.А. Измерение пы левых выбросов в атмосферу и оценки эффективности пыле- и золоулавли вающих систем // Фундаментальные и прикладные проблемы современной ме ханики: Докл. Всеросс. научной конф. – Томск: Изд-во Томского университета, 1998. – С. 280.

40. Василевский М.В., Танков Н.К., Богданов Л.Н., Романдин В.И. Гидродинами ческие параметры внхревой камеры при повышенной концентрации частиц. В кн. Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики: Докла ды Всеросс. науч. конф. Томск. Изд-во Томск. ун-та 2000, с. 219 220.

41. Василевский М.В. Очистка воздуха от аэрозольных частиц в аппарате с быст ровращающимся ротором //Энергетика: экология, надежность, безопасность.

Материалы докладов 7-й всероссийской научно-технической конференции.

Томск: Изд-во Томск. политехн. ун-та, 2001, т.1, с.226229.

42. Василевский М.В., Бирюков Ю.А., Росляк А.Т., Демиденко А.А. Характеристи ки потоков в сепарационном объеме пневмоциркуляционного аппарата с лопа стным ротором. В кн. Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики: Доклады Всеросс. науч. конф. Томск. Из-во Томск. ун-та 2002, с.

227228.

43. Василевский М.В., Росляк А.Т., Зыков Е.Г. Исследование батарейного сепара тора с циклонными элементами для очистки газа от примеси // Известия Том ского политехнического университета, 2002, т.305, вып. 8, с. 124132.

44. Василевский М.В., Зыков Е.Г. Интенсивность возвратных течений в сильно за крученных потоках //Энергетика: экология, наджность, безопасность. Мате риалы докладов восьмой Всерос. научно- техн. конф.- Томск: Изд-во Томск.

политехн. ун-та. 2002, с.232 -236.

45. Vasilevsky M.V., Zikov E.G. The characteristics of vertical chambers. Proceedings.

8-th Corea-Russia International Symposium on scenes and Technology, CORUS, Tomsc, 2004, V 1, p. 314-316.

46. Василевский М.В., Зыков Е.Г. О балансе энергии потоков в вихревых камерах.

В кн. Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики: Док лады 4-ой всероссийской конф. Томск: Изд-во Томск. ун-та, 2004, с. 287-288.

47. Василевский М.В., Зыков Е.Г. О характеристиках потоков с дисперсной фазой в вихревой камере. В кн. Фундаментальные и прикладные проблемы современ ной механики: Доклады Всеросс. науч. конф. Томск. Из-во Томск. ун-та, 2004, с. 289 290.

48. Василевский М.В., Зыков Е.Г. Методы повышения эффективности систем обес пыливания газов с групповыми циклонными аппаратами в малой энергетике.

Промышленная энергетика, 2004, № 9, с. 54 57.

49. Василевский М.В., Зыков Е.Г. О формировании слоя частиц в примнике цен тробежного пылеуловителя //Энергетика: Экология, наджность, безопасность.

Материалы докладов десятой Всерос. научно- техн. конф. Томск: Изд-во Томск. политехн. ун-та. 2004,с.399-403.

50. Василевский М.В., Зыков Е.Г.Анализ работы батарейного сепаратора на ко тельной ОАО "Шахта Заречная" // Энергетика: Экология, наджность, безо пасность. Материалы докладов десятой Всерос. научно- техн. конф. Томск:

Изд-во Томск. политехн. ун-та. 2004, с. 404-406.

51. Василевский М.В., Зыков Е.Г. Расчет эффективности очистки газа в инерцион ных аппаратах: Учебное пособие. Томск: Изд во ТПУ, 2005. 88 с.

52. Василевский М.В., Зыков Е.Г., Логинов В.С. Устойчивость газоочистки в ци клонном пылеуловителе // Изв. РАН Энергетика, 2005. №5. С. 113124.

53. Василевский М.В., Зыков Е.Г., Калашникова А.С. О распределении частиц в конусе циклонного пылеуловителя //Фундаментальные и прикладные пробле мы современной механики: Доклады конференции. Томск: Изд-во Том. ун та, 2006. С. 350-351.

54. Василевский М.В., Зыков Е.Г., Калашникова А.С. О распределении частиц в криволинейном канале пылеотделителя //Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики: Доклады конференции. Томск: Изд-во Том. ун-та, 2006. С. 352 353.

55. Василевский М.В. Опыт определения оптимальных соотношений циклонного обес- пыливателя в сублиматном производстве. //Материалы двенадцатой Всеросс. науч.- техн. конференции "Энергетика: экология, надежность, безо пасность." Томск: Изд-во ТПУ, 2006. С. 312315.

56. Weber H.E. Some Theoretical and Experimental Aspects of Head Loss and Separa tion Effi- ciency in Cyclone Dust Separation, ScD theirs, Department of Mechanical Engineering, Massachusetts Institute of Technology, 1953.

57. Волков П.М. Моделирование запыленных потоков и его практическое приме нение. В кн. Теория подобия и моделирования. М.: Изд-во АН СССР, 1951, с.118 131.

58. Волчков Э.П., Смульский И.И. Аэродинамика вихревой камеры с торцевым и боковым вдувом. //ТОХТ. 1983, т.17, с. 214 215.

59. Голубцов В.М. К расчету размеров зоны обратных потоков в циклонно вихревых устройствах при течении вязкой жидкости //Изв. вузов. Энергетика.

1979. № 9. С. 41 45.

60. Гольдин Ш.Л., Рожанская И.А. Теоретическое обоснование метода моделиро вания запыленных потоков. В кн. Сб. научн. трудов ВНИПИЧЕРМЕТЭНЕР ГООЧИСТКА. М.: Металлургия, 1968, вып.11 12, с. 46-51.

61. Гольдин Ш.Л., Землицкий М.Я., Рожанская И.А. Метод приближенного моде лирования циклонов. В кн. Сб. научн. трудов ВНИПИЧЕРМЕТЭНЕРГООЧИ СТКА. М.: Металлургия, 1971, вып. 14, с. 102 110.

62. Гольдштик М.А., Леонтьев А.К., Палеев И.И. Движение мелких частиц в закру ченном потоке // ИФЖ. 1960, т.3, №2, с. 17 24.

63. Гольдштик М.А., Леонтьев А.К., Палеев И.И. Аэродинамика вихревой камеры / Теплоэнергетика. 1961, №2. С.40 45.

64. Гольдштик М.А., Сорокин В.Н. О движении частицы в вихревой камере.

//ПМТФ. 1968, №6, с. 149 152.

65. Гольдштик М.А. Вихревые потоки Новосибирск: Наука. Сиб. отд-ние, 1981.

366с.

66. Грин Х., Лейн В.Аэрозоли-пыли, дымы и туманы. Изд.2-е, стер. Изд-во "Хи мия", 1972. 428 с.

67. Гупта А., Лилли Д., Сайред Н. Закрученные потоки. М.: Мир, 1987. 588с.

68. Демиденко А.А., Шваб В.А., Шиляев М.И. Экспериментальное исследование центробежного пылеотделителя с пластинчатым ротором. К: Вопросы импульсного пневмотранспорта, газоочистки и пневматического переме шивания дисперсных материалов. –Томск: Изд-во Томск ун-та. 1972, с.

155 –174.

69. Демиденко А.А., Перков В.В. Влияние рециркуляционного отсоса на основ ные рабочие характеристики противоточного циклона. В кн. Вопросы аэро гидромеханики и тепломассообмена. Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1986, с.30-35.

70. Демиденко А.А. Рециркуляционные газовые потоки и пути их исследования для интенсификации работы сепарационных элементов пневматиче ских аппаратов порошковой технологии // Вопросы прикладной гидроаэ рогидромеханики и тепломассообмена. Томск: Изд. во Томск. ун-та, 1989, с.

170-177.

71. Дерягин Б.В., Торопов Ю.П., Шандор В.В. Механические характеристики по рошкообразных материалов в высоком вакууме. // Физико-химическая механи ка материалов. 1975, т.11, №3, с. 3538.

72. Долбня Ю.А., Хоменко Ю.В., Процайло М.Я., Муромкин Ю.Н. Расчетно экспериментальное исследование установок для очистки рециркули рующих дымовых газов. Теплоэнергетика, 1983, №12, с. 62 65.

73. Женишек Н. Н. Ротационные пылеотделителн. М.: Промстройиздат, 1958.

67 с.

74. Зверев Н.И. Моделирование движения полидисперсной пыли. Теплоэнергети ка. 1957, с.35-38.

75. Зверев Н.И., Ушаков С.Г. Экспериментальное исследование процесса центро бежной сепарации пыли. Теплоэнергетика, 1970, с.25 27.

76. Зимон А.Д. Адгезия пыли и порошков. – М.: Химия, 1976. – 432 с.

77. Зимон А.Д., Андрианов Е.И. Аутогезия сыпучих материалов. М.: Метал лургия, 1978. 288 с.

78. Зинченко В.Ф.Течение порошков в бункерах. В кн. Технология сыпучих мате риалов химтехника 86. Тезисы докладов, Белгород, 1986, ч.2, с.91 93.

79. Зыков Е.Г., Василевский М.В. Устойчивость потоков в циклонных аппаратах пыле- и золоулавливающих систем. В кн. Энергетика: экология, надеж ность, безопасность. Материалы докладов 9-й всероссийской научно технической конференции. Томск: Изд-во Томск. политехн. ун-та, 2003, т.2, с.

99 102.

80. Зыков Е.Г., Василевский М.В.Очистка воздуха от аэрозольных частиц в уста новках пневмотранспорта тонкодисперсных материалов. В кн. Энерге тика: экология, надежность, безопасность. Материалы докладов 9-й всерос сийской научно-технической конференции. Томск: Изд-во Томск. поли техн. ун-та, 2003, т.2, с. 102-105.


81. Зыков Е.Г., Василевский М.В. Измерение запыленности нестационарных пото ков в узле обеспыливания пневмотранспортной установки. Энергетика эко логия, надежность, безопасность. Материалы докладов 9-й всероссийской на учнотехнической конференции. Томск: Изд-во Томск. политехн. ун-та, 2003, т.2, с.105-108.

82. Зыков Е.Г., Разва А.С., Василевский М.В. Образование отложений в вихревых камерах //Материалы двенадцатой Всеросс. науч. техн. конференции "Энер гетика: экология, надежность, безопасность."- Томск: Изд-во ТПУ,- 2006.

С.315-318.

83. Зыков Е.Г., Разва А.С., Василевский М.В. Исследование характеристик инерци онных пылеотделителей //Материалы двенадцатой Всеросс. науч.- техн. кон ференции "Энергетика: экология, надежность, безопасность". Томск: Изд-во ТПУ, 2006.С.348 353.

84. Иванов Ю.В., Кацнельсон Б.Д., Павлов В.А. Аэродинамика вихревой камеры //Вопросы аэродинамики и теплоотдачи в котельно-топочных процессах.

М.;

Л.: Госэнергоиздат, 1958 с. 100 114.

85. Идельчик И.Е. Аэродинамика промышленных аппаратов (подвод, отвод и рав номерная раздача потока). М.: Энергия, 1964, 289 с.

86. Идельчик И.Е., Александров В.П., Коган Э.И. Исследование прямоточных ци клонов системы золоулавливания ГРЭС. Теплоэнергетика, 1968, № 8, с. 48.

87. Идельчик И.Е, Мальгин А.Д. Гидравлическое сопротивление циклонов НИИО ГАЗ. Промышленная энергетика, 1969, № 8, с. 45 88. Идельчик И.Е. К вопросу о гидравлическом сопротивлении циклонов. ИФЖ.

1969, т.16, № 5, с.899 901.

89. Идельчик И.Е. О методике экспериментального определения гидравлическо го сопротивления циклонов. Водоснабжение и санитарная техника, 1969, № 8, с. 21-24.

90. Идельчик И.Е., Штейнберг М.Е. Некоторые результаты исследования цикло нов ЦН-15, работающих в сети. Химическая промышленность, 1970, №2, с. 154 155.

91. Идельчик И.Е. Гидравлическое сопротивление циклонов, его определение, ве личина и пути снижения. В кн.: Механическая очистка газов/ НИИОГАЗ. М.:

Машиностроение. 1974, с. 135-159.

92. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям М.: Машино строение, 1975. 560 с.

93. Карнаушенко Л.И., Иоргачева Е.Г., Осташевская Е.В., Новикова Т.П. Роль ау тогезии в процессе классификации сыпучих материалов. В кн. Технология сыпучих материалов химтехника 86. Тезисы докладов, Белгород, 1986, ч.1, с.123 124.

94. Карнаушенко Л.И., ПлатоновП.Н. Критериальные уравнения сыпучести и сле живаемости сыпучих материалов при оптимизации процесса дозирования.

В кн.Технология сыпучих материалов химтехника 86. Тезисы докла дов, Белгород, 1986, ч.2, с. 60.

95. Карпухович Д.Т., Мальгин А.Д. О многоступенчатом циклоне "матршка".

Водоснабжение и санитарная техника, 1968, № 7, с.32 33.

96. Карпухович Д.Т. Исследование промышленных установок дымососов золо уловителей Д12 на энергопоездах. //Механическая очистка промышленных газов. НИИОГАЗ.М.: "Машиностроение", 1974. С. 44 60.

97. Карпухович Д.Т. Улиточные пылеуловители //Водоснабжение и санитарная техника.1972, №7, с.2831.

98. Кизин М.Г. Методы расчета и рекомендации по газовым циклонным аппара там. Владимир: Владимирский НИИ синтетических смол. 1970. 244 с.

99. Кирпичв Е.Ф., Царькова А.А. Сравнительные испытания различных цикло нов на стенде.- Теплоэнергетика, 1957, № 10.

100. Kittler R.Neuent Zyklon Bauformen Energieeinsparung bei Staubzentrifugen. Ver fahrenstechnik, 1981, Bd. 15, № 5, S. 370-372.

101. Клячко Л.С. Метод теоретического определения пропускной способности ап паратов с вращающимя осесимметричным течением жидкости. В кн.

"Теория и практика обеспыливающей вентиляции". ЛИОТ. Л.: Профиздат, 1952 192 с.

102. Кнорре Г.Ф. Теория топочных процессов. М.: Госэнергоиздат, 1966.

103. Коган Э.И., Гинсбург Я.Л. Метод расчета эффективности отделения дис персной фазы в прямоточном циклоне.- Теплоэнергетика, 1980, №6, с. 66.

104. Коротков Ю.Ф., Николаев Н.А. Структура вихревого потока в камере с танген циальным подводом газа // Тр. Казанск. хим.-технол. ин-та., 1972. – Вып. 48.

– С.28-34.

105. Коузов П.А., Иофинов Г.А. Единая методика сравнительных испытаний пылеуловителей для очистки вентиляционного воздуха. Л., ВНИИОТ, 1967.103 c.

106. Коузов П.А., Мальгин А.Д., Скрябин Г.М. Очистка от пыли газов и воздуха в химической промышленности. Л.: Химия, 1982. 256 с.

107. Кропп Л.Д., Потапов О.П. Оптимальное расположение элементов в батарейном циклоне. Теплоэнергетика, 1980, №1, 51 54.

108. Кузнецов И.Е., Шмат К.И., Кузнецов С.И. Оборудование для санитарной очистки газов: Справочник /Под общ. ред. И.Е. Кузнецова. – К.: Тэхника, 1989. – 304 с.

109. Кукушкин И.В., Рябчиков С.Я. Высокоэффективный батарейных циклон с отсосом и рециркуляцией потока. В кн. Сб.докладов научн.-техн. конфе ренции по промышленной очистке газов.Ярославль,1969, с.53- 58.

110. Кукушкин И.В., Мальгин А.Д. Расчет эффективности очистки и раздачи потока для батарейных циклонов с частичным отсосом и рециркуляцией потока. В кн.

Механическая очистка промышленных газов. НИИОГАЗ, Машиностроение, 1974, с. 30-43.

111. Кутателадзе С.С., Ляховский Д.Н., Пермяков В.А. Моделирование теплоэнерге тического оборудования.- М.-Л.: Энергия, 1966, 351 с.

112. Кутателадзе С.С., Волчков Э.П., Терехов В.И. Аэродинамика и тепломассооб мен в ограниченных вихревых потоках. Новосибирск. ИТФ СО АН СССР,1987.282 с.

113. Кутепов А.М., Непомнящий Е.А. Центробежная сепарация газожидкостных смесей как случайный процесс. // ТОХТ. 1973, Т. 7, № 6, с.892-896.

114. Кутепов А.М. Стохастический анализ гидромеханических процессов разделе ния гетерогенных систем. // ТОХТ. 1987, т. 21, № 2, с. 147-156.

115. Кучерук В.В. Очистка вентиляционного воздуха от пыли М.: «Машино строение», 1963. –144 с.

116. Лебедев В.Д., Маслов В.Е., Клюнин А.В., Лейкин В.З. Отработка и исследо вание конструкции делителя- концентратора пыли для блоков 500 МВт Эки бастузской ГРЭС-2. Теплоэнергетика, 1985, № 2, с. 35 37.

117. Левин Л.М. Исследования по физике грубодисперсных аэрозолей. М.: Изд-во АН СССР, 1961 268с.

118. Левич В.Г. Теория коагуляции и осаждения частиц аэрозоля в турбулентном потоке газа. Доклады АН СССР, 1954, т.99, №6 с. 10411044.

119. Лифшиц С.П. Высоконапорные дутьевые машины центробежного типа.

Л.: Машиностроение, 1976. 296 с.

120. Лойцянский Л.Г., Механика жидкости и газа, М.: Наука, 1973.848 с.

121. Лузин П.М., Мацнев В.В., Резник В.А., Алтухов В.В., Булага Н.А. Разработка и результаты промышленных испытаний батарейного золоуловителя новой кон струкции. Теплоэнергетика, 1982, № 1, с. 52-55.

122. Ляховский Д.Н. Исследование аэродинамики циклонной камеры //Вопросы аэ родинамики и теплоотдачи в котельно-топочных процессах. М.;

Л.: Госэнер гоиздат, 1958 с. 114 150.

123. Мальгин А.Д. Очистка дымовых газов котлов, работающих на фрезерном торфе. Электрические станции, 1971, № 2, с. 32 34.

124. Мальгин А.Д. Аэродинамические исследования циклонного элемента батарей ного циклона, работающего с отсосом и рециркуляцией газов. В кн. Механиче ская очистка промышленных газов. НИИОГАЗ, Машиностроение, 1974, с.

171-177.

125. Маслов В.Е., Лебедев В.Д., Лугенов К.А. Исследование элемента батарейного пылеконцентратора - Теплоэнергетика, 1976, № 4, с. 26-29.

126. Маслов В.Е. Пылеконцентраторы в топочной технике. М.: Энергия, 1977. с.

127. Масштабный переход в химической технологии. Разработка промышленных аппаратов методом гидродинамического моделирования / Под ред. А.М. Розе на. – М.: Химия, 1980. – 319 с.

128. Мацнев В.В., Ушаков С.Г. Эффективность прямоточных цикло нов.Теплоэнергетика, 1976, №9, с. 80-82.

129. Медведев Г.Г., Василевский М.В., Курочкин В.Н., Анисимов Ж.А. Расчт тур булентного течения аэрозоля во вращающихся каналах турбомашин // Извес тия АН СССР: Энергетика и транспорт, 1983, № 5, с. 95-100.

130. Медников Е.П. Вихревые пылеуловители. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1975. 44с.

131. Медников Е.П. Турбулентный перенос и осаждение аэрозолей. М.: Наука, 1981. 176 с.

132. Мизонов В.Е. Стохастическая модель равновесной классификации порошков.

//ТОХТ. 1984, т.18, № 6, с. 811-815.

133. Мизонов В.Е., Ушаков С.Г. Аэродинамическая сепарация порошков. М.: Хи мия, 1989. 160 с.

134. Миклин Ю.А., Романков П.Г., Фролов В.Ф. Время пребывания сыпучего мате риала в аппарате циклонного типа. //Журн.прикл.химии, 1969.Т.42, вып.5, с.1081 1084.

135. Минко В.А.,Жаберов С.В. Физико-математическая модель сепарации частиц в аппаратах циклонного типа.-В кн.Технология сыпучих материалов химтех ника 86.Тезисы докладов,Белгород,1986,ч.1,с.163-164.

136. Минский Е.М., Корчажкин М.П. К расчету пропускной способности циклон ных сепараторов. Газовая промышленность, 1956, № 11 с.21 25.

137. Муштаев В.Н., Ульянов В.М., Тимонин А.С. Сушка в условиях пневмотранс порта. М.: Химия, 1984, 232 с.

138. Муштаев В.Н., Ульянов В.М.Сушка дисперсных материалов.- М.: Химия, 1988. 352 с.

139. Новиков Л.М., Инюшкин Н.В., Ведерников В.Б. Сравнительные испытания прямоточного циклона и циклона НИИОГАЗ типа ЦН-15. Химическая промышпенность, 1980, №1, с. 50, 51.

140. Нурсте Х.О. Затухание закрутки потока в трубе круглого сечения. Изв. АН Эстонской ССР.Сер. физика и математика, т. 23, 1973, №1,с. 77 82.

141. Овчинников А.А., Николаев Н.А. Расчет гидравлического сопротивления вих ревых камер с тангенциальным вводом газа. //Труды Казанского хим.

техн. ин-та 1973, вып. 51, с. 3-8.

142. Офицеров А.С. Вторичные течения. М.: Госсройиздат. 1959. 163 с.

143. Патент Англии, №8, 73111, кл. В04В, 1961.

144. Патент РФ 2005564 Устройство для измельчения и классификации порошков /Росляк А.Т., Никульчиков В.К., Ананьев А.А., Зятиков П.Н., Быков А.А.

//БИ 1994, № 145. Патент РФ 2200064 Устройство для отделения сыпучего материала от транс портирующего газа /Никульчиков В.К.;

Василевский М.В.;

Смоловик В.А.;

Ле довских А.К.;

Косарев А.Е. // БИ 2003, №10.

146..Патент РФ №2250798 Способ очистки воздуха от аэрозольных частиц в уста новках напорного пневмотранспорта дисперсных материалов: / Василевский М.В., Зыков Е.Г., Логинов В.С. // Бюл. №12, 2005.

147. Пачин В.Н., Танков Н.К. Исследование эффективности сепарации системы ци линдрических циклонов с центральным конусом в условиях импульсного пневмоизмельчения. В кн. Методы аэромеханики и тепломассообмена в технологических процессах. Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1984, с. 114.

148. Первов А.А.Аэродинамические исследования циклонов НИИОГАЗа с устрой ствами для снижения гидравлического сопротивления. В кн. Механическая очистка промыошленных газов. НИИОГАЗ. М.: Машиностроение, 1974, с.

160-170.

149. Перри Дж. Справочник инженера-химика, Т. II. пер. с англ. под ред.акад. Жава ронкова Н.М., и член-корр. АН СССР Романкова Н.Г. Л.: Химия, 1968. – 504 с.

150. Пешехонов Н.Ф. Приборы для измерения давлений, температур и направ ления потоков в компрессорах. М.: «Оборонгиз», 1962.

151. Пирумов А.И.Аэродинамические основы инерционной сепарации. М.: Гос стройиздат, 1961, 170 с.

152. Поляков Л.Е. Исследование циклонных сепараторов для разделения газожидко стных смесей //Химическое и нефтяное машиностроение. 1968, № 6, с.6 9.

153. Потапов О.П, Кропп Л.Д. Батарейные циклоны. М.:Энергия, 1977. 152 с.

154. Пречистенский С.А. Центрифугирование аэрозолей в ЦРП. – М.: Атомиздат, 1960. – 144 с.

155. Пречистенский С.А. Радиоактивные выбросы в атмосферу. /Проектирование установок для очистки выбросов от аэрозолей и газов/. М.: Атомиздат, 1961.

– 174 с.

156. Прокофичев Н.Н., Резник В.А., Александрович Е.И., Ермолаев В.В. К выбору золоуловителя для котлов промышленной и коммунальной энергетики.

Энергетик, 1997, № 8, с.12 13.

157. Разумов И.М., Сычва С.М. Циклонные сепараторы, конструкции и методы их расчта.-М.: ЦБТИ "ГИПРОНЕФТЕМАШ", 1961, 72 С.

158. Райст П. Аэрозоли. Введение в теорию. Пер с англ.-М.: Химия, 1987.280 с.

159. Резник В.А., Мацнев В.В. Сравнительные характеристики элементов батарей ных циклонов. Теплоэнергетика, 1971, № 12, с. 23 26.

160. Резник В.А., Лузин П.М., Прокофичев Н.Н. Новый батарейный циклон для улавливания пыли каменных и бурых углей. Теплоэнергетика, 1988, № 9, с.

14 18.

161. Романовский П.И. Ряды Фурье. Теория поля. Аналитические и специальные функции. Преобразования Лапласа. – М.: «Наука», 1964. – 304с.

162. Росляк А.Т., Бирюков Ю.А., Пачин В.Н. Пневматические методы и аппараты порошковой технологии.- Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1990. –272 с.

163. Росляк А.Т., Зятиков П.Н., Муштаев И.В., Мизинов А.Ю., Дедков Б.В., Стрел кова Л.Д., Морозов И.В., Василевский М.В., Черников А.И. Применение метода воздушно – центробежной сепарации частиц в производстве поливи нилхлорида. –М., Химическая промышленность, 1989, № 3, с.209.

164. Руководящие технические материалы. Пневмотранспорт сыпучих материалов (гранулированных и порошкообразных) взвесью, с поршневой структурой и сплошным потоком материала //МХП СССР. Томск: из-во Томск. ун-та.

1987.-188 с.

165. Русанов А.А., Урбах И.И., Анастасиади А.П. Очистка дымовых газов в про мышленной энергетике. – М.: Энергия, 1969.456 с.

166. Сабуров Э.Н., Карпов С.В., Осташев С.И. Теплообмен и аэродинамика закру ченного потока в циклонных устройствах. Ленинград: Изд-во Ленингр. ун-та, 1989. 286 с.

167. Сажин Б.С., Чувпило Е.А. Типовые сушилки со взвешенным слоем мате риала. Обзорн. информ. Сер. ХМ-1. М.: ЦИНТИхимнефтемаш. 1975, с.

168. Сажин Б.С. Основы техники сушки. М.: Химия. 1984. 320 с.

169. Сергиенко Е.Н., Прудникова С.В. Исследование процесса сепарации тонкодис персных материалов с высокими адгезионными свойствами. В кн.Технология сыпучих материалов химтехника 86. Тезисы докладов, Белгород, 1986, ч.1, с.

161 162.

170. Систер В.С., Муштаев В.И., Тимонин А.С. Экология и техника сушки дис персных материалов. Калуга: Изд-во Н.Бочаровой, 1999. – 670 с.

171. Смит Дж. Экспериментальное изучение вихря в циклонном сепараторе. Тр.

Амер. об-ва инж. мех. Техническая механика. Серия Д. 1962. Т 84, №4, с. 229 236.

172. Смит Дж. Анализ вихревого потока в циклонном сепараторе. Тр. Амер. об-ва инж.-мех.Техническая механика.Серия Д.- 1962.-Т 84, №4, с. 237-247.

173. Смоловик В.А., Мельник Л.Ф. Критерии выбора пневматического транспорта сыпучих материалов. В кн. Методы аэромеханики и тепломассообмена в тех нологических процессах.- Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1984 с. 91 99.

174. Смульский И.И. Расчет аэродинамики вихревой камеры. Несжимаемое течение.

Ч.1 // Инж.-физ. журн.-1983.-Т 45, № 4-С. 663.

175. Смульский И.И. Аэродинамика и процессы в вихревых камерах.- Новоси бирск: ВО "Наука" 1992. 301с.

176. Соколов Э.М., Володин М.И., Пискунов А.М., Салаев Ю.Т., Варьяш П.Г. Обес пыливание промышленных газов.- Тула: "ГРИФ и К" 1997, 378 с.

177. Сосонкин А.Е., Двойнишников В.А., Книга А.А., Метод расчета аэродинамиче ской структуры изотермического потока в циклонной камере. Теплоэнерге тика, 1991, №2, с. 66-68.

178. Соу С. Гидродинамика многофазных систем. Пер. с англ.-М.: Из-во "Мир". 1971, 536 с.

179. Справочник по пыле- и золоулавливанию //Под ред. М.И. Биргер, А.Ю. Вальд берг, Б.И. Мягков и др. Под общей ред. А.А. Русанова 2 изд. М.: Энерго атомиздат, 1983. 312 с.

180. Степанов Г.Ю., Зицер И.М. Инерционные воздухоочистители. М.: Машино строение, 1986. 184 с.

181. Страус В. Промышленная очистка газов: Пер с англ. М.: Химия, 1981, 616 с.

182. Shuart R.A. Secondary Flow in a Cyclone Separator, SM theirs, Department of Me chanical Engineering, Massachusetts Institute of Technology, 1953.

183. Тадольдер Ю.А. Об изнашивании металлов при повышенных скоростях струи. Труды Таллинского политехнического института, 1975,№381, с.

83 85.

184. Тагер С.А. Расчет аэродинамического сопротивления циклонных камер сгора ния. Теплоэнергетика, 1987, №7, с. 88 91.

185. Теверовский Е.Н., Дмитриев Е.С. Перенос аэрозольных частиц турбулентными потоками. М.: Энергоатомиздат, 1988. 160 с.

186. Ter Linden A.J. Investigation Into Cyclone Dust Collectors //Proceedings of The In stitution of Mechanical Engineers, vol. 160, 1949, p. 233.

187. Троянкин Ю.В., Балуев Е.Д. Аэродинамическое сопротивление и совер шенство циклонной камеры. Теплоэнергетика, 1969, № 6 с. 29 32.

188. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю., Мягков Б.И., Решидов И.К. Очистка промышлен ных газов от пыли.- М.: Химия, 1981.-392 с.

189. Урьев Н.Б., Семенов В.А., Калинин Н.Н. Об определении структурно механи ческих свойств высокодисперсных гигроскопичных порошков // Колл.

журн. 1975, т. 37, вып. 5 с 10211022.

190. Урьев Н.Б. Высококонцентрированные дисперсные системы. М.: Химия, 1980. 320 с.

191. Устименко Б.П. Процессы турбулентного переноса во вращающихся течени ях. АлмаАта: Наука, 1977.228 с.

192. Ушаков С.Г., Зверев Н.И. Инерционная сепарация пыли. М.: Энергия. 1974, 168 с.

193. Ушаков С.Г., Срывков С.А., Поляков А.И., Рудман М.С. Улавливание золы ир ша бородинского угля батарейными циклонами с тангенциальным подводом газа. Электрические станции, 1972, № 9, с. 67 68.

194. Фортье А. Механика суспензий. Пер. с франц. Мир, 1971, 264 с.

195. Фукс Н.А. Влияние пыли на турбулентность потока //ЖТФ.1951, вып. 6, с.704-707.

196. Фукс Н.А. Механика аэрозолей. М.: Изд-во АН СССР, 1955 352c.

197. Хигир, Бэр Распределение скорости и статического давления в закрученных воздушных струях, вытекающих из кольцевых и расширяющихся сопел.

Теоретические основы инженерных расчетов, 1964, №4, с.185 194.

198. Хигир Н.А., Червинский А. Экспериментальное исследование закрученного вихревого движения в струях. Труды ASME, сер Е. Прикладная механи ка. 1967, т. 34, №2, с. 208-216.

199. Хохряков В.П. Исследование и разработка устройств обеспыливания вентиля ционного воздуха в кабинах транспортных машин. –Автореф. дисс. на соис кан. уч. степ канд. техн. наук. –Москва, 1984. –23 с.

200. Hukki R.T. and Airaksinen T. A study of the improved pneumatic classification on production of micropowder // Fine Particles Processing. Proceedings of the International Symposium on Fain Paticles Processing Las Vegas, Nevada, February 24-28. 1980. V1, p. 181208.

201. Циклоны НИИОГАЗ Руководящие указания по проектированию, изготовле нию, монтажу и эксплуатации.- Ярославль, 1970, 95 с.

202. Цытович Н.А. Механика грунтов. – М.: Высш. шк., 1983, 288с.

203. Шваб В.А. К вопросу обобщения полей скорости турбулентного потока в ци клонной камере //Инж.- физич. журн.-1963.-Т. 6. № 2. С. 102-108.

204. Шваб В.А. Аэромеханические методы в технологии производства порош ковой продукции. – Томск: Изд-во Томск. ун-та, 1984. – 161 с.

205. Шваб В.А., Шваб А.В. О модели механизма турбулентности в установивших ся пристенных турбулентных потоках. В кн. Методы гидроаэромеханики в приложении к некотором технологическим процессам. Томск, Изд-во Томск. ун-та, 1977, с.5 35.

206. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. Пер. с немецкого. М., Наука, 1974.

711 с.

207. Штокман Е.А Очистка воздуха. – М.: Изд-во АСВ,1999. – 320 с.

208. Штокман Е.А., Шилов В.А., Новгорадский Е.Е., Саввиди И.И., Скорик Т.А., Пашков В.В. Вентиляция, кондиционирование и очистка воздуха.- М.:

Изд-во Ассоциации строительных высших учебных заведений, 2001, 688с.

209. Штым А.Н. Аэродинамика циклонно- вихревых камер. – Владивосток: Дальне восточный ун-т, 1985. 200с.



Pages:     | 1 |   ...   | 4 | 5 || 7 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.