авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||

«А. П. БОЛШТЯНСКИЙ УДК 621.512:621.651 ...»

-- [ Страница 4 ] --

№ Канал со стойками Параметр Канал со стойками Чистый канал п/п и обтекателями Коэффициент внутренних потерь в изолированном 1 0,269 0,225 0, канале Коэффициент внутренних потерь в изолированном 2 0,148 0,148 0, сопловом аппарате 3 Сумма п.1 и п. 2 0,417 0,373 0, Коэффициент внутренних потерь в системе 4 0,910 0,767 0, «канал–сопловой аппарат»

Интерференционное приращение коэффициента 5 0,493 0,394 0, внутренних потерь Приращение потерь относительно потерь в чистом 6 183% 175% 204% канале Такое распределение потерь имеет место в коротких канала hк к высоте проточной части при которой турбинных решётках [3, 4] при условии смыкания происходит смыкание зон вторичных вихрей hсм на зон вторичных течений. Поэтому, рассматривая уровне hк/hсм=0,85. А расчёт для бесконечно тонкого переходный канал со стойками как решётку прямых входного пограничного слоя даёт значение hк/hсм= профилей малой густоты, можно говорить о возмож- =1,16. Таким образом, в исследованном канале при ности смыкания на выходе из канала входных вих- любом входном пограничном слое в выходном сече рей, образующихся при натекании входного погра- нии вторичные вихри близки к началу взаимодей ничного слоя на передние кромки стоек. Сопостав- ствия или уже взаимодействуют друг с другом.

ляя между собой распределение потерь в канале со Однако следует отметить, что такой анализ может стойками и без стоек, явно видим (рис. 1) два мини- быть не совсем корректен, так как основан на зави мума потерь в непосредственной близости от стойки симостях для турбинных решёток с достаточно боль МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ (примерно 15…20 мм в обе стороны по фронту от шим углом поворота потока. Но соответствие полей выходной кромки стойки, которые также могут быть потерь в канале со стойками и в турбинных решётках объяснены наличием в этих областях ветвей входного при наличии зон взаимодействия вторичных вихрей вихря. Отмеченное распределение потерь в переход- позволяет надеяться на качественно верный вывод нике было получено при наличии входного погранич- о том, что существенным элементом аэродинамики ного слоя с параметрами d=4,5 мм, d*=0,34 мм, межтурбинного переходника являются интерферен Н=1,399 на периферийной ограничивающей поверх- ционные явления, обусловленные взаимодействием ности и с параметрами d=3,8 мм, d*=0,38 мм, входных вторичных вихрей друг с другом и с погра Н=1,416 на втулочной ограничивающей поверх- ничными слоями, возникающие при течении в диф ности. Для этих условий расчёт по теоретической фузорном канале, оснащенном стойками. Вместе с [5] и эмпирической [4] зависимостям даёт величину тем, проблемы интерференции требуют проведения 138 отношения геометрической высоты проточной части дополнительных исследований.

ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) Рис. 3. Изменение коэффициента восстановления полного давления по относительной высоте соплового аппарата Экспериментальные исследования по оценке ной. При входной закрутке потока 18 градусов ин профильных потерь кольцевой стоечной решётки терференционный эффект исчезает.

проводились на двух вариантах кольцевых решеток, Аэродинамической системе «переходный канал– с 6 и 12 силовым стойкам в модели канала. Значение сопловой аппарат» так же присущ эффект аэродина густоты b/t исследуемых решеток на среднем диа- мической интерференции при котором сумма потерь метре составляло 1,07 и 2,14 соответственно. Про- изолированного канала и изолированного соплового фильные потери в стоечной решетке, установленной аппарата меньше потерь всей системы «переходный в диффузорном канале, характеризовались величи- канал–сопловой аппарат» (табл. 6). Причём этот ной коэффициента внутренних потерь в среднем по эффект примерно в два раза сильнее аналогичного высоте сечении в зависимости от величины входной эффекта системы «переходный канал–силовая закрутки потока при различной густоте стоечного стойка» (табл. 5). Это ещё раз подтверждает предпо узла приведены в табл. 3. ложение о том, что существенным элементом аэро Из сопоставления данных табл. 3 и 4 с изменением динамики межтурбинного переходника являются профильных потерь стоечной решётки в свободном интерференционные явления, обусловленные вза потоке можно сделать три основных вывода. При имодействием вторичных вихрей друг с другом и с установке стоек в диффузорный канал профильные пограничными слоями, возникающие при течении в потери и темп их прироста по углу атаки увеличива- переходном канале, с профилированными элемен ются. При увеличении густоты стоечной решётки тами (стойками, лопатками) в проточной части. Ин (числа стоек) абсолютная величина профильных по- тенсивность вторичных вихрей увеличивается [3, 4] терь несколько увеличивается, а прирост профиль- с ростом толщины пограничного слоя на меридио ных потерь по углу атаки заметно замедляется. Пол- нальной образующей канала и поворотом потока в ные (суммарные) потери энергии потока по углу межлопаточном (межстоечном) канале. Поэтому входной закрутки потока увеличиваются менее между интерференционным приростом потерь и уве интенсивно, чем профильные потери. Поэтому, при личением интенсивности вторичных вихрей про широком диапазоне эксплуатационных режимов и слеживается однозначная корреляция.

соответствующего им диапазона рабочих углов ата- Расчётная величина коэффициента внутренних ки может оказаться предпочтительнее более густая потерь энергии в лопаточном венце соплового аппа стоечная решётка (табл. 4). рата была определена в соответствии с алгоритмами Ещё одним заслуживающим внимания фактом [4, 6] как сумма коэффициентов профильных [6] и вторичных [4] потерь и составила z=0,148. Были является зарегистрированное в экспериментах с кольцевым переходным каналом уменьшение интер- исследованы три различных варианта компоновок ференционного приращения потерь энергии с ростом переходного канала. Величины коэффициентов внут МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ закрутки потока на входе в канал. Такой вывод ренних потерь энергии для этих каналов составили:

вытекает из сопоставления при соответствующих — исходный канал с шестью тонкими стойками углах входного потока суммы величины потерь на с относительной толщиной профиля 16 % и тремя стойках в свободном потоке и величины потерь в толстыми обтекателями с относительной толщиной профиля 28 %: z=0,269;

чистом канале с потерями энергии в канале со стой ками. Результаты такого сопоставления приведены — толстые обтекатели заменены тонкими стой ками: z=0,225;

в табл. 5. Следует отметить, что интерференционный — чистый канал без стоек и обтекателей: z= прирост потерь в кольцевом канале со стойками при осевом входе потока существенно превышает анало- =0,205.

гичный эффект в плоском канале. Зависимость ин- Оказалось, что величина потерь энергии собст терференционного приращения потерь от величины венно в сопловом аппарате (рис. 3), характеризуемая угла потока на входе в канал весьма близка к линей- распределением по высоте проточной части h коэф фициента восстановления полного давления s, связан- онных двигателей (аналитический обзор) [Текст] / В. А. Скибин ;

ного с коэффициентом внутренних потерь z извест- под общ. ред. В. А. Скибина и В. И. Солонина. – М. : ЦИАМ, ным соотношением 2010. – 676 с.

2. Ремизов, А. Е. Формирование облика проточной части ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) к2 базового ТРДД семейства на ранней стадии проектирования = 1 М1 (М1 ) 2 [Текст] : учеб. пособие / А. Е. Ремизов, В. А. Пономарев. – Рыбинск : РГАТА, 2008. – 172 с.

зависит от компоновки переходного канала. Лучшая 3. Ремизов, А. Е. Экспериментальное исследование турбин газодинамическая эффективность соплового аппа- ных решеток при доминирующем влиянии вторичных течений рата имеет место при его совместной работе с пере- с целью усовершенствования методов аэродинамического ходным каналом в котором установлены тонкие си- проектирования энергонапряженных газотурбинных двигате ловые стойки, а не в случае чистого переходного лей [Текст] : дис. … канд. тех. наук ;

05.07.05 / А. Е. Ремизов. – канала, имеющего самые низкие потери энергии. Это Рыбинск : РАТИ, 1994. – 254 с.

объясняется тем, что стойки оказывают стабилизи- 4. Богомолов, Е. Н. Гидродинамика вторичных течений в рующее влияние [7, 8] на пограничный слой на мери- турбомашинах : учеб. пособие. В 2 ч. Ч. 1. Возникновение и диональной образующей переходного канала, что свойства вторичных течений. [Текст] / Е. Н. Богомолов. – следует рассматривать как одну из составляющих Рыбинск : РГАТА, 1998. – 78 с.

аэродинамической интерференции в переходном 5. Дейч, М. Е. Основы аэродинамики осевых турбомашин канале с лопаточными или стоечными венцами в его [Текст] / М. Е. Дейч, Г. С. Самойлович. – М. : Машгиз, 1959. – проточной части. 428 с.

В качестве заключения по данной статье следует 6. Локай, В. И. Газовые турбины двигателей летательных отметить, что потери переходного канала с лопаточ- аппаратов [Текст] / В. И. Локай, М. К. Максутова, В. А. Струн ными (стоечными) венцами в проточной части боль- кин. – М. : Машиностроение, 1991. – 511 с.

ше суммы потерь чистого канала и профильных по- 7. Ремизов, А. Е. Оценка потерь полного давления в элемен терь лопаточного (стоечного) венца на величину, тах установки для исследования аэродинамической эффектив сопоставимую или превышающую профильные ности переходных каналов со стойками при наличии входной потери. Эти дополнительные потери можно считать закрутки потока [Текст] / А. Е. Ремизов, И. В. Поляков // результатом аэродинамической интерференции Теплофизика технологических процессов : матер. науч.-техн.

лопаточного венца и канала, в котором он распо- конф. – Рыбинск : РГАТА, 2005. – С. 202–204.

ложен. Отмеченные интерференционные явления, 8. Сэноо. Оптимальная конфигурация опоры в кольцевых возникают в результате взаимодействия вторичных диффузорах с изменяемой закруткой потока на входе [Текст] / вихрей с пограничными слоями на профильных по- Сэноо, Кавагути, Кодзима, Ниси // Теоретические основы верхностях лопаточных венцов и на участках мери- инженерных расчетов : тр. амер. общества инженеров-меха диональных поверхностей, ограничивающих канал ников. ;

перевод с английского. Т. 103. – М. : Мир, 1981. – и примыкающих к лопаточным венцам. Эффекты № 2. – С. 236–240.

внутренней (канальной) аэродинамической интер ференции не поддаются современным численным методам расчёта течений, поэтому результаты экс периментальных исследований, изложенные в данной статье, могут представлять интерес как с позиции выявления физической природы процесса генерации РЕМИЗОВ Александр Евгеньевич, кандидат техни потерь в проточной части турбины, так и с позиции ческих наук, доцент (Россия), заместитель заведу верификации численных методов аэродинамики. ющего кафедрой «Авиационные двигатели».

Адрес для переписки: 152934, Ярославская обл., Библиографический список г. Рыбинск, ул. Пушкина, 53.

1. Скибин, В. А. Работы ведущих авиадвигателестроитель- Статья поступила в редакцию 30.09.2011 г.

ных компаний в обеспечении создания перспективных авиаци- © А. Е. Ремизов Книжная полка Метрологическое обеспечение измерений и стандартизация нормирования точности размеров :

учеб. пособие для вузов по специальности 210201 «Проектирование и технология радиоэлект ронных средств» направления 210200 «Проектирование и технология электронных средств» / С. М. Ломов [и др.];

ОмГТУ. – Омск : Изд-во ОмГТУ, 2011. – 157 c. – ISBN 978-5-8149-1045-5.

МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ Рассмотрены вопросы метрологического обеспечения измерений на базе стандартизации нормирования точности геометрических размеров. Представлены теоретические положения метрологии и технических измерений. Даны материалы для расчета погрешностей измерений при разработке информационных программ обеспечения качества продукции машиностроения и приборостроения.

А. В. СУХОВ УДК 631.362. В. С. КОВАЛЬ Д. Н. АЛГАЗИН ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) Тарский филиал Омского государственного аграрного университета им. П. А. Столыпина ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА СОРТИРОВАНИЯ ЗЕРНОВОГО ВОРОХА НА КОНИЧЕСКОМ СЕПАРАТОРЕ Статья посвящена теоретическому исследованию процесса сортирования зернового вороха на коническом сепараторе зерна с закрученным воздушным потоком. Приве дены схемы сил, действующих на материальную точку в различных плоскостях, а также сопутствующие расчеты.

Ключевые слова: сепарация, материальная точка, воздушный поток, модель движения, поле скоростей.

Сепарация зернового вороха с помощью пневма тических приспособлений является актуальным вопросом, однако существуют сложности создания стабильного потока воздуха и разнородность зерно вого материала. Совершенствование существующих машин и создание новых требует проработки теоре тических вопросов процесса разделения зернового вороха на фракции.

Существующие системы пневмосепарации рас считаны лишь на отделение легких примесей, даль нейшее разделение зернового вороха на чистое зерно и тяжелые примеси производится только на решетах. Возникает вопрос о создании машин, спо собных разделять зерновой ворох только с помощью воздействия потока воздуха (пневмосепараторы). Рис. 1. Схема сил, действующих на материальную точку Представлена схема сил (рис. 1), действующих в вертикальном воздушном потоке на материальную точку в вертикальном канале. На материальную точку действуют сила тяжести — mg и сила сопротивления воздушному потоку Fв.

невозможно, поэтому для возможности разделения Сила сопротивления воздушному потоку опреде зернового вороха на фракции мы предлагаем новую ляется как [1]:

конструкцию пневмосепаратора с конической формой рабочей поверхности.

В VВ d 2 В VВ, 2 (1) FВ = k C F = kC Ч Рабочая поверхность сепаратора представляет 2 8 собой внутреннюю поверхность усечённого двумя плоскостями конуса, ориентированного вершиной где kc — коэффициент сопротивления;

вниз.

r — плотность воздуха, кг/м3;

Сортировка зернового материала происходит F — площадь Миделева сечения, м2;

вследствие различия индивидуальных характеристик VВ — скорость воздушного потока относительно зерен, в частности, так называемой скорости витания.

частицы, м/с.

МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ Это приводит к различию в характере взаимодей Когда Fв=mg, наблюдается равновесие сил, т.е.

ствия зерна с воздушной средой и рабочей поверх материальная точка зависает на одном месте, данную ностью и, в конечном счете, к различию в величине скорость воздушного потока называют скоростью и направлении скорости движения зерна, что поз витания — VВ;

если точка имеет условно большую воляет разделять исходный материал на фракции.

массу, то сила тяжести превышает Fв и она опуска Рассмотрим действие сил в плоскости (рис. 2).

ется вниз. Если точка имеет условно меньшую массу, Для того, чтобы частица двигалась вверх по обра то она устремляется вверх и отделяется от основного зующей конуса, необходимо соблюсти следующее вороха. На данном принципе разделения зернового условие [2]:

вороха проектируют большинство пневмосепара торов. При этом существует один недостаток: воз FВ sin + FЦ sin f m g cos + Fm sin. (2) можно отделить лишь мелкие и летучие примеси, а 2 основную культуру от тяжелых примесей отделить d 2 В VВ FВ = k C Ч, ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) d3 Ч mЧ = Ч, (4) d 3 Ч 2 r d 3 Ч VЧ FЦ = m Ч 2 r = = Ч Ч, (5) 6r FЦ = N f. (6) По данным (рис. 3), реакция опоры N выразится как:

Рис. 2. Силы, действующие на материальную точку в коническом воздушном сепараторе N = FЦ cos + m g sin.

2 Отсюда d 2 В VВ OX : k C cos Ч d Ч Ч VЧ cos + d Ч Ч g sin 3 2 2 6r f cos = 0, OY : d Ч Ч VЧ + k C d Ч В VВ sin 3 2 2 6r d3 V 2 d Ч Ч cos + g sin Ч Ч Ч 2 6r cos d3 V 2 d3 Ч cos + g sin Ч Ч Ч Ч Рис. 3. Модель движения материальной частицы 2 6r по конической поверхности пневмосепаратора (7) f sin = 0, OZ : k d Ч В VВ sin 2 Анализ данного выражения позволяет сделать C выводы о том, что для движения частицы вверх и d3 Ч VЧ d3 Ч cos + g sin создания центробежной силы необходимо обеспе Ч Ч 2 6r чить подачу воздуха по касательной к конической поверхности с некоторым углом к горизонту g для f sin + создания винтового движения воздушного потока.

d3 V 2 d3 Ч cos + g sin Это условие позволит разделять зерновой материал + Ч Ч Ч Ч 2 6r на фракции.

Рассмотрим относительное движение материаль f sin ной частицы М по шероховатой конической поверх- ности (рис. 3). На частицу действуют сила тяжести — d3 Ч g = 0.

mg (m — масса частицы, g — вектор ускорения сво- Ч бодного падения, g=9,81 м/с), нормальная реакция — N, сила трения — Fm, сила сопротивления возду- Уравнение, расписанное по оси OZ, является ха — Fв и центробежная сила — Fц. условием движения семенной массы вверх по Разложим действующие силы на плоскости OX, образующей конуса:

OY, OZ (рис. 3):

d2 В VВ kC sin Ч OX : FВ cos Fm cos = 0, d3 В VВ d3 В МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ cos + g sin f sin + OY : FЦ + FВ sin N cos Fm sin = 0, (3) Ч Ч 2 2 2 2 6 m g = 0.

OZ : FВ sin Fm sin + N sin 2 dЧ Ч VЧ d3 В 3 cos + g sin + Ч 2 6r Из анализа зависимостей (3) видно, что основ ными факторами влияющими на работу пневмосепа ратора являются: g — угол подачи воздушного по- dЧ В sin g = 0.

(8) тока относительно горизонтальной плоскости,°;

q — 2 угол раствора конуса,°;

Fц — центробежная сила, Н;

Fв – сила воздушного потока, Н.

Представим уравнение (3) в развернутом виде, Следовательно, условием движения семенной 142 при этом учтем, что: массы является:

Средний диаметр семени определится как [2]:

dЧ = 3 l t b, (13) ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) где l — длина семени, мм;

t — толщина семени, мм;

b — ширина семени, мм.

Зная, что [3]:

(14) V r = const, можем выделить зоны разделения зернового матери ала (рис. 4 ).

Таким образом, в общем случае рабочая коничес кая поверхность может иметь три зоны (рис. 4).

В зоне 1 распределятся тяжелые частицы и могут Рис. 4. Поля скоростей и зоны разделения фракций зернового материала только скользить вниз по направлению к вершине конуса. В зоне 2 находится основная фракция, кото рая выполняет возвратно-поступательное и враща d2 В VВ d3 В тельное движения. В зоне 3 находятся мелкие и пыле kC sin f Ч Ч видные частицы.

8 Наличие и размеры этих зон определяются нера V2 венством (12) и зависят от геометрических парамет Ч cos g sin f sin ров конуса (и) и динамических (g, VВ, f) параметров 2 r воздушной среды. Следует также иметь в виду, что конкретное кинематическое состояние частицы, вы V Ч cos + g sin sin g. (9) званное дополнительными внешними факторами в 2 2 r данный момент времени естественно изменяют описанный характер движения: помимо радиальной Далее определим необходимую скорость движе может появиться трансверсальная составляющая ния воздушной массы:

движения, направление движения частицы в началь ный момент будет определяться не условиями (7), d 3 Ч VЧ cos g sin f sin Ч а начальной скоростью.

2 6 r Для организации процесса сепарации необходимо VВ f ® d 3 В реализовать режим движения, при котором частица, kС sin Ч 6 попадая на рабочую поверхность, монотонно удаля ется от оси вращения, достигая за конечное время V Ч cos + g sin sin g края поверхности.

2 2 r Определим дифференциальные уравнения движе (10)..

® 3 ния частицы по конической поверхности под дейст вием воздуха:

Упростим выражение (10):

d 2 В VВ OX : k C cos Ч V cos g sin f sin dЧ Ч Ч 2 2 d Ч Ч VЧ cos + 3 r V f 0,75 ® В k С В sin 6r f cos = ma, d Ч В + g sin V Ч cos + g sin sin g 2 2 ® r OY : d Ч Ч VЧ + k d Ч В VВ sin 3 2 2 (11).

k sin C 6r Условие движения материальной точки опреде- d Ч Ч VЧ d3 В 3 cos + g sin Ч лится как: 2 6r d Ч Ч VЧ 3 cos + V2 d Ч Ч cos g sin f sin 6r 2 2 cos r VВ f 0,866 2 d 3 В ® g sin Ч 2 МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ (15) f sin = ma, V Ч cos + g sin sin g 2 2 ® r Ч. (12) OZ : k d Ч В VВ sin 2 k С sin В C d Ч Ч VЧ 3 cos + Анализ выражения (12) позволяет сделать вывод 6r о том, что основным фактором, определяющим значение скорости витания (критической) является d Ч Ч g sin приведенный диаметр частицы — dч, а также плот- 2 ность семенной массы. Угол подъёма вектора ско- 3 2 рости воздушного потока — g обратно пропорци онально влияет на его силу.


d 3 Ч VЧ cos + В VВ Ч VZ = VOZ + k C 48 d sin t 6r f sin + d 3 Ч Ч ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) VЧ g sin Ч Ч r cos 2 g sin 2 f sin t 2 6 d Ч Ч g = ma.

sin sin 2 t g t + C3.

2 6 Разделим выражение (15) на d Ч Ч, После интегрирования получим:

В dx 2 VВ VЧ В VЧ 2 dt = VOX dt + k C 48 d tdt r VВ OX : k C 48 d r cos 2 + g sin 2 Ч Ч Ч Ч f cos t + f cos = a, cos OY : VЧ + k VВ В sin 2 + g sin f cos tdt + C, C 48 d Ч Ч r (16) VЧ 2 dy = V dt + VЧ tdt + k VВ r cos 2 + g sin 2 cos 2 f sin 2 = a, В dt OY C 48 d Ч Ч r VВ VЧ OZ : k C В sin sin 2 tdt r cos 2 tdt 48 d Ч Ч VЧ cos g sin f sin sin g = a, sin t + f g VЧ f g cos (19) 2 2 r 2 r sin tdt + C5, dz VВ = VOZdt + k C В sin tdt 48 d Ч Ч VX = VOX + dt V2 k VВ В VЧ cos + g sin f cos 2 Ч cos f sin sin tdt C 2 2 48 d Ч Ч r r sin g tdt t + C1, sin f sin 2 VY = VOY + g tdt + C6.

2 VЧ VВ В sin + kC 48 d Ч Ч r + VЧ cos + g sin cos f sin (17) r Постоянные интегрирования С4, С5, С6 при t= 2 2 2 и x=0 С4=0, С5=0, С6=0, следовательно, закон t + C2, движения материальной точки примет вид:

V = V + Z OZ VВ V 2 t VВ kC В sin x = VOX t + k C В t2 Ч 48 d Ч Ч 96 d Ч Ч 2r + VЧ cos g sin f sin sin g cos 2 f cos + 2 2 r t + C3, g t2 + 2 f sin 2 cos, VЧ t 2 VВ t 2 В 2 y = VOY t + 2 r + k C 96 d где символ х, y, z означает векторное произведение.

Раскроем скобки, упростим выражение: Ч Ч VЧ t cos 2 2 sin В 2 2r VВ VX = VOX + k C 48 d t МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ VЧ t f cos sin + f g t 2 2 (20) Ч Ч 2r 2 VЧ cos t + g sin f cos t + C1, sin 2 + g t cos sin, 2 r 2 2 V2 VВ В sin t VY = VOY + Ч t + k C z = V t + k VВ t В sin VЧ t 2 2 2 48 d Ч Ч r OZ C 96 d Ч Ч 2r V2 Ч cos + g sin cos t cos f sin sin r 2 2 2 (18) 2 f sin 2 t + C 2, g t sin f sin sin g t.

2 2 2 2 144 Получены дифференциальные уравнения движе ния частицы по коническому рабочему органу, ре- СУХОВ Алексей Владимирович, ассистент кафедры шение которых позволяет получить относительные тракторов и автомобилей, сельскохозяйственных траектории движения частиц различной парусности машин.

ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (107) в зависимости от кинематических параметров. КОВАЛЬ Владимир Сергеевич, кандидат техничес ких наук, доцент кафедры тракторов и автомобилей, Библиографический список сельскохозяйственных машин.

АЛГАЗИН Дмитрий Николаевич, кандидат техни 1. Бурков, А. И. Зерноочистительные машины. Конструк ческих наук, старший преподаватель кафедры тех ция, исследование, расчет и испытание / А. И. Бурков, Н. П. Сы нологии машиностроения и технического сервиса.

чугов. – Киров : НИИСХ Северо-Востока, 2000. – 261 с.

2. Гурбанов, М. Динамика зернового виброцентробежного Адрес для переписки: 646530, Омская обл., г. Тара, сепаратора с дифференциальным приводом : дис. … канд. техн.

ул. Тюменская, 18.

наук / М. Гурбанов. – М., 1984. – 159 с.

3. Бушуев, Н. М. Семяочистительные машины. Теория, конструкция, расчет / Н. М. Бушуев. – Свердловск : Машгиз, Статья поступила в редакцию 10.10.2011 г.

1962. – 238 с. © А. В. Сухов, В. С. Коваль, Д. Н. Алгазин Книжная полка Димов, Ю. В. Метрология, стандартизация и сертификация : учеб. для вузов / Ю. В. Димов. – 3-е изд. – СПб. [и др.] : Питер, 2010. – 463 c. – ISBN 978-5-388-00606-6.

Даны основы стандартизации, взаимозаменяемости изделий, технических измерений, управления качеством и сертификации в соответствии с образовательными стандартами, утвержденными Министерством обра зования и науки в 2000 и 2001 гг. Третье издание существенно переработано и дополнено с учетом изменений в стандартах, внесенных в 2006 г.

Ракеты-носители. Проекты и реальность : справ. пособие : в 2 кн./ В. Н. Блинов [и др.] ;

ОмГТУ, ПО «Полет» – фил. ФГУП «ГКНПЦ им. М. В. Хруничева». – Омск : Изд-во ОмГТУ, 2011. – ISBN 978-5-8149-1118- Кн. 1 : Ракеты-носители России и Украины. – 2011. – 379 c. – ISBN 978-5-8149-1119-3.

Кн. 2 : Зарубежные ракеты-носители. – 2011. – 399 c. – ISBN 978-5-8149-1120-9.

Представлены систематизированные сведения об основных технико-экономических характеристиках российских и зарубежных ракет-носителей. Приведена классификация ракет-носителей по подклассам.

Представлены технические характеристики двигателей и разгонных блоков, используемых при создании ракет-носителей. Изложены основные тенденции в создании ракет-носителей. Дан обзор использования ракет-носителей. В книге 1 изложена информация по российским и украинским ракетам-носителям. Пред назначено для студентов и аспирантов аэрокосмических специальностей вузов.

Управление воздухоплавательными комплексами: теория и технологии проектирования / В. Х. Пшихопов [и др.]. – М. : Физматлит, 2010. – 392 c. – ISBN 978-5-9221-1292-5.

В настоящей монографии предлагаются теория и технологии проектирования систем управления роботизи рованными воздухоплавательными комплексами, адекватно отражающие поставленные задачи и условия их функционирования. Разработка систем в виде роботизированных воздухоплавательных комплексов позволит автоматизировать процессы мониторинга, значительно снизить стоимость их проведения. В изда нии приведены классификация и обзор дирижаблей, дано общее представление о их конструкциях, сферах их применения, рассмотрены вопросы построения математических моделей дирижаблей, аэродинамики, алгоритмы управления дирижаблями. Приводятся многочисленные примеры и результаты моделирования.

Хайрюзов, В. Н. Юрий Гагарин. Колумб Вселенной / Валерий Хайрюзов. – М. : Вече, 2011. – 365 c. – ISBN 978-5-9533-4994-9.

МАШИНОСТРОЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ Книга летчика и писателя Валерия Хайрюзова построена на воспоминаниях современников: тех, с кем слу жил Гагарин в отряде космонавтов, его родных, близких, друзей. Катастрофа, оборвавшая жизнь Гагарина, описана по свидетельствам специалистов, участвовавших в расследовании. Книга иллюстрирована уникаль ными фотографиями. В приложении приведены документы о первом полете человека в космос, список наград и званий Ю. А. Гагарина, даты жизненного пути и др.



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.