авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 || 3 |

«База нормативной документации: Конструктивно - технологическая система "Элгад" строительства мостов из монолитного железобетона (в условиях инженерного ...»

-- [ Страница 2 ] --

20). Последние 2,3 м столба глинистого раствора, сильно загрязненные цементом, удаляются в отвал.

Бетонирование скважины следует выполнять до уровня, превышающего проектный на 50 см и более, с последующим удалением некачественного верхнего слоя бетона, загрязненного глинистыми частицами, в течение, как правило, 2-3 дней после окончания бетонных работ в «молодом» возрасте бетона. Это облегчает выполнение работ и повышает их качество.

Требовании к приготовлению глинистого раствора Глинистый раствор служит для удержания стенок скважины от обрушения грунта при ее разработке и до заполнения бетонной смесью. Параметры глинистого раствора должны подбираться, исходя из конкретных гидрогеологических условий строительства, глубины скважины, способа ее разработки и других условий производства работ. При этом подбор рецептуры глинистого раствора и исследования образцов глиноматериалов следует производить в специализированных лабораториях, оснащенных стандартным испытательным оборудованием и приборами при удовлетворении требований СНиП 3.02.01-87.

При расходе глинопорошка 80-120 кг/м3 раствор достаточно хорошо удовлетворяет требованиям СНиП 3.02.01-87 при следующих параметрах, установленных испытаниями по ТУ 480-1-334-91:

• водоотдача -1 5 см3 за 30 мин (по прибору ВМ-6);

• толщина глинистой корки - не более 4 мм (по прибору ВМ-6);

• условная вязкость - 25 с (по вискозиметру СПВ-5);

• содержание песка - 3,75% (по отстойнику ОМ-2);

• стабильность - 0,05 г/см3 (по цилиндру ЦС-1);

База нормативной документации: www.complexdoc.ru • суточный отстой воды - не более 4% (по мерному цилиндру);

• показатель реакции среды (рН) - в пределах 9-11;

• плотность раствора - 1,052 г/см3 (при предельной 1,10 г/см3);

• статическое напряжение сдвига - 30 мг/см3.

Бентонитовый глинопорошок следует хранить на складе под навесом в таре предприятия-изготовителя и в условиях, исключающих его увлажнение или замачивание. Вода для приготовления тинистого раствора должна быть пресной, иметь жесткость не более 12 и отвечать требованиям ГОСТ 4795-78.

Приготовление глинистого раствора и его регенерация производятся на технологическом комплексе, смонтированном на строительной площадке (см. рис. 20). Необходимое количество глинистого раствора на скважину следует определять с учетом возможных 20% потерь за счет поглощения грунтом. Емкости для приготовления раствора должны иметь вместимость не менее м3, изготавливаться из листового металла и оборудоваться штуцерами, задвижками и вентилями для подачи и перекачивания раствора, а также снабжаться указателями уровня жидкости и лазами с закрывающимися люками для осмотра и чистки внутренних полостей. Габариты и прочность конструкций емкостей должны обеспечивать возможность их перевозки транспортными средствами.

Для перекачки глинистого раствора и подачи его в скважину и обратно на регенерацию следует использовать центробежные/ грязевые насосы и систему трубопроводов с внутренним диаметром 75-150 мм.

Приготовление глинистого раствора выполняют в следующей последовательности:

• заполнение смесителей водой из расчета 3/4 объема готового раствора;

• загрузка смесителя расчетным количеством глинопорошка с кратковременными перемешиваниями;

• добавление в смеситель воды до полного объема готового раствора;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru • перемешивание глинистого раствора в течение 20-30 мин;

• слив приготовленного раствора в накопительную емкость.

При обнаружении в приготовленном растворе песчаных и других частиц размером более 2 мм их следует удалять путем слива раствора через металлическую сетку или вибросито.

Требования к параметрам бетонной смеси Бетонная смесь подается в скважину под глинистый раствор методом ВПТ, вытесняет раствор, в который ранее погружен зафиксированный арматурный каркас, после твердения формирующий железобетонную конструкцию буронабивной сваи заданных проектом размеров, несущей способности и т.п.

Состав бетонной смеси подбирается согласно указаниям СНиП 3.06.04-91, исходя из назначенных проектом характеристик бетона (марки бетона, водонепроницаемости). Опыт показал, что с учетом производственных условий, а также для оптимального использования материала бетонная смесь должна иметь следующие параметры, приведенные ниже.

Связанность по относительному водоотделению 0,01-0, Подвижность по ОК на месте укладки бетонной От 16 до смеси, см, в пределах Воздухосодержание, %, не более Водоцементное отношение (В/Ц), не более 0, Срок схватывания, ч, не менее Срок начала схватывания цемента, ч, не менее 1, Для получения бетона и бетонной смеси с необходимыми характеристиками следует использовать среднеалюминиевые бездобавочные портландцементные марки не ниже М400 по ГОСТ База нормативной документации: www.complexdoc.ru 10178-85* при Са3А не более 8%, вводить при приготовлении бетонной смеси добавки: С-3 согласно ТУ 6-360204229-625-90, ЛСТ по ОСТ 13-183-83, СНВ согласно ТУ 81-05-75-74 и т.п.

Использование добавок, содержащих соли натрия или хлора, запрещается. Подвижность бетонной смеси по ОК следует обеспечивать только за счет изменения в ней количества воды затворения при неизменном расходе цемента и добавок.

При приготовлении и использовании бетонных смесей следует предусматривать закладку и испытания контрольных кубов бетона в количестве и в сроки, установленные ГОСТ 10180-90, а также СНиП 3.06.04-91. Испытания применяемого цемента на срок схватывания, определение содержания СН3А и химического состава на строительстве не проводятся. Эти характеристики (результаты испытаний) принимаются по сертификатам завода поставщика/изготовителя.

Особенности производства работ в зимних условиях Особенности производства работ зависят от температуры воздуха за время выполнения тех или иных технологических процессов по сооружению свай.

При температуре воздуха от +5° до -5°С необходимо комплекс оборудования для приготовления и регенерации глинистого раствора заключить в специальный тепляк, предусмотрев в нем место для хранения очередной порции бентонитовой глины и воды.

Также необходимо утеплить отдельно стоящий насос, подающий глинистый раствор из скважины. Отопление тепляка должно обеспечить подачу глинистого раствора в скважину при +8°С - + 10°С. Необходимо также при перерывах в работе закрывать устье скважины утопленным щитом, а головы готовых свай закрывать теплоизолирующим материалом (например, опилками). Бетон на укладку подавать подогретым до температуры +10°С.

При температуре воздуха от -5 до -15°С следует предусматривать те же мероприятия, что описаны выше, за исключением температуры укладываемой в скважину бетонной смеси, которая должна составлять + 12°С, а глинистого раствора +15°С.

При температуре воздуха от -15 до -20°С предусматривают те же мероприятия, что описаны для диапазона температуры воздуха от +5° до -5°С, за исключением температуры укладываемой бетонной смеси, которая должна составлять +15°С, а глинистого раствора +18°С.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru При температуре воздуха ниже -25°С предусматривают те же мероприятия, что описаны для диапазона температуры воздуха от +5° до -5°С, за исключением температуры укладываемой в скважину бетонной смеси, которая должна составлять +18°С, а глинистого раствора +20°С.

При работе в зимних условиях также следует выполнять ряд общих требований. Разбуренный грунт необходимо немедленно удалять в отвал и отгружать к месту укладки. Все оборудование, включая вспомогательный кран и буровую машину, перевести на зимний режим работы. Арматурные каркасы до опускания их в скважину предохранять от обледенения. Бетонолитное оборудование до опускания его в скважину обогревать до удаления возможно образующихся на их внутренней поверхности ледяной корки и наплывов.

Методы производства работ по устройству буронабивных свай в условиях аварийных ситуаций При сооружении буронабивных свай под защитой глинистого раствора основной причиной возникновения аварийной ситуации, не связанной с ошибочными действиями обслуживающего персонала, является внезапный уход глинистого раствора из скважины ввиду неожиданной встречи карстовых полостей и связанного с этим обрушения стенки скважины.

Во избежание провала бурового агрегата в образовавшуюся воронку необходимо его устанавливать на инвентарных плитах (например, 2-3 инвентарных плиты типа ПАГ длиной не менее м и шириной 2 м), укладываемых на грунт поперек оси агрегата.

Осуществление этих мероприятий обязательно на объектах, где ожидаются карстовые проявления.

Чтобы ликвидировать последствия обвала скважины, сначала производят засыпку образовавшейся воронки грунтом и, если возможно, его притрамбовывают. Затем бурят две скважины малого диаметра с двух сторон обрушаемой скважины на расстоянии около 1 м от ее краев до поверхности слоя, в котором обнаружены карстовые образования, и инъецируют этот слой по технологии и составом, разработанными НИИОСП им.

Герсеванова.

После инъецирования и выдержки нагнетаемого состава до его твердения возобновляется бурение обрушенной скважины под защитой глинистого раствора с использованием обсадного База нормативной документации: www.complexdoc.ru патрубка увеличенной длины (например, до 4 м). Если карстовый слой не является несущим, то необходимо сделать на месте работ дополнительную разведочную скважину и по ее данным при необходимости уточнить конструкцию фундамента с привлечением заинтересованных сторон. Если же карстовый слой является несущим, то следует провести предварительное инъецирование этого слоя по технологии НИИОСП им. Герсеванова по всей площади свайного поля фундаментного ростверка.

Нормы затрат времени работы буровой установки типа AF фирмы АМТ на бурение и бетонирование скважин диаметром 1, м и длиной 25 м под защитой бентонитового раствора приведены ниже.

Группа грунтов Затраты времени, мин.

I 459, II 526, III 662, IV 1117, V 2349, 5.5. Подсистема «технология сооружения буронабивных свай с уширенным основанием под защитой глинистого раствора - механизация»

Опытно-экспериментальные работы Для сооружения буронабивных свай с уширенным основанием применяется буровая машина AF-18 фирмы АМТ с ковшовыми бурами и уширителями, разработанными фирмой «Элгад».

Разработка технологии сооружения буронабивных свай с уширенным основанием под защитой глинистого раствора База нормативной документации: www.complexdoc.ru началась в мае 2000г. Освоение нового метода предусматривало два этапа. На первом этапе проверялась работа уширителя, принципы работы отдельных его узлов и всего механизма в целом.

Второй этап включал устройство пробной буронабивной сваи глубиной 5,5 м и с максимальным уширением диаметром 2,7 м.

Место для нее было выбрано между опорами № 18 и 19 основной эстакады Тульской транспортной развязки на третьем транспортном кольце в Москве и с инженерно-геологической позиции характеризовалось наличием водонасыщенных неустойчивых грунтов. Бетонирование сваи проводилось методом ВПТ под защитой глинистого раствора. После набора прочности бетоном (класс В25 с осадкой конуса 18 см) свая была откопана и извлечена на поверхность автокраном для комиссионного обследования. Результаты обследования с участием представителей ОАО «ЦНИИС», НИИОСПа, ООО «Организатор»

показали целесообразность внедрения свай с уширением на текущем строительстве объектов третьего транспортного кольца.

Первое опытное применение было реализовано при устройстве фундамента опоры № 29в эстакады Тульской развязки. Фундамент опоры включал пять буровых свай диаметром 0,95 м с уширением в нижней части диаметром 2,7 м. Темп работ составил 1,5 сваи (длиной 16 м) в сутки.

Анализ технико-экономических показателей выявил, что увеличение рабочего времени и машино-смен на разбуривание уширения составило 3 ч на каждой свае при повышении объема бетонной смеси для уширения сваи на 3,5-4 м3. В то же время вместо 16 цилиндрических свай диаметром 800 мм общим объемом бетонной смеси 144 м3 по ранее выпущенному проекту было выполнено всего пять свай диаметром 950 мм с уширением в нижней части общим объемом смеси 95 м3. Экономия бетона составила 34%.

В результате анализа опытного применения были определены способы устранения отдельных конструктивных недостатков уширителя, выявленных в процессе производства буровых работ, а также была установлена недостаточная длина мачты буровой машины тина AF-10. Из-за этого было затруднено извлечение из скважины и разгрузка уширителя, который длиннее ковшового бура на 1,6 м. Анализ характеристик производственных процессов показал, что для бурения скважин с уширением более целесообразно использовать буровую машину AF-18.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Опыт применения буронабивных свай диаметром 900- мм с уширенной пятой Строительство мостов с фундаментами из цилиндрических железобетонных свай диаметром 900-950 мм с уширенной пятой (уширение диаметром до 2700 мм), проведенное в 1999-2000 гг. на участке третьего транспортного кольца (от Автозаводского моста до «Москва-Сити», от ул. Вавилова до ул. Б. Тульской), подтвердило высокую эффективность таких свайных фундаментов в различных грунтах I-IV групп.

Ниже даны характеристики объектов, на которых изучался и отрабатывался опыт использования буронабивных свай с уширенной пятой.

Для устройства промежуточной опоры № 29в Тульской развязки (въездная эстакада Э-12) в Москве в основании применили пять буронабивных свай по проекту ГПИ «Мосинжпроект», объединенных поверху монолитной насадкой.

Каждое уширение разбуривалось в основании готовой цилиндрической скважины под защитой глинистого раствора в форме усеченного конуса высотой 2,7 м с диаметрами поверху 0, м и понизу 2,5 м.

По проекту к бетону свай предъявлялись следующие требования:

по прочности соответствие классу В30;

по морозостойкости - F200, но водонепроницаемости - W8. Фактическая прочность бетона определялась по результатам испытаний контрольных кубов на основании требований ГОСТ 18105-86.

Уширения свай выполнялись бетонными, при этом арматурные каркасы, устанавливаемые в цилиндрические стволы свай, не вводились в зоны их уширений.

Технологии (методы производства) работ по устройству уширений Устройство уширений в буронабивных сваях производится после завершения полной проходки цилиндрических скважин под глинистым раствором. Комплекс работ по устройству уширений включает подготовительные работы, разбуривание уширения с выемкой грунта, установку арматурного каркаса с трубами акустического сканирования, бетонирование ствола скважины и уширения бетонной смесью по методу ВПТ.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Подготовительные работы предусматривают:

• демонтаж ковшового бура с переоборудованием бурового инструмента на уширитель, конструкция которого была разработана фирмой «Элгад»;

• оснащение арматурного каркаса двумя стальными трубами акустического сканирования;

• пробное открытие-закрытие ножей уширителя с устранением выявленных неисправностей (производится перед опусканием бурового агрегата в скважину с глинистым раствором);

• фиксирование раскрытия ножей уширителя на заданный диаметр путем установки специального вставного пальца в конструкцию уширителя (рис. 23);

• контроль за заданными параметрами глинистого раствора, находящегося в скважине.

Рис. 23. Конструкция бурового уширителя:

а - закрытое положение уширителя;

б - открытое положение уширителя;

1 - буровая телескопическая стойка (штанга);

2 - ножи уширителя;

3 - плиты для зачистки забоя;

4 - ковш для срезаемого грунта;

5 - отверстия для фиксирующих «пальцев»;

6 стыковочный узел;

7 - траверса Разбуривание уширения производят в несколько этапов. Каждый этап выполняется до полного раскрытия ножей, соответствующего заданному диаметру этапа уширения (в соответствии с База нормативной документации: www.complexdoc.ru фиксированным вставным пальцем). После завершения каждого этапа уширитель извлекался из скважины на поверхность грунта для разгрузки разбуренного грунта из приемного ковша. Следует имен, в виду, что работа ротора гидравлической системы бурения вхолостую указывает на завершение этапа разбуривания. Перед началом следующего этапа уширения следует проверить отметку забоя. Превышение этой отметки над проектной более, чем на 10 см свидетельствует о наличии осадки грунта в забое, который необходимо удалить.

Очистка забоя производится с помощью приемного ковша, который забуривают до проектной отметки забоя. При этом приемный ковш закрепляют с помощью вставного пальца на основном корпусе уширителя. При переходе от этапа к этапу разбуривания заданный диаметр уширения фиксируется введением вставного пальца в конструкцию уширителя. Когда достигнут заданный проектный диаметр уширения, зачистку забоя от осадки грунта осуществляют троекратно.

Установка арматурного каркаса производится так, чтобы он не входил в зону уширения сваи. Специальные конструктивные меры применяются для предотвращения самопроизвольного подъема каркаса в процессе бетонирования сваи. Работы по установке арматурного каркаса и последующему бетонированию скважины с уширением должны осуществляться сразу же после ее проходки в течение последующих 12 ч.

Бетонирование скважины с уширением выполняют методом ВПТ со скоростью не ниже 5 пог.м/ч. При этом положение нижнего конца бетонолитной трубы должно находиться в слое укладываемого бетона на глубине от 2 до 5 м. В процессе бетонирования сваи следует контролировать уровень глинистого раствора и обеспечивать его соответствие заданным параметрам.

Требования к бетонной смеси для буронабивных свай Несхватываемость (жизнеспособность) бетонной смеси должна обеспечиваться в течение не менее 3 ч. Такое время соответствует наибольшей продолжительности технологического цикла работы со смесью, что включает время ее доставки с завода-изготовителя и укладку в скважину, которое не должно превышать 60-90 мин.

Осадка стандартного конуса бетонной смеси для свай должна быть в пределах от 16 до 22 см. Оптимальной следует считать осадку, равную 1 8 см.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Параметры бетонной смеси гарантируются заводом изготовителем за счет использования материалов, соответствующих утвержденному регламенту, и введения добавок ЛСТ-Е по ОСТ 13-183-83 и СНВ по ТУ 81-05-75-74 или КТП по ОСТ 13-145-82.

При сокращении технологического цикла работы с бетонной смесью до 1,5 ч допускается применять добавку С-3 по ТУ 6-360204229-625-90. Применение добавок, содержащих соли натрия или хлора, не допускается. Введение добавок в бетонную смесь после отпуска с завода-изготовителя запрещается.

5.6. Подсистема «технология устройства буронабивных свай методом НПШ - механизация»

Опыт применения цилиндрических железобетонных буронабивных свай Строительство мостовых и тоннельных сооружений с фундаментами из цилиндрических железобетонных буронабивных свай по методу непрерывно перемещающегося шнека (НПШ), возводимых на различных грунтах, допускающих ввинчивание в них свай диаметром до 0,8 м на глубину до 27 м было проведено в 1999-2000 гг. на ряде объектов в Москве и подтвердило их целесообразность. Суть указанного метода заключается в ввинчивании шнекового бура с последующим его извлечением с грунтом при одновременном непрерывном нагнетании бетонной смеси под избыточным давлением по центральной трубе бура под ею нижний торец и опусканием в образовавшийся столб из свежего бетона арматурного каркаса.

Ниже приведен перечень объектов, на которых изучался и отрабатывался опыт сооружения буронабивных свай методом НПШ:

• Тульская развязка;

• эстакада по ул. Автозаводской;

• пешеходный мост по Угрешскому проезду;

• эстакады съездов на ул. Шарикоподшипниковская;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru • путепровод через железную дорогу со съездом на ул.

Трофимова;

• Гагаринский тоннель.

Технология (методы производства) работ по устройству буронабивных свай Комплекс работ по устройству буронабивных свай методом НПШ включает следующие основные этапы: подготовительные работы, бурение скважины (ввинчивание шнекового бура до проектной отметки), бетонирование сваи (нагнетание бетонной смеси по центральной трубе бура в его основание с одновременным извлечением бура из грунта), установку арматурного каркаса в свежеуложенную бетонную смесь и погружение каркаса с помощью вибропогружателя в проектное положение, обработку головы сваи для последующего включения ее в плиту свайного ростверка. Общая технологическая последовательность сооружения буронабивных свай по методу НПШ приведена на рис.

24.

Рис. 24. Схема технологического процесса по устройству буронабивных свай методом НПШ:

а - центровка и установка в вертикальное положение шнека буровой машины;

б - забуривание шнека до проектной глубины;

в База нормативной документации: www.complexdoc.ru подъем шнека с извлечением грунта и одновременным бетонированием скважины;

г - извлечение шнека из скважины и окончание ее бетонирования;

д - зачистка устья скважины;

е погружение арматурного каркаса;

1 - буровая машина на раздвижном гусеничном ходу;

2 направляющая мачта;

3 - непрерывный шнек;

4 - лебедка;

5 извлеченный из скважины грунт;

6 - бетоноводные трубы;

7 бетононасос;

8 - бетоновоз;

9 - подвижная бетонная смесь;

10 погрузчик;

11 - вибропогружатель;

12 - арматурный каркас В состав подготовительных работ входят: организация и устройство рабочих площадок, технологических проездов, мест размещения и складирования рабочих материалов, оборудования и инструментов;

выноска реперов с разбивкой и закреплением свай с привязкой их к существующей геодезической сети;

доставка на место работы, установка в рабочее положение и обустройство бурового агрегата, проверка вертикальности мачты в соответствии с инструкцией по его содержанию и эксплуатации;

доставка остальных единиц и узлов оборудования (например, бетононасоса, погрузчика, бетоноводов, вибратора) и их пробный запуск;

подача на стройплощадку бетонной смеси в количестве 120% от объема одной сваи;

подача на стройплощадку арматурного каркаса.

Подбор состава и приготовление бетонной смеси должны соответствовать требованиям СНиП 3.02.01-87, СНиП 3.06.04-91, ГОСТ 7473-94 и «Рекомендациям по проектированию и устройству буровых свай методом НПШ», разработанным ОАО «ЦНИИС».

Бурение скважины шнековым буром осуществляют в следующей технологической последовательности.

Сначала производят пробную подачу бетонной смеси через бетононасос, бетоноводные рукава и шнек буровой машины. Затем затвор бетоновода (центральной трубы) на шнеке внизу закрывают.

После этого производят корректировку работы бортового компьютера в режиме «Программирование» и включение позиции «Бурение» (рис. 25).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 25. Изображения экрана монитора в различных режимах работы Погружение шнека в грунт осуществляют посредством завинчивания до проектной отметки, причем давление на шнек должно быть только вниз. По мере опускания шнека выполняют перекладку бетоноводного рукава.

Процесс бетонирование сваи компьютеризирован. После включения на компьютере позиции «Бетонирование» (см. рис. 25) производится подача бетонной смеси бетононасосом в скважину через бетоноводы и шнек буровой машины с одновременными подъемом шнека и очисткой его чистильщиком от грунта и База нормативной документации: www.complexdoc.ru перекладкой бетоновода погрузчиком по площадке по мере подъема шнека. Нагнетание бетонной смеси под извлекаемый шнек осуществляется с интенсивностью, обеспечивающей давление ее под шнеком не менее 2 атм. После достижения бетоном проектной отметки верха сваи подача бетона прекращается.

Перед установкой арматурного каркаса производят отвод буровой машины от скважины, извлекают грунт, скопившийся над ней с помощью погрузчика, зачищают вручную устья скважины с удалением шламового слоя бетона сваи. Далее выполняют подъем арматурного каркаса лебедкой буровой машины и подачу его к скважине. Опускание арматурного каркаса в свежий бетон скважины осуществляется под собственным весом. Погружения каркаса в бетон сваи до проектной отметки производят с помощью вибратора, который устанавливается на выпусках арматуры с помощью лебедки буровой машины. Минимальное время, в период которого необходимо провести данную работу, не должно превышать 1,5 ч. По завершении погружения вибратор снимают посредством лебедки.

Особенности производства работ в зимних условиях Особенности производства работ в зимних условиях зависит от температуры воздуха во время выполнения тех или иных технологических операций по сооружению свай.

При температуре воздуха от +5 до -5°С необходимо утеплить бетононасос и металлический верх бетоновода. Бетонная смесь для нагнетания должна быть подогретой до температуры +5-+10°С.

При температуре воздуха от -5 до -15°С, кроме мероприятий, указанных выше, подогрев бетонной смеси необходимо доводить до температуры +10°С.

При температуре воздуха от -15 до -25°С следует выполнять те же предписания, которые рекомендованы для диапазона температур воздуха от +5 до -5°С, при этом температура подаваемой в скважину бетонной смеси должна быть доведена до +12°С.

При температуре воздуха ниже -25°С, кроме условий, указанных для диапазона температуры от -15 до -25°С, температуру бетонной смеси, нагнетаемой в скважину, следует доводить до +15°С.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru При промерзании грунта на глубину более 50-60 см необходимо предварительно разработать лидерную скважину по диаметру сваи прогревом либо вручную пневмомолотками.

Промывку бетоноводов производят теплой водой. Следует также предусматривать прогрев бетононасоса и емкости для хранения предварительно завезенной бетонной смеси, включая миксеры.

При температуре воздуха ниже -18°С перед опусканием арматурного каркаса его необходимо прогреть до положительной температуры во избежание намораживания на него бетонной смеси после опускания каркаса в скважину. Оголовки свай после окончания бетонирования и установки арматурного каркаса следует тщательно утеплить.

Нормы затрат времени на работу буровой установки «Casagrando» на бурение и бетонирование скважины диаметром 0,8 м и длиной 15 м (метод НПШ) Ниже приведены нормы затрат времени в зависимости от группы грунтов.

Группа грунтов Затраты времени, мин.

I 111, II 116, III 123, IV 132, 5.7. Принципы контроля качества буровых работ В соответствии с требованиями СНиП 3.01.01-85* и CНиП 3.02.01-87 при сооружении буронабивных свай следует вести входящий контроль строительных конструкций, изделий и материалов, а также пооперационный и приемочный контроль на всех технологических этапах.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru В процессе производства работ по сооружению буронабивных свай контролируются следующие элементы:

• геометрические размеры скважины, включая глубину проходки;

• наличие осадка глинистого раствора и грунта на дне забоя скважины;

• параметры глинистого раствора, заполняющего скважину;

• правильность установки арматурного каркаса;

• состав и подвижность бетонной смеси, качество заполнения скважины;

• режим бетонирования в порядке, установленном для метода ВПТ;

• заглубление бетонолитной трубы в укладываемую бетонную смесь;

• качество уложенного бетона в скважину.

Геометрические размеры, глубина проходки и наличие осадка и груша на дне забоя скважины должны проверяться в процессе и по окончании ее разработки рабочим органом бурового агрегата (AF-18) и тарированным лотом.

Параметры глинистого раствора следует контролировать не реже одного раза в рабочую смену с отбором и испытанием проб массой не менее 5 кг, отбираемых из глиномешалки, накопительной емкости и скважины. Испытания проб проводят по стандартной методике CНиП 3.02.01-87. При этом, если в процессе производства работ плотность раствора превысит 1,1 г/см3 или вязкость по прибору СВП-5 окажется более 26 с, следует принять оперативные меры по принудительному перемешиванию и продувке раствора сжатым воздухом и при необходимости произвести его замену.

Правильность установки арматурного каркаса в скважину, заполненную глинистым раствором, определяется промерами длин выступающих стержней и закладкой фиксаторов защитного слоя.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Качество заполнения скважины бетонной смесью, заглубление в нее бетонолитной трубы контролируются в процессе работы количеством нагнетаемого материала в скважину, а также промером уровня смеси после каждой уложенной в скважину порции бетонной смеси тарированным лотом с сопоставлением этого уровня с теоретическим на данный объем используемой смеси. Для упрощения вычислений рекомендуется применять схемы по аналогии со схемой изображенной на рис. 26. Контроль заглубления удобно вести по форме, приведенной в табл. 7.

Рис. 26. Схема зависимости объема уложенной бетонной смеси от уровня ее в скважине Объем уложенной бетонной смеси допускается замерять на месте укладки с помощью тарированной бадьи, а также по данным бетонного завода о количестве выданной бетонной смеси, определяемом по числу замесов. Объем скважины следует определять по ее фактическим размерам, выявленным во время приемки, а положение низа бетонной трубы в скважине - с использованием разметки на трубе. Контроль заглубления низа бетонолитной трубы в смесь требуется производить после укладки каждой порции смеси, доставленной к месту производства работ, но не реже, чем после использования 4 м3 смеси.

Таблица Объем смеси Фактический Высота Расстояние Длина Заглубление (в объем столба от бетонолитной бетонолитной База нормативной документации: www.complexdoc.ru доставленной смеси от поверхности трубы от порции), уложенной дна смеси до низа до трубы в смеси, м3 скважины, условного намеренной условного смесь, м бадьей, м3 м уровня, м уровня, м В качестве дополнительного контроля фактических размеров сваи необходимо сравнить полный объем уложенной бетонной смеси с объемом, вычисленным по фактическому уровню последней и проектным размерам сваи (табл. 8, см. рис. 26).

Таблица Вычисленный Разница Фактический Отметка объем столба Vd объемов V-Vd объем V фактического соответствующий уложенной уровня смеси в фактическому м смеси, м3 % скважине, м уровню смеси, м Контроль сплошности бетона свай при необходимости производится методом ультразвуковой диагностики (УЗД). Для этого по контуру поперечного сечения сваи, на внутреннем обводе арматурной спирали закладывают четыре металлические трубы (диаметром 54 мм из стали Ст-3 по ГОСТ 8732-78*) во взаимно перпендикулярных плоскостях на всю высоту бурового столба.

После стыковки контрольных труб через них проводится сверху донизу мерник диаметром 42 мм с целью проверки беспрепятственного прохода через них измерительных приборов.

Качество бетона, уложенного в скважину, контролируется испытанием его контрольных кубов в количестве и времени, установленных ГОСТ 10180-90, а в сроки производства работ согласно СНиП 3.06.04-91. Отбор и закладка контрольных кубов, которые должны храниться в существующих условиях твердения и набора прочности бетоном, производятся при укладке бетонной смеси непосредственно на строительной площадке.

С целью уточнения фактической несущей способности буронабивных свай в конкретных производственных и гидрогеологических условиях могут проводиться их статические База нормативной документации: www.complexdoc.ru испытания в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-94. Таким испытаниям подлежат до 1% общего числа свай. Количество и месторасположение испытуемых свай назначаются проектной организацией. Для уточнения несущей способности свай диаметром 1,5 м, опирающихся нижним концом на нескальные грунты, проводятся штамповые испытания грунта в пробуренной скважине по методике и в количестве, которые приведены в СНиП 3.02.01-87.

Особенности контроля качества сооружения буронабивных свай с уширением При разработке технологии особое внимание уделялось контролю качества. Для этого были разработаны принципы технического контроля по сооружению буронабивных свай с уширенным основанием. Реализация этих принципов осуществляется в три этапа.

На первом этапе выполняется контроль геометрических размеров уширения при его разбуривании. Его основным критерием является полнота раскрытия ножей уширителя. В этом случае вес буровой штанги должен быть полностью передан на уширитель, и давление в гидравлической системе вращения ротора бурового станка показывает его работу вхолостую. Косвенное подтверждение геометрических размеров уширения дает контроль за объемом извлеченного грунта. Контроль по первому этапу производится в составе технологического процесса бурения.

На взором этапе осуществляется контроль заполнения скважины бетонной смесью путем сопоставления уложенного и теоретического ее объемов. Если показатели отличаются друг от друга более, чем на 10%, то следует обеспечить подачу бетонной смеси в зону уширения под повышенным (избыточным) давлением.

На третьем этапе выполняется контроль на законченной буронабивной свае при достижении прочности ее бетона не менее 55%, соответствующей классу В30 по данным статистической обработки результатов испытаний контрольных кубов.

Контролю подвергаются конфигурация (геометрические размеры) и сплошность бетона сваи и ее уширения, который осуществляется методами нелинейного акустического сканирования (НАСК) и импульсной нелинейной акустической диагностики (ИНАД), разработанными ОАО «ЦНИИС», а также База нормативной документации: www.complexdoc.ru другими методами, принятыми в практике устройства буронабивных свай.

Если используется метод НАСК, то в конструкцию арматурного каркаса необходимо с внутренней стороны ввести при сварке две стальные трубы акустического сканирования диаметром 73 мм, которые заглубляются на полную длину скважины.

Особенности контроля качества при сооружении буронабивных свай методом НПШ При сооружении буронабивных свай должны контролироваться следующие параметры:

• геометрические размеры скважины, включая глубину проходки;

• правильность установки арматурного каркаса;

• состав и подвижность бетонной смеси, качество заполнения скважины;

• режим бетонирования в порядке, установленном для метода НПШ;

• качество уложенного бетона в скважину.

Все виды и методы пооперационного контроля за технологическими операциями по сооружению свай и формы для удобства их фиксирования приведены в табл. 9. Контрольные операции заносятся в специальный журнал производства работ по устройству буронабивных свай.

Таблица Наименование Метод или Технологические Ответственный технологической способ Контроль требования за контроль операции контроля Планировка Согласно ППР, в Нивелир, Инженер площадки отметках по рулетка геодезист, высоте производитель работ База нормативной документации: www.complexdoc.ru Разметка осей Соответствие Измерение Каждая То же проекту рулеткой скважина Вертикальность и Отклонение от По То же Производител центровка мачты проектного центра компьютеру работ, машины 4% диаметра оператор скважины Погружение шнека в Проектная То же -''- То же грунт глубина, отсутствие отклонения от вертикальности Бетонирование Давление -''- -''- -'' бетонной смеси на днище шнека при бетонировании не менее 2 атм Отбор проб бетона, Расход в пределах Стандартный -''- Лаборант (норма от каждой нормы (кубики конус, сваи, но не менее, 101010 см, три воздухомер чем от 50 м3) серии по три кубика, из них три испытывают через 7 сут. и три - через 28 сут.).

Контроль осадки конуса, воздухововлечения Очистка устья Обнажение устья, Визуально -''- Производител скважины отсутствие работ включений грунта в бетонной смеси Освидетельствование Соответствие Визуально с -''- Производител арматурного каркаса каркаса проекту и составлением работ, нормам Сварные акта представители База нормативной документации: www.complexdoc.ru швы должны быть заказчика и выполнены в генподрядчик соответствии со специальными Рекомендациями лаборатории железобетонных мостов НИЦ «Мосты» ОАО «ЦНИИС».

Фиксаторы защитного слоя должны надежно гарантировать его величину 10 см Погружение в Вертикальность, То же -''- То же бетонную смесь обеспечение арматурного каркаса защитного слоя фиксаторами 5.8. Метод «Элди» статических и динамических испытаний буронабивных свай 5.8.1. Состояние вопроса Методы силовых испытаний свай (статические и динамические) используются в фундаментостроении более ста лет и постоянно совершенствуются.

В строительной практике испытания свай в полевых условиях выполняются:

- в процессе инженерно-геологических исследований с целью получения наиболее достоверных, данных для разработки проекта свайного фундамента;

- перед началом работ по устройству свай, если это предусмотрено специальными требованиями проекта, а также для уточнения несущей способности свай, принятой в проекте и соответствующей корректировки его в необходимых случаях;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru - в процессе устройства свай при наличии обоснованных сомнений в их несущей способности, возникших при производстве свайных работ или при их приемке.

Пробные сваи испытываются динамической (забивка и добивка свай) и статической нагрузками на вдавливание в грунт, горизонтальное перемещение (изгиб сваи) и выдергивание в соответствии с ГОСТ 5686-94.

Количество свай, подвергаемых контрольным испытаниям, определяется программой, согласованной с проектной организацией, или устанавливается приемочной комиссией, и, как правило, составляет:

- не менее 5 шт. в сооружениях с забивными сваями при их испытании динамической нагрузкой и не менее 2 шт. при испытании статической нагрузкой;

- 2% от общего числа буронабивных свай в фундаменте при их испытании статической нагрузкой, но не менее 2 шт.

Таким образом, буронабивные сваи обычно испытывают только статической возрастающей нагрузкой.

Несмотря на громоздкость, значительную продолжительность (от 4 до 12 дней) и высокую стоимость, статические испытания свай оправдывают себя при строительстве в сложных грунтовых условиях, поскольку обеспечивают получение наиболее надежных и экономичных проектных решений свайных фундаментов.

При статических испытаниях осевой нагрузкой определяют общее сопротивление (несущую способность) сваи на основе обработки графика «осадка - нагрузка».

Динамические методы для нахождения несущей способности свай традиционно развивались применительно к забивным сваям.

В 1850 г. Сандер предложил следующую динамическую формулу несущей способности сваи Q:

Q=MH/e, (4) где M - масса молота;

Н - высота падения молота;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru е - отказ (осадка) сваи.

Формула (4) дает завышенные результаты, в связи с чем рекомендован ряд других динамических формул.

Так, Челлис предложил формулу для свободно падающего молота (5) где F - коэффициент запаса;

Р - масса сваи;

f - коэффициент эффективности (0,75 f 1 в зависимости от типа ударной части);

r - коэффициент восстановления при ударе (0r0,55, причем r = 0,25, если на голову железобетонной сваи укладывается деревянный оголовник);

е1, е2, е3 - относительные упругие деформации соответственно сваи, деревянного оголовника и грунта.

Во Франции широко используется формула Крэнделла, получающаяся из формулы Челлиса (5), если пренебречь упругими деформациями сваи и оголовника, предположить, что коэффициент восстановления равен нулю, и включить коэффициент эффективности в коэффициент запаса (6) База нормативной документации: www.complexdoc.ru Статистические исследования формулы (6) показали, что она дает неплохие результаты для широкого диапазона условий.

Рекомендуется при ее использовании принимать F = 3.

В Нидерландах получила распространение формула (7) где F = 6.

Если пренебречь весом сваи, то можно заметить, что формулы (4, 5, 6, 7) по-разному учитывают отказ. В формуле Крэнделла (6) к собственному отказу е добавляется половина упругого укорочения сваи е1 в формуле голландцев (7) этот член вообще отсутствует.

Если е1 мало по сравнению с е, то формулы голландцев (7) и Крэнделла (6) дают одинаковые результаты.

В отечественной практике динамические испытания для свай, забитых в песчаные грунты, проводят по истечении не менее 3 сут, а для свай, забитых в глинистые грунты, - по истечении не менее сут. после окончания их забивки.

Несущая способность забивных свай по данным их забивки чаще всею определяется по формуле Н.М. Герсеванова (8) где k - коэффициент однородности грунта, к = 0,7;

А - площадь поперечного сечения сваи нетто;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru n - коэффициент, зависящий от материала сваи и способа забивки;

для железобетонных свай квадратного сечения сплошных и с круглой полостью, а также полых круглого сечения с наконечником, при забивке их с наголовником, n = 150 тс/м2;

для деревянных свай, забиваемых без наголовника, n = 100 тс/м2;

Q - масса ударной части молота;

q - номинальная масса сваи и наголовника (для молотов дизельных и двойного действия добавляется масса стационарной части молота);

е - отказ (погружение сваи от одного удара);

H - расчетная высота падения ударной части молота.

Использование динамических формул забивки для оценки несущей способности свай в ряде случаев должно сопровождаться контрольными испытаниями статической нагрузкой, например, при связных обводненных грунтах. Это вызвано тем, что поведение груша при статических нагрузках и при ударе не одинаково.

С 70-х годов прошлого века голландской фирмой TNO разрабатывается специальный метод испытания свай, в современной интерпретации использующий новейшую электронную регистрирующую аппаратуру и программные средства для компьютера. Испытания проводят ударными нагрузками, создающими одноосное динамическое деформированное состояние в натурной свае.

Метод стандартизирован в таких странах как США (стандарт ASTMD 4945-89), в Европейских странах (Еврокод 7).

5.8.2. Технические и теоретические предпосылки метода «Элди»

В основу метода «Элди» положен адаптированный метод TNO, разработанный фирмой TNO.

Метод «Элди» использован при строительстве ряда объектов в Москве для испытаний буронабивных свай диаметром 800 и мм.

Особенностью метода для статических испытаний является установка на арматурном каркасе буронабивной сваи специальных База нормативной документации: www.complexdoc.ru тензодатчиков VW Strain Gauge (вибростренгейчей) на нескольких уровнях по глубине. Например, для сваи длиной 25 м уровни установки тензодатчиков приняты следующие: 2,0;

3,5;

6,0;

8,5;

13,5;

18,5;

23,5 м (рис. 27).

Рис. 27. Схема размещения измерительных приборов при выполнении статических испытаний:

1 - дефлектометры;

2 - домкраты;

3 - стильная плита (диаметром 155 см);

4 - стальная плита (диаметром 190 см);

5 - поверхность грунта;

6 - тензодатчики;

7 - грунтовые анкеры;

8 - испытуемая свая;

9 - голова сваи в оболочке;

10 - бетонная плита верха анкеров;

11 - упор реактивный;

12 - реперные балки В процессе статических испытаний ступенчато-возрастающей нагрузкой в поперечных сечениях сваи на заданных уровнях определяют нормальные силы, благодаря чему может быть найдено сопротивление сваи по грунту по боковой поверхности и по ее торцу. Пример результатов статических испытаний представлен на рис. 28, 29.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 28. График зависимости S = f(P) осадки сваи от нагрузки по результатам статического испытания:

1 - мгновенная осадка;

2 - осадка после выдержки нагрузки;

3 - упругая осадка В испытаниях ударной нагрузкой в верхней части сваи (на расстоянии не менее двух диаметров от торца) устанавливают комбинированные датчики, фиксирующие следующие динамические параметры (рис. 30):

- ускорение - скорости волн деформаций (посредством акселерометра);

- нормальные силы или истинную энергию удара (посредством тензодатчика VW Strain Gauge).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 29. График сопротивления сваи по боковой поверхности в зависимости от нагрузки при статическом испытании Rb = f(P, h) на глубине:

1-1 м;

2-2м;

3-3 м;

4-4 м;

5-5м Обычно статические и динамические испытания проводят на разных сваях, вблизи расположенных.

Динамические параметры регистрируются аналого-цифровой системой FPDS-6, которая обрабатывает сигналы для их дальнейшего компьютерного анализа. Пример сигналов силы и ускорения, получаемых с комплекса FPDS-6, дан на рис. 31.

В теоретическом аспекте метод базируется на одномерной волновой теории цилиндрического стержня, находящегося в упругой инерционной среде, которая обладает как свойством упругости, так и демпфирующей способностью.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 30. Динамические испытания по методу «Элди»:

а - нагружающее устройство;

б - измерительные приборы База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 31. Графики зависимости силы и ускорения при ударе от времени:

1 - сила;

2 - ускорение Наиболее общий вид динамической расчетной схемы системы «свая - грунт» показан на рис. 32, а, где грунт представлен дискретной моделью.

Стержень (свая) характеризуется площадью поперечного сечения (А), объемным весом материала (g);

модулем упругости материала (Е).

Грунт в расчетной схеме представлен следующими параметрами: m1 - присоединенная к стержню масса грунта, учитывающая его свойства инерции;

кi - коэффициент жесткости пружины, моделирующей деформации сдвига грунта;

Ci коэффициент затухания (демпфирования) деформаций сдвига по грунту;

к - коэффициент жесткости пружины, моделирующей деформации сжатия грунта;

С - коэффициент затухания (демпфирования) деформаций сжатия грунта.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 32. Схемы (а, б) системы «свая - грунт» в расчетах на удар В свою очередь коэффициенты жесткости выражаются через удельные коэффициенты грунта к = к°·S;

С = C°·S, где к° коэффициент постели грунта;

С° - коэффициент затухания для грунта;

S - площадь контакта сваи с грунтом на рассматриваемом участке.

В практических расчетах используют полностью дискретную динамическую расчетную схему (рис. 32, б), и которой свая также моделируется сосредоточенными массами Мi и пружинами между ними с жесткостью К = EA/h, где h - длина участка при разделении полной длины сваи на отрезки.

С использованием специальной компьютерной программы может быть рассчитано движение системы от действия ударной нагрузки, при этом параметры удара (сила, энергия) определяют посредством тензодатчиков и они являются исходными для динамического расчета.

Особенностью программного обеспечения метода «Элди»

является использование обратной связи расчета с реальным поведением системы посредством измеряемого в верхней части сваи ускорения волн деформаций (программа ELDI WAVE SIGNAL MATCH).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Путем сравнения расчетных и измеренных ускорений итерационным процессом устанавливают фактические динамические параметры сопротивления грунта по боковой поверхности (кi и Ci) и торцу сваи (к и С).

В результате динамическая расчетная схема становится вполне определенной и может быть использована (с известными допущениями) для статического расчета с целью вычисления статической несущей способности (моделирование статического нагружения сваи - построение графика «осадка - нагрузка»).

Несущая способность свай при динамическом методе испытаний вычисляется программой ELDI WAVE SIGNAL MATCH путем обработки графиков «осадка - нагрузка» с использованием методов «шести мм», касательных и Дэвиссона (рис. 33).

Рис. 33. Определение несущей способности сваи по результатам динамических испытаний (за истинное принимается наибольшее значение, найденное по трем методам):

1 - осадка (динамическое испытание);

2 - упругая деформация сваи База нормативной документации: www.complexdoc.ru По методу «шести мм» несущая способность сваи определяется абсциссой точки пересечения горизонтальной прямой, находящейся на уровне 6 мм от начала графика «осадка нагрузка», с самим графиком.

По методу касательных несущая способность сваи вычисляется абсциссой точки пересечения касательных, проведенных к началу и наибольшему наполнению графика «осадка - нагрузка».

По методу Дэвиссона несущая способность сваи определяется абсциссой точки пересечения прямой, параллельной линии упругой осадки сваи и расположенной в 10 мм от начала графика «осадка - нагрузка», с этим графиком.

За истинную (реальную) несущую способность сваи по грунту в методе «Элди» принимается наибольшее значение, рассчитанное по программе ELDI WAVE SIGNAL MATCH.

Кроме того, расчетом вычисляются составляющие несущей способности сваи по грунту (по боковой поверхности и ее торцу).

Таблица Величина показателя при испытании свай диаметром Наименование показателя №1 №2 №3 №4 №5 №6 №7 № Длина сваи, м 18,37 18,55 18,06 18,43 18,44 18,26 18,27 Вид испытаний Стати- Стати- Динами- Динами- Динами- Динами- Динами- Дин ческое ческое ческое ческое ческое ческое ческое чес Предельная 510 540 455 418 459 542 448 испытательная (моделируемая) нагрузка, тс Сопротивление 17 18 15 30 28 23 19 фунта по основанию, % База нормативной документации: www.complexdoc.ru Сопротивление 83 82 85 70 72 77 81 фунта по боковой поверхности. % Тип фунта в Глина черная юрская основании сваи Как и в традиционном динамическом методе испытания свай (формулы забивки для оценки несущей способности свай), метод «Элди» требует контрольного статического испытания единичных свай в подобных инженерно-геологических условиях.


Результаты испытаний буронабивных свай методом «Элди» на стройплощадке эстакады на ул. М. Тульской в Москве представлены в табл. 10.

5.8.3. Рекомендации по технологии динамических испытаний свай Область применения Рекомендации распространяются на полевые испытания буронабивных свай динамической (ударной) нагрузкой методом «Элди». Несущая способность (мощность) свай может превышать 1000 тс.

Метод апробирован на буронабивных сваях диаметром 800 и 1500 мм, в том числе с уширением основания (пяты) сваи.

Данный метод предназначен для динамических испытаний свайных фундаментов любого типа и позволяет решать следующие вопросы на стадиях проектирования и возведения свайных фундаментов:

• нахождение частного значения предельного сопротивления сваи;

• определение предельного сопротивления грунта по основанию и боковой поверхности сваи;

• оптимизация нагружения свай и корректный выбор забивного устройства для забивных свай;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru • осуществление контроля целостности сваи после забивки.

Динамическим испытаниям подвергаются железобетонные сваи любой конфигурации, в том числе цилиндрические диаметром от 800 до 1500 мм без уширенной пяты и диаметром 920-980 мм с уширенной пятой (конусообразным уширением) диаметром до 2700 мм, возводимые под защитой глинистого раствора в различных грунтах I-IV групп (за исключением скальных, вечномерзлых, трещиноватых и имеющих карстовые образования), допускающих разработку агрегатами типа AF с ковшовыми бурами и уширителями фирмы «Элгад».

Нормативная база При разработке настоящих рекомендаций были использованы положения и основные требования следующих нормативных документов: СНиП 2.02.03-85;

СНиП 3.02.01-87;

СНиП 2.02.01-83*;

СНиП 2.05.03-84*;

СНиП 3.06.04-91;

СНиП 2.01.07-85;

СНиП 11-02-96;

СП 11-105-97;

ГОСТ 20522-96;

ГОСТ 25100-95;

ГОСТ 20069-81;

ГОСТ 5626-94;

ГОСТ 16263-70;

международные стандарты серии ИСО-9000 и ИСО-14000;

ВСН 165-85;

ВСН 358-76;

МГСН 2.07-97;

технологические регламенты и стандарты предприятия, разработанные фирмой «Элгад».

Общие технические требования Общие вопросы Для выполнения полевых динамических испытаний по методу «Элди» должны быть удовлетворены следующие требования:

наличие необходимых оборудования, приборов и программною обеспечения, комплекта документации по требуемым компонентам свайного основания;

выполнение работ квалифицированными специалистами;

наличие программы испытаний;

соблюдение правил техники безопасности;

выполнение норм строительной экологии.

Результаты испытаний в соответствии с программой испытаний регистрируются, выводятся на монитор персонального компьютера, фиксируются в памяти компьютера и по окончании испытания оформляются в виде распечатки журнала по выполненным работам. Во время испытаний осуществляется контроль работоспособности механических узлов, измерительной и регистрирующей аппаратуры. Обработка результатов осуществляется по специальной программе. Отчет составляется База нормативной документации: www.complexdoc.ru в соответствии со сложившимися правилами и включает пояснительную записку, таблицы и графики по испытанным параметрам, фотоиллюстрации проведения испытаний.

Требования к оборудованию для испытаний Оборудование и приспособления Нагружающее устройство (ударный стенд с пусковым устройством), используемое для передачи динамической нагрузки на сваю, должно быть выполнено в виде свободно падающего молота с возможностью изменения передаваемой энергии за счет изменения высоты падения и массы молота. При этом его максимальная высота падения принимается не более 6 м, а максимальная масса молота - 5,6 т. Высота падения молота определяется по рискам линейки, выполненной на направляющей молота. В качестве подъемного устройства могут быть использованы любые краны.

При устройстве свай, предназначенных для динамических испытаний, должны быть установлены оголовки свай, выполненные и виде стальных колец, с дополнительным армированием;

бетон на торцевой поверхности должен быть защищен, например плитой, принимающей удар.

Для уменьшения шумов в измерительной аппаратуре и получения качественных сигналов на плите, принимающей удар, должна быть размещена демпфирующая подушка из ударопрочного пенопласта или многослойной фанеры толщиной не менее 20 мм.

Измерительная аппаратура На тело сваи, на расстоянии не менее двух диаметров (по высоте) от прилагаемой динамической нагрузки, должны быть установлены две пары комбинированных датчиков. В каждой комбинированной паре должны находиться датчики с электрическими преобразователями со следующими функциями:

• акселерометр, предназначенный для измерения ускорения скорости ударных волн;

• датчик измерения напряжений, служащий для определения (значения энергии удара на данном участке сваи) действительной энергии удара, получаемой сваей.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Регистрирующая аппаратура Все сигналы, получаемые измерительной аппаратурой в момент динамической нагрузки (удара), поступают на аналогово-цифровой преобразователь (АЦП) со стандартным интерфейсом (например, система FPDS-6, R7326B Data Loggers и др.), который обрабатывает сигналы для их дальнейшего компьютерного анализа.

На монитор компьютера в реальном масштабе времени выводятся следующие результаты (выполненные специальной инверсионной многостадийной программой TNO WAVE SIGNAL MATCH):

• передаваемая энергия;

• соосность удара;

• максимальное сжатие - растяжение сваи;

• максимальное динамическое сопротивление сваи по боковой поверхности и по основанию;

• график статической кривой, построенный по одному из методов, - CASE, TNO IMPEDANCE.

Электрические коммуникации, измерительная и регистрирующая аппаратура должны соответствовать требованиям, предъявляемым к ним в части помехозащищенности и воздействия климатических факторов, а также требованиям по технике безопасности. При работе в условиях пониженных температур необходимо соблюдать дополнительные требования технических условий на аппаратуру.

Программа испытаний Динамические испытания должны выполняться в соответствии с требованиями программы.

Объем и сроки выполнения работ по программе определяются техническим заданием и согласовываются с проектом свайного основания и производством работ на предмет:

• изготовления оголовков на испытуемых сваях;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru • откопки на необходимую глубину и устройства котлованов около испытуемых свай;

• устройства подъездов и проходов к испытуемым сваям и оборудованию помещений для размещения аппаратуры и принадлежностей для испытаний.

Программа должна предусматривать возможность ее корректировки и уточнения в части сроков проведения испытаний, проведения дополнительных инженерно-геологических и инженерно-экологических изысканий, проведения дополнительных испытаний свай.

Программа должна содержать следующие сведения:

• место расположения площадки испытаний;

• ситуационный план площадки с абсолютными отметками;

• инженерно-геологические и гидрогеологические условия площадки;

• конструкция испытуемых свай (диаметр и длина или габаритные размеры, масса, материал сваи);

• расположение, абсолютные отметки и номера испытуемых сваи;

• абсолютные отметки глубины забоя испытуемых свай.

В программе устанавливаются:

• очередность испытаний;

• время на подготовку (монтаж нагружающего устройства, датчиков, аппаратуры и электрических коммуникаций, проверка аппаратуры и нагружающего устройства) и проведение испытаний для каждой сваи;

•параметры испытательной нагрузки (количество ударов, масса молота, высота падения молота) для каждой испытуемой сваи в зависимости от инженерно-геологических условий, физико механических характеристик грунта по боковой поверхности и в основании сваи;

База нормативной документации: www.complexdoc.ru • сроки для выполнения обработки (анализа) результатов испытаний и оформления отчета.

При проведении испытания сваи по результатам первого нагружения возможна корректировка назначенных параметров испытательной нагрузки. Выполнение испытаний для каждой сваи по параметрам испытательной нагрузки должно быть зафиксировано в журнале испытаний.

После проведения динамических испытаний и получения промежуточных результатов должен выполняться анализ полученных сигналов, основанный на рекомендациях TNO. По результатам этого анализа должны быть отобраны сигналы (файлы сигналов) для дальнейшей обработки с помощью программы ТNO WAVE SIGNAL MATCH.

По окончании динамических испытаний, обработки данных, выполнения анализа оформляется отчет.

Обеспечение контроля качества Контроль качества и работоспособности аппаратуры и оборудования выполняется в соответствии с положениями международного стандарта ИСО-9000, ГОСТ 16263-70, СТП ЭЛ-2000 «Система управления качеством работ в подразделениях ЗАО «Элгад Интернешнл».

Метрологическое обслуживание измерительного оборудования и аппаратуры для обеспечения требуемой точности измерений должно осуществляться посредством систематических и внеплановых поверок. Отметки о поверках необходимо заносить в паспорт на аппаратуру или специальный журнал. Результаты поверки сплошности и длины свай после динамических испытаний выполнены с помощью прибора «PET», а также методами ИНАД и НАСК. Пример рефлексограммы проверки сплошности и длины сваи прибором «PET» приведен на рис. 34.


База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 34. Рефлексограмма сплошности и определения длины свай Охрана окружающей среды В процессе проведения испытаний необходимо выполнять положения международного стандарта ИСО- «Международные стандарты. Основы экологического управления».

Объекты динамических испытаний в минимальной степени должны изменять инженерно-геологические условия и гидрогеологический режим территории.

Уровень вибрации при ударе молота соседних сооружений не должен превышать допустимого в соответствии с требованиями ВСН 358-76.

6. ПРОБЛЕМЫ ДОЛГОВЕЧНОСТИ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ 6.1. Воздействие внешней среды на железобетонные конструкции мостов Эффективность антикоррозионных мероприятий, предусмотренная в соответствующих конструктивно технологических решениях, в значительной степени определяется точностью оценки агрессивной среды. В соответствии со СНиП База нормативной документации: www.complexdoc.ru 2.03.11-85 атмосферная среда по агрессивному воздействию на железобетонные конструкции подразделяется на четыре категории или степени агрессивности - неагрессивную, слабо-, средне- и сильноагрессивную.

Степень агрессивности регламентируется двумя параметрами значением относительной влажности атмосферной среды и концентрацией присутствующего в атмосфере газа, агрессивного по отношению к рассматриваемому материалу.

Существует международная классификация агрессивности среды, закрепленная в стандарте ISO-9690, а также европейская Еврокод 2 и нормы ENV 206 (табл. 11).

Таблица Классы агрессивности внешней среды в Условия соответствии с Еврокодом 2 и ENV 1 Сухая внешняя среда 2а Влажная среда без замораживания 2в Влажная среда с замораживанием 3 Влажная среда с замораживанием и наличием агентов против обледенения (солей) 4а Морская вода без замораживания 4б Морская вода с замораживанием 5а Слабо агрессивная химическая среда 5в Умеренно агрессивная химическая среда База нормативной документации: www.complexdoc.ru 5с Высокоагрессивная химическая среда Для мостовых сооружений следует также учитывать специфику окружающей их среды, а именно:

- мосты как сооружения, расположенные над водной поверхностью рек, иногда вблизи водохранилищ, подвергаются воздействию влажности более высокой, чем средняя по зоне, за счет испарения;

- материалы мостовых конструкций испытывают на себе воздействие агентов антиобледенительных смесей, вредных выбросов проходящих под ними транспортных средств:

путепроводы через автомобильные дороги - от сильно возросшего за последние годы потока автомобилей (средний мировой ежегодный прирост автомобилей составляет 13 млн. единиц);

путепроводы через железные дороги, верхние конструкции железнодорожных мостов с ездой понизу и мосты через судоходные реки - от выбросов тепловозов и теплоходов, работающих на дизельном горючем. Эти воздействия накладываются на воздействия от фоновых загрязнений вредных выбросов в засоленных районах и от сильноокисляющих продуктов фотохимических превращений.

В настоящее время вклад автомобильного транспорта в суммарные выбросы вредных веществ в атмосферу составляет 52,9%. Эти выбросы содержат более 170 компонентов. В табл. приведены данные по процентному содержанию основных соединений в отработавших газах карбюраторных и дизельных двигателей, полученные в результате статистической обработки тайных отечественных и зарубежных исследований.

Таблица Количество отработавших газов, Компоненты выбросов в % по объему, для двигателей атмосферу от автомобильного транспорта карбюраторных дизельных Азот 74-77 76- Кислород 0,3-8,0 2- База нормативной документации: www.complexdoc.ru Пары воды 3,0-5,5 0,5-4, Диоксид углерода СО2 5-12 1- Оксид углерода СО 1-10 0,01-0, Оксиды азота NОх в пересчете 0-0,8 0,0002-0, на диоксид NO Диоксид серы SО2 0-0,001 0-0, Из них в соответствии со СНиП 2.03.11-85 агрессивными к материалам железобетонных пролетных строений являются диоксиды углерода (углекислый газ СО2), азота NО2 и серы SO2.

Углекислый газ нейтрален к стали, а при концентрации ею в атмосфере выше 2000 мг/м3, воздействуя на бетон, может вызвать карбонизацию гидроксида кальция. Он присутствует в выбросах автомобилей с карбюраторными и дизельными двигателями в количествах 5-12 и 1-10% от соответствующих объемов выбросов.

Но объем углекислого газа, выбрасываемый автомобилями, увеличивает его концентрацию в атмосфере над магистралью не столь значительно, т.е. основное влияние на процесс карбонизации будет оказывать атмосферный углекислый газ.

Соединение гашеной извести, содержащейся в бетоне, с углекислым газом дает карбонат кальция и воду Са(ОH)2 + СO2 = СаСО3 + Н2O.

Вследствие карбонизации бетон теряет пассивирующие (защитные) свойства по отношению к арматуре. Глубина карбонизации может быть ориентировочно определена по данным обследования мостов по эмпирической формуле, рекомендованной Департаментом транспорта Великобритании, База нормативной документации: www.complexdoc.ru где t - время эксплуатации сооружения;

для t = 50 лет получим dкарб 23 мм.

Имеются более точные формулы для расчета глубины карбонизации, полученные на основе специальных исследовании, выполненных под эгидой Международного совета лабораторий по испытанию и исследованию материалов и конструкции (RILEM).

Присутствие диоксида серы SO2 и диоксида азота NO2 в атмосфере делает ее агрессивной по отношению к стальной арматуре железобетонных мостов. По сравнению с оксидами серы, объем оксидов азота в выбросах при существующих соотношениях между видами и мощностями двигателей в 15-20 раз больше, а коррозионная активность среды, содержащей диоксид азота, по СНиП 2.03.11-85 приблизительно в 5 раз выше активности среды, содержащей диоксид серы.

Диоксид азота NO2 - один из пяти оксидов азота, входящих в состав выбросов автомобилей. В загрязнении воздуха этим веществом автомобили занимают ведущее место. Так, если по Москве за 1985 г. общий выброс в атмосферу оксидов азота составил 182 тыс. т, то на долю автомобилей приходилось 80,6%.

Агрессивность диоксида азота обусловлена химической активностью по отношению к стали слабого водного раствора азотной кислоты, тонкие пленки которой, образованные в результате конденсации и контактирующие с поверхностью арматурных элементов в местах микро- и макротрещин защитного слоя бетона, создают благоприятную среду для развития процесса межкристаллитного (коррозионного растрескивания).

Появляющиеся в результате фотохимических реакций оксиданты (например, озон, атомарный кислород) катализируют эти процессы.

По концентрации диоксида азота атмосфера в соответствии со СНиП 2.03.11-85 подразделяется на четыре группы, определяющие степень агрессивности: А - до 0,1 мг/м3;

В - от 0,1 до 5 мг/м3;

С - от 5 до 25 мг/м3;

Д - от 25 до 100 мг/м3. Среда при этом квалифицируется как неагрессивная, слабо-, средне- и сильноагрессивная.

На рис. 35 представлены кривые распределения максимальной концентрации диоксида азота для дорог I категории общегородского типа, а на рис. 36-е учетом мостовых сооружений в зависимости от расстояния и интенсивности движения База нормативной документации: www.complexdoc.ru транспортного потока. Из рис. 35 видно, что максимальные концентрации соответствуют середине дороги, резкое ее снижение происходит в 4-8 м от оси. Значение концентрации для всех категорий дорог и длин моста до 150 м включительно находится в интервале от 0,1 до 5 мг/м3, соответствующем группе В газов по агрессивности. Значение концентрации для восьмиполосного движения при длине путепровода 250 м и выше превышает 5 мг/м и соответствует группе С газов.

Рис. 35. Распределение концентрации диоксида азота в зависимости от расстояния и интенсивности транспортного потока для восьмиполосного движения при интенсивности под путепроводом:

1 - 6000 авт./ч и длине путепровода 70 м;

2 - 9000 авт./ч и длине путепровода 150 м;

3 - 12000 авт./ч и длине путепровода 70 м;

4 - 9000 авт./ч и длине путепровода м;

5 - 12000 авт./ч и длине путепровода 150 м;

6 - авт./ч и длине путепровода 250 м Специфичным для мостовых конструкций является коррозия арматуры, вызываемая электрохимическими процессами вследствие проникания на поверхность арматуры через защитный слой бетона свободных ионов хлора.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Хлориды обычно входят в состав смесей, используемых против обледенения проезжей части мостов.

За критическое значение концентрации хлоридов в бетоне, при котором возникает коррозия арматуры, принято принимать 0,2% (процент ионов хлора к массе цемента). Интенсивно процесс коррозии идет при увлажнении конструкций, что характерно для элементов мостового полотна, крайних балок, зон деформационных швов.

Глубина проникания хлоридов может быть оценена по данным обследования мостов по эмпирической формуле где t - время эксплуатации;

для t = 50 лет dхл 26 мм.

В отношении распределения концентрации хлоридов по глубине бетона, английскими исследованиями предложена эмпирическая формула где к15 - концентрация хлоридов на глубине у = 15 мм (найдено опытным или иным путем);

у - координата по глубине бетона (15 у 80 мм).

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 36. Распределение концентрации диоксида азота СNO под мостовым сооружением и на открытом месте в зависимости от расстояния и высоты над полотном дороги, измеренной:

1, 2, 3 - на открытом участке;

4 - под путепроводом на высоте 1,5 м;

5 - то же, 3 м;

6 - то же, 5 м;

7 теоретически на высоте 2м.

По данным обследований мостов в Великобритании, установлено, что после 20-30 лет эксплуатации концентрация хлоридов в элементах характеризуется уровнем 0,3-0,5%, а локально достигает 2% и более.

Образно воздействие агрессивных агентов внешней среды на железобетонные конструкции мостов представлено на рис. 37, где диоксид углерода (СО2), ионы хлора (Сl), кислород (O2) и вода (Н2O) проникают в бетон по порам, а в случае раскрытия трещин в бетоне перечисленные агенты вместе с диоксидом азота (NO2) получают доступ непосредственно к арматуре.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 37. Воздействие агрессивных агентов внешней среды на железобетонные конструкции Попеременное замораживание и оттаивание материала конструкций, как правило, усиливает агрессивное воздействие внешней среды, поэтому необходимо разрабатывать комплекс мероприятий для обеспечения долговечности железобетонных конструкций.

Надежность и долговечность мостов и путепроводов в значительной степени определяются коррозионным состоянием материалов конструкции.

Как показывает опыт эксплуатации, для железобетонных пролетных строений наиболее характерным является поражение коррозией стальной арматуры. В зависимости от химико технологических особенностей стали, ее напряженного состояния, защищенности поверхности бетоном в пролетных строениях и среды происходит, в основном, два вида коррозионных поражений.

Первый имеет место в ненапрягаемых арматурных элементах из малоуглеродистой стали и представляет собой равномерную по поверхности коррозию, протекающую во времени со снижением площади сечения арматурного элемента и нарастанием слоя продуктов коррозии, за счет чего может произойти разрушение защитного слоя бетона.

На рис. 38 представлены обобщенные опытные данные из ВСН 32-89 о степени развития коррозии арматуры в зависимости от раскрытия трещин в бетоне.

Второй вид поражений - коррозионное растрескивание (КР) характерен для напрягаемых арматурных элементов из высокопрочной углеродистой и стержневой термомеханически и термически упрочненной стали. КР имеет место, когда под напряжением происходит растрескивание поверхностной оксидной пленки и зарождение трещины в зоне концентрации напряжений с ее развитием во времени, результатом которого может стать хрупкий разрыв элемента. Механизм развития этих видов поражений различен. Общим является то, что электрохимические процессы обоих видов протекают при воздействии агрессивной среды.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Рис. 38. Развитие коррозии арматуры в трещинах железобетонных конструкций (цифры на кривых ширина раскрытия трещин, мм) Для предварительно напряженных пролетных строений наибольшую опасность представляет хрупкое разрушение от коррозионного растрескивания (ХРКР) высокопрочной арматуры.

Являясь несущим элементом конструкции, напрягаемая арматура работает в чрезвычайно жестких условиях, испытывая физико механические воздействия, вызывающие повреждения поверхности, уже в процессе предмонтажных и монтажных операций.

Если химический состав и технология обработки арматурной стали обеспечиваюг выполнение нормативных требований по ее стойкости к КР в состоянии поставки, то к моменту эксплуатации или даже инъецирования стойкость против КР может оказаться сниженной и процесс КР, начавшийся до и в монтажный период, может продолжиться и после инъецирования во время эксплуатации моста. Тогда агрессивные агенты в виде влаги, газов, водных растворов кислот и солей могут проникнуть к находящейся внутри конструкции напряженной арматуре через микро- и макротрещины, поры, капилляры защитного слоя.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru 6.2. Нормативные требования по обеспечению долговечности железобетонных конструкций Основными факторами, определяющими долговечность железобетонных конструкций, являются:

- защитный слой арматуры или преднапряженных пучков (канатов), при этом имеет значение толщина защитного слоя и качество бетона;

- водоцементное отношение в бетонной смеси (верхний предел этого отношения ограничивают, поскольку с увеличением его повышается способность агрессивных агентов проникать в бетон);

- содержание цемента в бетонной смеси (нижний предел содержания цемента ограничивают, что повышает сопротивляемость бетона против проникания хлоридов и углекислого газа);

- нормативная прочность бетона на сжатие в возрасте 28 сут.

(минимальное значение прочности при соблюдении указанных выше требований устанавливают по водоцементному отношению и содержанию цемента).

Сопоставление показателей, приведенных выше, по нормам различных стран дано в табл. 13, 14.

Требования к цементу определяют на основании соответствующих ГОСТов.

Рассмотренные выше факторы не исчерпывают все требования для обеспечения долговечности железобетонных конструкций, поскольку климатические условия и степень агрессивности окружающей среды вносят свои коррективы.

Для элементов мостов, периодически подвергающихся увлажнению, замораживанию и оттаиванию, воздействию солей (агентов) антиобледенительных смесей существуют нормативные значения по водонепроницаемости, морозостойкости, содержанию в бетонной смеси воздуха.

В нормативных документах последнего поколения (например, MГCH 5.02-99) ужесточены требования по морозостойкости и водонепроницаемости для железобетонных мостовых конструкций.

База нормативной документации: www.complexdoc.ru Сравнение требований MГCH 5.02-99 и СНиП 2.05.03-84* по этим показателям представлено в табл. 15.

На основании требований к бетону мостовых конструкций по СНиП 3.06.04-91, Еврокоду 2 и норм ENV 206, представленных в табл. 14, можно отметить следующее.

По минимальному расходу цемента требования указанных СНиПа и Еврокода близки для элементов мостового полотна и элементов в зоне переменного уровня воды (290 кг/м3 и 300 кг/ м3 соответственно). Для остальных элементов нормы СНиПа ниже нормы Еврокода (230-260 кг/м3 против 300 кг/м3).

Максимальное водоцементное отношение в СНиП 3.06.04- дифференцировано по условиям работы элементов и в целом корреспондирует с требованием Еврокода (не более 0,5), хотя в отдельных случаях этот показатель составляет 0,45 (более жесткое требование).

Таблица Минимальное Минимальная Минимальн Максимальное содержание нормативная толщина Страна, нормы В/Ц цемента, кг/ прочность (на защитного с м3 цилиндрах). МПа мм Австралия 0,6 - 32 AS 3600 ( г.) США 0,5 - 25 40 (при dаpм мм) ACI 318M ( г.) 50 (при dapм мм) 60 (для преднапряже Великобритания 0,5 360 21 (ненапряженная) СР110 (1980 г.) База нормативной документации: www.complexdoc.ru (преднапряженная) Великобритания 0,55 325 34 BS 8110 ( г.) Европа 0,5/0,6 240/270 16/25 25-35/ CEB-FIP/MC (1978 г.) Дания 0,6 375 25 20 (для ненапряжен DS411 (1984 г.) 35 (для напряженн 0,51) 3001) 401) (для Еврокод 2, ENV206 ненапряжен 501) (для напряженн Россия 0,45-0,65 (см. 230-290 (см. 18 50 (для табл. 14) табл. 14) (ненапряженная) ненапряженн СНиП плите проез 3.06.04-91, 20-28 части) СНиП (преднапряженная) 2.05.03-84* 30 (для ненапряжен 40 (для напряженн Москва То же То же 20-25 40 (для (ненапряженная) ненапряженн МГСН 5.02-99 плите проез 25-28 части) (преднапряженная) База нормативной документации: www.complexdoc.ru 30 (для ненапряжен 50 (для напряженн 60 (максим 1) для класса агрессивности среды № 3 по табл. Таблица Величина показателя для категории агрессивности среды № Наименование показателя СНиП Еврокод 2.

3.06.04-91 ENV 1 2 Минимальный расход цемента, кг/м3 бетона для конструкций, расположенных:

- ниже глубины промерзания или возможного размыва дна - в подводной и надводной (надземной) частях сооружения - в пределах переменного уровня воды или промерзания фунта - в мостовом полотне Максимальный расход цемента, кг/м3, Нет бетона класса:

База нормативной документации: www.complexdoc.ru - до В35 включительно -В40 - В45 и выше Водоцементное отношение, вес. ч. по 0, массе, в бетонах:

- подземной зоны 0, - подводной зоны 0, - с добавками для повышения их морозостойкости:

- в бетонных и железобетонных конструкциях толщиной менее 0,5 м для марки морозостойкости:

F200 0, F300 0, - в бетонных массивных конструкциях для марки морозостойкости:

F100 0, F200 0, F300 0, База нормативной документации: www.complexdoc.ru - в блоках облицовки для марки 0, морозостойкости F Объем вовлеченного воздуха в 4 (для бетонных смесях на месте укладки для заполнителя бетонов с нормированной размером морозостойкостью, %: частиц мм) - в бетонных и железобетонных 2-4 5 (для конструкциях заполнителя размером частиц мм) - в мостовом полотне 5-6 6 (для заполнителя размером частиц мм) Таблица Конструкции в зоне Конструкции подземные и переменного уровня воды наземные в незатопляемой или в контакте с зоне антиобледенителям и Марка бетона (солями) Бетонные, Железобетонные Бетонные Железобетонные массивная и бетон массивные кладка облицовки 300 200 300 По морозостойкости F 200 100 200 По 6 6 8 водонепроницаемости 6 6 6 W База нормативной документации: www.complexdoc.ru П р и м е ч а н и е. В числителе приведены значения по МГСН 5.02-99, в знаменателе - по СНиП 2.05.03-84*.

По объему вовлеченного воздуха требования СНиПа и Еврокода близки, а отличие заключается в дифференциации по Еврокоду объема вовлеченного воздуха в зависимости от крупности заполнителя (больший объем требуется для более мелкого заполнителя).

В тех случаях, когда обычные приемы по обеспечению долговечности конструкций не гарантируют нормативный срок службы, применяют специальные защитные меры. К их числу относят:

- применение прикрывающих бетон конструкций крыш или защитных покрытий;

- увеличение толщины защитного слоя бетона;

- расположение преднапряженной арматуры в специальных защитных оболочках;

- покрытие обычной арматуры защитным (эпоксидным) слоем;



Pages:     | 1 || 3 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.