авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||

«А.Ю. Прокопов С.Г. Страданченко М.С. Плешко НОВЫЕ РЕШЕНИЯ В ПРОЕКТИРОВАНИИ ЖЕСТКОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ...»

-- [ Страница 4 ] --

5.4.1. Постановка задачи Рассматривается статически неопределимая задача о расчете на проч ность и перемещения стержневой системы, состоящей из горизонтальных (расстрелы) и вертикальных (проводники и стойки) балок. Активная на грузка вызывается движущимся с постоянной тахограммной скоростью V подъемным сосудом. В качестве параметров, определяющих действие ак тивной нагрузки, выступают масса порожнего mc и груженого подъемного сосуда m и высота подъема H = Vt, где t – время подъема. При этом вели чина активной нагрузки равна mcg или mg соответственно. Под действием этой силы в частях системы (проводниках, стойках и расстрелах) возника ют растягивающие и сжимающие усилия, а также изгибающие моменты.

При этом, если в данный момент подъемный сосуд поднимается по про воднику j, то на этот проводник действует как активная сила – вес сосуда, так и реакции соседних с ним проводников и расстрелов. Если проводник не подвержен напрямую действию веса подъемного сосуда, то нагрузки, действующие на него, носят реактивный характер, то есть вызваны только реакциями соседних проводников и расстрелов. То же самое можно ска зать и о расстреле. Характер этих реакций определяется взаимным распо ложением и закреплением расстрелов и проводников. В данном случае вы бирается расчетная схема, основанная на боковом одностороннем распо ложении проводников (рис. 5.10).

Y 2 3 X Рис. 5.10. Схема взаимного расположения проводников и подъемного сосуда:

1, 2 – проводники;

3 – подъемный сосуд Исходная система (рис. 5.11) состоит из расстрелов, проводников 1 и 2 и вертикальных стоек A и B, причем два опорных расстрела (верхний и ниж ний) опираются на крепь ствола и крепятся в лунках.

Вводятся две системы координат: неподвижная система OXYZ, и под вижная система O1X1Y1Z1, связанная с подъемным сосудом. Буквами i, j, k обозначены расстрелы, лежащие в горизонтальных плоскостях.

Предполагается, что сечение расстрелов – двутавр одного из типораз меров: 24М, 30М, 36М. Сечение проводника – рельсовый профиль одного из типоразмеров: Р43, Р50 или Р65. Вертикальная стойка в сечении пред ставляет собой кольцо с заданными внешним (d1 = 140 мм) и внутренним (116 d2 124 мм) диаметрами. Вся конструкция через опорные расстрелы опирается на крепь ствола. Длина опорного расстрела L1 = 5,75 м, длина p промежуточного расстрела = 4,75 м. Тогда расстояние между стойками Lp также равно 4,75 м. Расстояние между проводниками 1 и 2 полагается рав ным 2,5 м. Тогда расстояние от проводника до стойки равно 1,125 м.

Z B A i Z подъемный сосуд j О Y1 X k 2 О 0 X Y Рис. 5.11. Схема вертикального расположения исходной системы Нагрузки Py, действующие по оси Y, являются лобовыми, нагрузки Px, действующие по оси X – боковыми. Кроме лобовых нагрузок, в сечениях проводника возникают соответствующие изгибающие моменты My и Mx.

Задача расчета решается в квазистатической постановке. Это свя зано с тем, что точка приложения активной силы и активного момента, действующих на проводник, меняется в процессе движения сосуда. По этому для учета динамического характера задачи вводится поправоч ный коэффициент, связывающий действительную mV2 и расчетную (mV2)расч интенсивности подъема:

(mV 2)расч = (mV 2)Kрасч.

Согласно [39, 54], этот поправочный коэффициент равен 12 и 6 для рельсовых и коробчатых проводников соответственно.

Расчет состоит из двух этапов: расчет конструкции, основанный на определении напряженно-деформированного состоянии под действием только собственного веса и расчет конструкции, основанный на учете дей ствия внешней нагрузки без учета собственного веса элементов армировки.

Полученные упругие напряженно-деформируемые состояния суммируют ся. Проверка прочности проводится по двум условиям: по предельным со стояниям первой группы из условия прочности элементов армировки и по предельным состояниям второй группы из условия ограничения прогибов проводников. Первое условие основано на вычислении напряжений в кон струкциях, работающих на внецентренное сжатие и изгиб. Второе условие основано на интегрировании дифференциального уравнения изгиба упру гой балки. Вся система симметрична относительно оси Z.

5.4.2. Определение параметров жесткости Лобовая жесткость Ср у несущего расстрела в месте крепления к нему стойки определяется, согласно [39, 54], по формуле + 8 EI, СрА = 00 01 x1 02x2 03 x3 h у где 0 соответствует точке крепления левой вертикальной стойки;

1 и 2 – точки крепления проводников;

3 – точка крепления правой стойки. Пара метры 0j определяют поперечные перемещения несущего расстрела в точ ке крепления левой стойки А, приложенной в точке j = 1... 3. Величины x1, x2, x3 определяются из системы уравнений с симметричной матрицей ко эффициентов ij, определяемых по формулам:

( ) ai ( L a j )[ L2 ai2 L a j 2 ] ij =, i j;

6 EI pz L a 2 ( L a j ) ij = j,i=j 3 EI pz L где Ipz – момент инерции сечения расстрела относительно оси, перпенди кулярной сечению расстрела, который определяется типоразмером двутав ровой балки;

L – длина расстрельной балки;

аi и аj – расстояния от конца расстрела до места крепления i-й или j-й связи на расстреле. Предполагает ся, что вертикальные стойки тоже рассматриваются как дополнительные связи типа проводник.

Податливость j-й связи типа проводник определяется по формуле 8 EI прх Сj =, h где h – шаг армировки, м.

При этом момент инерции рельсового проводника задается его типо размером сечения, а момент инерции вертикальной стойки:

(d14 d 2 ) I стх=.

Система уравнений для определения коэффициентов x1, x2, x3 имеет вид ( 1 + 11 ) х1 + 12 х2 + 13 х3 = 10 ;

21 х1 + ( 2 + 22 ) х2 + 23 х3 ;

(5.4) х + х + ( + ) х.

31 1 32 2 3 33 Как уже отмечалось, матрица этой системы симметрична. Для ее ре шения в программе эта матрица приводится к такому виду, что коэффици енты при x1 во 2-м и 3-м уравнениях обнуляются. Затем из новой системы выделяется система 2-х уравнений относительно x2 и x3, которая решается методом Крамера. Из полученных значений x2 и x3 на основании первого уравнения системы (5.4) определяется неизвестное x1.

Лобовая жесткость расстрела в месте крепления проводника 1 опре деляется формулой Ср у =.

00 01 х При определении боковой жесткости C p х, кН/м, несущего расстре ла дополнительные связи, согласно [39, 54], не учитываются, и она равна 1,35 E Ср х =, (5.5) a0 ( L a0 ) d [ L ( L 3a 0 ) + 3a 0 ] + + LFp 3 Fp I где d = b – 0,5r + H – расчетный эксцентриситет приложения боковой на грузки для рельсовых проводников, b – расстояние от продольной оси рас стрела до подошвы проводника;

r – высота головки рельса;

Н – высота профиля проводника;

Fp – площадь сечения расстрела, определяемая по его типоразмеру;

Ф – величина, характеризующая податливость крепления проводника к расстрелу в боковом направлении.

Лобовая жесткость С р у промежуточного расстрела определяется аналогично, но число дополнительных связей уменьшается до 1, так что Cp у =.

00 01 x Боковая жесткость промежуточного расстрела вычисляется, со гласно [39, 54], аналогично по формуле (5.5).

Определяются безразмерные параметры лобовой и боковой жестко сти по вертикальной стойке А и проводнику 1:

A A 6 EI пр y 6 EI пр x уА = хА =,, CpAy CpAx 3 l l 6 EI пр y 6 EI пр x у1 = х1 =,, l 3CpAx l 3Cp y где l – шаг армировки, м.

Эти жесткости определяются как для несущего расстрела, так и для промежуточного.

Определяются безразмерные параметры лобовой и боковой жестко сти системы «подъемный сосуд – армировка» для соответственно стойки и проводника:

C p xA C p yA A = y A (1 + x A = x A (1 + ), ), y Cпc Cпc y x C p y1 C p x 1 = y1 (1 + x1 = x1 (1 + ), ), y Cпc y Cпc x где Спс – жесткость подъемного сосуда.

Определяются общие жесткости расстрелов С р х = C p x C p x, Ср у = Cp y Cp y.

1 A 1 A Относительная средняя лобовая жесткость односторонних провод ников определяется, согласно [54], по графику изменения зависимости относительной средней жесткости ср от параметра lg( 1). Здесь подобрано аппроксимирующее выражение для данной зависимости для 1, ср = 1,5501е 0,8585 lg. При 1, согласно [54], предполагается 32.

зависимость ср = Определяются приведенные относительные лобовая и боковая жест кость системы с односторонним расположением проводников:

cpx cpy х = у =,.

Cpx Cpy 1+ 1+ Cпсx Cпсy Определяются параметры неоднородности деформационных харак теристик для бокового одностороннего расположения проводников и подъемного сосуда:

Cp x x p=.

Cp y y 5.4.3. Определение силовых параметров Задаются величины среднеквадратичных монтажных отклонений для вертикальной стойки A и проводника 1 – y1, x1, xA, yA, которые, со гласно [39], определяются по результатам маркшейдерской проверки и ле жат в интервалах 0,001 yi, xi 0,0035 м, i = 1, A.

Для стойки А и проводника 1 определяются коэффициенты лобовой и боковой нагрузок x1, y1, xA, yA в зависимости от эксцентриситета центра 1 масс e груженого сосуда, параметров lg x11, lg y11, lg x A, lg y 1, отно A *y1 * 1 *y А * А *y1 * х х х шений,,,, причем отношения, для рельсового y1 х1 y А х А y1 х проводника 1 принимаются равными 0,5, а для стойки А их предлагается вычислять по формулам 2 2 0,05H 0,05 H *у А = у k *x А = х k,.

+ 2 ln + 2 ln l l *y, e и lg 1 определяется по [54, табл. 1].

Зависимость коэффициента, от y Определяются горизонтальные лобовые Py и боковые Px нагрузки, действующие на стойку А и проводник 1, i = 1, A.

15 yi K p mV 15 xi K p mV уi, xi, Р yi = Рxi = l2 l где Kp – коэффициент, зависящий от типа рабочих направляющих уст ройств подъемного сосуда;

– зазор на сторону между направляющими и проводником;

т – масса подъемного сосуда;

V – скорость движения подъ емного сосуда;

xi– коэффициенты лобовой и боковой нагрузок.

yi Определение безразмерных координат точек приложения лобовой и боковой нагрузок на проводник 1 и стойку А производится по формулам:

() () – при = * = 0,0288 lg 1 + 0,463 lg 1 0,0717 ;

= 0,5 = 0,0384(lg ) + 0,466(lg ) + 0,043(lg ) 0,0011 ;

* 1 3 1 2 – при = 1 = 0,14(lg ) + 0,4827(lg ) + 0,137(lg ) 0,0103.

– при * 1 3 1 2 Эти формулы были подобраны по графикам, приведенным в [54]. При, лежащем между указанными значениями, значение определяется * линейной интерполяцией.

Определение коэффициентов сочетания нагрузок во времени для схемы с односторонним расположением проводников:

C p y y Cp x x =1 1 1 К xt = 1 1 K К уt,, C p y y Cp x x K Cp x x где К – определяется как ближайшее к целое число.

Cp y x Изгибающие моменты Мxi, Myi, действующие в сечениях стойки (i = A) или проводника (i = 1) под лобовой и боковой нагрузками, определяются по формулам Py i Pxi М уi =, М xi =.

пр yi пр хi Коэффициенты пр лобовой и боковой нагрузок на проводник опреде ляются по графикам зависимостей от lg(1), приведенным в [54]. Здесь подобраны аппроксимирующие выражения для пр в зависимости от пара метра к, принимаемого для рельсовых проводников равным 0 при лобо вой нагрузке и при боковой. Для стойки предлагается принять = 0 при лобовой и боковой нагрузках. По графикам, приведенным в [54], построе ны аппроксимирующие зависимости lg–1 для = 0;

0,1;

0,25;

0,5. При, лежащем в одном из интервалов между ними, значение определяется интерполяцией.

Для к = пр = 0,175е 1, 2528 lg, ( = 0) пр = 0,15е 1, 3218 lg, ( = 0,1) пр = 0,11е 1, 2993 lg, ( = 0,25) пр = 0,088е 1, 587 lg ;

( = 0,5) Для к = пр = 0,17 е 1, 0415 lg, ( = 0) пр = 0,129е 1, 0756 lg + 0,016, ( = 0,1) пр = 0,055е 1, 0116 lg + 0,07, ( = 0,25) пр = 0,125. ( = 0,5) Напряжения i в точках пролета n приложения лобовых нагрузок к стойке (i = А) и проводнику (i = 1) определяются выражениями y ( M xn M xn ) n + M xn K yt xn M yn i.

i = + Wi y n Wi x n Напряжения z в точках пролета xi приложения боковых нагрузок к стойке (i = А) и проводнику (i = 1) определяется выражениями:

x ( M yn M n ) n + M n K x ti yn y y M xn zi = +.

Wi x n Wi y n Значения поправочных изгибающих моментов определяются соотно шениями Py n Px ni Mn = M n =, ;

i n xn x y y i i причем коэффициенты определяются согласно графическим зависимостям, приведенным в [54]. Для численной их реализации подобраны графические зависимости для и 'x :

y – при lg 1 0, = 0,09167 lg 1, ( = 0) y = 0,05833 lg 1 + 0,02, ( = 0,2) y = 0,025 lg 1 + 0,04, ( = 0,4) y = 0,055;

( = 0,5) y – при lg 1 0, = 0,04е 1, 686 lg, ( = 0) у = 0,0255е 0, 5308 lg ( = 0,2) у, = 0,5438е 0, 2175 lg, ( = 0,4) у = 0,554е 0, 22 lg ;

( = 0,5) у х = 0,18е 1, 014 lg, ( = 0) х = 0,16е 1,163 lg + 0,07, ( = 0,2) х = 0,11е 1, 705 lg + 0,08, ( = 0,4) х = 0,08е 1, 733 lg + 0,08.

( = 0,5) Значения поправочных коэффициентов при других значениях вы числяются простой линейной интерполяцией.

При расчете на прочность расстрела предполагается, что он работает на изгиб в горизонтальной плоскости от действия лобовых нагрузок и на осевое растяжение под действием боковых нагрузок. Эти нагрузки, пере даваемые стойкой (i = A) или проводником (i = 1) на несущий расстрел, оп ределяются по формулам Pp y = Py i p y, Pp х = Pхi p х, i i i i где коэффициенты p определяются, согласно [39, 54] по графическим за висимостям, для которых здесь подобраны приближающие соотношения, описанные выше.

Для промежуточного расстрела эти нагрузки определяются аналогич но. Для определения изгибной части напряжений несущего расстрела, же стко опертого на крепь ствола, здесь предлагается схема, основанная на деформировании консольной балки длиной, равной половине длины несу щего расстрела с нагрузками, равными соответственно Pp y и Pp y, кото A рые приложены в точках 0 и 1 (рис. 5.11). Условия шарнирного закрепле ния в этих точках предполагаются выполненными автоматически и систе ма становится статически определимой. При этом реактивный момент в месте опирания расстрела, а реакция в заделке R0 = Pp y + Pp y. В этом A случае достаточно определить изгибающий момент в точке a0, равный M A0 = M 0 R0 a0, точнее, его абсолютную величину. Для несущего рас стрела напряжения определяются соотношением:

Pp x М = K+ K, i Fp y t i Wp z где Fp – площадь сечения расстрела, К – коэффициент, определяемый как произведение поправочного коэффициента К1, коэффициентов К2, К3, К или К5, учитывающих тип дополнительных связей и их положение в про лете. Для плоской конструкции предлагается принять К1 = 0,75 и К1 = 0, для пространственной. Для плоской конструкции вводится коэффициент К2 = 0,8. Для пространственной конструкции, подкрепленной межрамными связями, вводится поправочный коэффициент К5 = 0,7.

Расчет прочности из условия прочности элементов армировки пред полагает расчет нормальных напряжений z, возникающих в проводниках и расстрелах по формулам, приведенным выше и сравнение их с номи нальным расчетным сопротивлением R.

5.4.4. Расчет из условия ограничения прогиба проводников Для определения прогибов n-го проводника армировки следует учесть, что он работает на внецентренное растяжение-сжатие под действи ем лобовой и боковой нагрузок. Для расчета предлагается схема, основан ная на представлении проводника или стойки в виде неразрезной балки, состоящей из пролетов длиной, равной шагу армировки la. Считается, что боковая Px или лобовая Py нагрузка приложена в среднем пролете на рас стоянии lx или ly соответственно от места крепления расстрела к стойке или проводнику. Пусть N – число расчетных пролетов, N = [ H/ l a ]. Число неизвестных опорных реакций в точках крепления расстрелов и провод ника равно 2 + N, число опор – N + 1. Пусть [N/2, N/2 + 1] – средний пролет проводника, k = N/2. Тогда, вставляя шарниры в места крепления провод ника и расстрела, получаем уравнение трех моментов, в котором в качестве неизвестных приняты изгибающие лобовые и боковые моменты (индексы x и y опущены) в местах крепления проводников и расстрелов:

Mil + 4Mil + Mi+1l = –i,i+1, M0 = 0, MN = где –i,i+1 – ушестеренная фиктивная реакция i-й опоры от моментной на грузки соседних пролетов, определяемая по формуле i ci + i +1d i + i, i + 1 = 6, l где Фi – площадь эпюры моментов для пролета [i – 1, i], рассматриваемого как отдельная балка на шарнирах, сi – расстояние от (i – 1) точки соедине ния расстрела и проводника до проекции центра тяжести эпюры Фi, di – расстояние от i-й точки соединения расстрела и проводника до проекции центра тяжести эпюры Фi, l = ci + di. При этом Фi = 0 при i k + 1. Для про лета [k, k + 1] эпюра изгибающих моментов будет иметь вид:

где = l Проекция центра тяжести полученной эпюры определяются соотно шением ek + (l ek ) 2 (ek + (l ek )) сk =.

ek + (l ek ) Полученная система уравнений является системой с трехдиагональ ной матрицей, которая решается методом прогонки. Итоговая эпюра изги бающих моментов получается сложением эпюры моментов, полученной для каждого отдельного пролета (схема разрезной балки) и эпюры полу ченных опорных моментов. Прогиб получается по формуле упругой линии для балки, нагруженной парами сил с моментами Mk и Mk+1 в точках zk, где zk – точка сопряжения k-го расстрела с проводником:

l zn + M ( ) ddz, fпр(zk + 0,5l) = EI X zn zn где n – номер рассматриваемого интервала, Di – реакция в i-й точке, M i M i- Di = Di-1 +.

l Условие прочности в этом случае будет иметь вид fпр fmax, где fmax – максимальный прогиб по прочности или условию кинематиче ской связи направляющих устройств с проводниками.

Алгоритм расчета пространственной конструкции армировки пред ставлен в табл. 5.10.

Таблица 5. Алгоритм расчета пространственной конструкции армировки с опиранием вне зоны деформирующегося массива Определяемый параметр Расчетная формула Определение параметров жесткости Лобовая жесткость несущего расстрела 2 8EI С РА = + 3, в месте крепления стойки О О х1 О х2 О х3 h у 0 1 2 в месте крепления проводника СР =.

О О х у 0 Боковая жесткость 1,35 E.

СРx = a0 ( L a0 ) промежуточного расстрела ( ) +d L ( L 3a 0 ) + 3a 0 + Ф LFP 3 FP I Лобовая жесткость промежуточ- СР =.

ного расстрела О О х у 0 Безразмерные параметры лобовой А 6 EI пр А 6 EI пр у = x = и боковой жесткости по стойке А y,, х 3 A 3 A lC lC и проводнику А А рy рx 1 6 EI пр 6 EI пр у = x =,.

х х 3 A 3 A lC lC 1 А ру рx Безразмерные параметры лобовой Ср Ср * = у 1 +, х = х 1 +, и боковой жесткости системы * уА хА Спс Спс у "подземный сосуд - армировка" А А А А х у для стойки и проводника Ср Ср у = у 1 +, х = х 1 +.

* * у1 х С пс Спс 1 1 у х Общие жесткости расстрелов Ср = Ср Ср ;

Ср = Ср Ср у у1 уА х х1 хА ср = 1,5501ехр( 0,8585 lg( ) ), при Относительная средняя лобовая жесткость проводников при ср = 4, Определяемый параметр Расчетная формула ср ср Приведенные относительные лобовая и боковая жесткости сис- у = х = у,.

х Ср Ср темы 1+ 1+ у х С пс С пс х х С р х Параметр неоднородности дефор Р= х.

мационных характеристик С р у у Определение силовых параметров Горизонтальная лобовая нагрузка 15 у К 2 mV р y, Ру = l Горизонтальная боковая нагрузка 15 x К 2 mV р x.

Рx = l ( ) ( ) Безразмерные координаты точек = 0,0288 lg 1 + 0,0463 lg 1 0,0717, приложения лобовой и боковой * нагрузок = при ( ) ( ) 3 = 0,0384 lg 1 + 0,0466 lg 1 + () * + 0,043 lg 0,0011, при = 0, () () 3 = 0,14 lg 1 + 0,4827 lg 1 + + 0,137(lg ) 0,0103. при * = Коэффициенты сочетания С рх х нагрузок во времени К уt = 1 1, С р у у K С рх y К xt = 1 1 K.

С рx x Изгибающие моменты Py i Pxi M yi = M xi =,.

пр пр yi xi Тангенциальные напряжения в (M xп M хп ) yп + M хп К уti точках приложения лобовых на- хп M yп + грузок i =.

WIxп WIxп Определяемый параметр Расчетная формула Нормальные напряжения в точках xп ( ) M yп M + M К xti приложения боковых нагрузок yп yп yп M xп zi = +.

WIxп WIyп Величина прогиба проводников для типоразмеров клети:

C = 0,059 – 0,009V – 0,005H + 9,98310-5H2, 1НОВ520-15. C = 0,027 – 0,006V – 0,003H + 6,47410-5H2, 1НОВ400-9. C = 0,025 – 0,004V – 0,002H + 4,3310-5H2, 1НОВ360-6. C = 0,015 – 0,002V – 0,001H + 9,96110-5V2 + 1НОВ255-3. + 2,73610-5H2, C = 0,102 – 0,015V – 0,009H + 0,001V2 + 2НОВ520-15. + 0,001VH, C = 0,07 – 0,01V – 0,006H, 2НОВ400-15. C = 0,037 – 0,008V – 0,004H + 8,00110-5H2, 2НОВ360-11. Для реализации вышеописанной методики разработана прикладная компьютерная программа, которая производит расчет плоской конструк ции по предельным состояниям 1-й группы из условия прочности элемен тов армировки и по предельным состояниям 2-й группы из условия огра ничения прогибов проводников.

5.5. Определение области применения пространственных конструкций армировки Для определения области применения пространственных конструкций армировки воспользуемся установленными в п. 4.3 зависимостями величи ны прогиба среднего яруса конструкции армировки в виде плоскопарал лельной рамы от ее высоты и скорости движения подъемного сосуда (табл.

5.9).

По указанным выражениям для наиболее распространенных типораз меров клетей построим графическое изображение зависимостей С = f (V, H) в виде поверхностей, представленных на рис. 5.12.

Полученные графики позволяют наглядно определить величину про гиба среднего яруса конструкции армировки в виде плоскопараллельной рамы при различных вариантах ее высоты и скорости движения клети.

а) С, м 0, 0, 0, 0, 0 H, м 31, 6 25, 18, 12, V, м/с б) С, м 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, H, м 31, 4 25, 8 18, 12, V, м/с Рис. 5.12. Графики зависимости величины прогиба пространственной конструкции армировки от ее высоты и скорости движения клетей типоразмеров:

а – 1НОВ400-9.0;

б – 1НОВ520-15.0;

в – 2НОВ400-15.0;

г – 2НОВ520-15. в) С, м 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, H, м 6 31, 8 25, 18, V, м/с 12, г) С, м 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 4 H, м 31, 25, 10 18, V, м/с 12, Рис. 5.12. Продолжение На построенных графиках строим плоскость максимального прогиба среднего яруса конструкции армировки в виде плоскопараллельной рамы по условию прочности [С] = 0,015 м.

Как видно из графиков (рис. 5.12), величины прогибов среднего яруса конструкции в виде плоскопараллельной рамы до определенных значений скорости движения клетей и высоты конструкции не превышают величины максимального прогиба [С]. Для большинства клетей это значение скоро сти составляет, в среднем, 4 – 5 м/с, а высоты конструкции – 12,5 м. С та кой скоростью клети движутся на участках конечных сопряжений верти кальных стволов с приствольными выработками, высота которых достига ет 10 – 12 м. Прогибы армировки на таких участках позволяют применять конструкции армировки в виде плоскопараллельных рам. На протяженной части стволов скорость движения клетей достигает 10 – 12 м/с, а высота нарушенных участков – 20 – 30 м. В этих случаях происходит превышение величины максимального прогиба и тогда для обеспечения безремонтной эксплуатации армировки на участках деформирующегося породного мас сива, расположенных в протяженной части стволов, уже необходимо уст раивать пространственные конструкции армировки с межрамными связя ми.

Учитывая равенство величин максимальных прогибов армировки по условию прочности и по условию кинематической связи проводников с направляющими устройствами подъемных сосудов, определенную область применения пространственных конструкций армировки можно распро странить и на схемы армировки с двухсторонним расположением провод ников.

5.6. Технология армирования вертикальных стволов шахт на участках деформирующегося породного массива 5.6.1. Разработка технологии армирования стволов шахт Работы по армированию стволов следует осуществлять в соответствии с проектом производства работ, разработанным на основании рабочих чер тежей армировки ствола, проекта организации строительства, «Технологи ческих схем армирования вертикальных стволов» [89]. Технологическая схема армирования вертикальных стволов на участках деформирующегося массива разработана применительно к этому нормативному документу.

В настоящее время при строительстве вертикальных стволов шахт наибольшее распространение получили две технологические схемы арми рования: последовательная и совмещенная.

Последовательная схема армирования отличается простотой органи зации процесса возведения армировки. Однако, эта схема обладает суще ственным недостатком, а именно: необходимостью демонтажа подвесного полка и навески люлек, что приводит значительному увеличению сроков строительства вертикальных стволов.

Устранить указанный недостаток позволит применение совмещенной схемы армирования, так как по этой схеме одновременно с установкой расстрелов ведут навеску проводников.

Рассмотрим технологическую схему армирования вертикального ствола на участке деформирующегося массива на примере типовой схемы армировки К2.1 (рис. 5.13). Шаг армировки – 6,252 м.

Шаблон-люлька 3 для установки расстрелов 2 и навески проводни ков 4 (рис. 5.14) представляет собой рамную конструкцию длиной, равной двум ярусам армировки, перемещающуюся по установленным ранее про водникам и фиксируемую отбрасывающимися кронштейнами 1 за рас стрел.

Рис. 5.13. Сечение и схема армировки Рис. 5.14. Шаблон-люлька для вертикального ствола К2.1 монтажа пространственной конструкции армировки Для корректировки шаблона-люльки относительно отвесов использу ются устройства 5, установленные на верхнем этаже полка 6 и снабженные винтовыми упорами.

Армирование вертикального ствола на участке деформирующегося массива ведется сверху вниз в следующей последовательности.

Армировочный полок 5 опускается в положение для установки верх него опорного яруса согласно типовым мероприятиям на спуск полка и раскрепляется домкратами (рис. 5.15, а).

Шаблон-люлька 2 фиксируется на ранее установленном расстреле (через один ярус армировки от устанавливаемого расстрела). В шаблон за водится, укладывается и закрепляется зажимающими устройствами монти руемый верхний опорный расстрел 3. При помощи корректоров произво дится центрирование расстрела от маркшейдерских отвесов. Затем концы расстрела бетонируются в лунках.

После установки расстрелов верхнего опорного яруса производится навеска двух нитей проводников 4 с двух площадок на шаблоне-люльке и с верхнего этажа полка. Полок опускают еще на один шаг армировки вместе с шаблоном-люлькой (рис. 5.15, б). С нижней площадки шаблона-люльки производится сболчивание вертикальных стоек 6 с расстрелами верхнего опорного яруса. С верхнего этажа полка устанавливаются промежуточные расстрелы 7. Крепятся межрамные связи. При этом же положении полка навешиваются еще две нити проводников. Для обеспечения устойчивости возводимой конструкции устанавливаются распоры 8 между вертикальны ми стойками и крепью ствола, которые после возведения всей конструкции демонтируются (рис. 5.15, в).

Цикл работ повторяется до установки последнего промежуточного яруса пространственной конструкции армировки.

Для возведения нижнего опорного яруса полок опускается на сле дующее место стоянки (рис. 5.15, г). С нижней площадки шаблона-люльки производится наращивание вертикальных стоек, а с верхнего этажа полка – установка нижнего опорного яруса армировки 9, сболчивание вертикаль ных стоек с расстрелами нижнего яруса, навешиваются проводники 10.

На этом процесс возведения пространственной конструкции армиров ки завершается.

График организации работ армирования вертикального ствола на уча стке деформирующегося массива высотой 12,5 м по разработанной техно логии приведен на рис. 5.16.

Рис. 5.15. Технологическая схема монтажа пространственной конструкции армировки Про Ед. Кол- Число № Процесс 1 2 3 4 5 долж., изм. во рабочих час 1 Бурение лунок шт. 16 10 3, Установка опорных 2 шт. 4 10 3, расстрелов Сболчивание стоек с опорными расстрела 3 узел 18 10 2, ми, установка межрамных связей Установка промежу 4 шт. 6 10 2, точных расстрелов 5 Установка распоров шт. 2 10 2, Установка проводни 6 м 100 10 4, ков Рис. 5.16. График организации работ армирования по разработанной технологии При армировании стволов по разработанной технологии на участках деформирующегося массива обеспечиваются удобство и безопасность ра бот, упрощается маркшейдерский контроль, отпадает необходимость в на веске люлек, а также вторичное переоборудование ствола для монтажа проводников.

По разработанной технологии с использованием предложенной тех нологической оснастки рекомендуется производить армирование верти кальных стволов на участках деформирующегося массива высотой до 30 м.

5.6.2. Промышленная проверка разработанной технологии армирования Вентиляционный ствол № 8 ш. им. Стаханова ГХК «Селидовуголь»

диаметром в свету 7 м закреплен монолитной бетонной крепью толщиной 500 мм. Армировка жесткая. Расстрелы – двутавровый профиль № 27С.

Проводники рельсовые. Участок сопряжения ствола с гор. –986 м подвер жен активному горному давлению. В результате нарушений крепи в эле ментах армировки возникли недопустимые деформации, несмотря на на личие компенсирующих устройств.

Для обеспечения нормальной работы подъемного комплекса было произведено переармирование нарушенного участка ствола. Ранее уста новленная жесткая армировка была демонтирована и выдана на поверх ность. На ее месте смонтировали жесткую армировку в виде пространст венной конструкции высотой 12 м. Опорные расстрелы были забетониро ваны в лунках глубиной 450 мм выше и ниже нарушенного участка ствола.

Вследствие внедрения разработанной авторами технологии армиро вания, были достигнуты следующие результаты:

– точность установки конструкций (проводников и промежуточных расстрелов) в пределах допустимых нормами;

– в настоящее время ствол находится в нормальной эксплуатации, деформаций армировки не наблюдается, несмотря на нарушения крепи ствола.

5.7. Экономическая оценка разработанной технологии Для экономической оценки разработанной технологии армирова ния вертикальных стволов на участках деформирующегося массива бы ли рассчитаны величины трудозатрат, материалоемкости и стоимости возведения 1 м пространственной конструкции армировки в зависимо сти от ее высоты. Высота конструкции принималась от 6,25 до 31,25 м с интервалом в 3,125 м. Результаты расчетов представлены на соответ ствующих графиках (рис. 5.17 – 5.19).

В результате обработки полученных значений по методу наимень ших квадратов были получены аппроксимирующие выражения, описы вающие зависимости величин материалоемкости, трудоемкости и стоимо сти монтажа 1 м пространственной конструкции от ее высоты.

Анализ графиков, представленных на рис. 5.17 – 5.19, показывает, что с увеличением высоты деформирующегося участка ствола уменьшают ся величины удельных трудозатрат, материалоемкости и стоимости возве дения предложенной конструкции армировки.

Удельная трудоемкость возведения пространственной конструкции армировки меньше, чем у традиционной армировки, и с увеличением ее высоты снижается. Это достигается за счет сокращения числа устанавли ваемых в крепи ствола расстрелов. Но удельные материалоемкость и стои мость пространственной конструкции армировки выше, чем соответст вующие показатели традиционной армировки. При этом, следует учиты вать то, что при ремонте нарушенной армировки на участках деформи рующегося массива приходится затрачивать средства и материальные ре сурсы, стоимость которых равна капитальных затратам на армирование.

Рис. 5.17. График зависимости удельной трудоемкости армирования от высоты пространственной конструкции армировки:

1 – пространственной конструкции армировки;

2 – обычной армировки Рис. 5.18. График зависимости удельной материалоемкости армирования от высоты пространственной конструкции армировки:

1 – пространственной конструкции армировки;

2 – обычной армировки Рис. 5.19. График зависимости удельной стоимости армирования от высоты пространственной конструкции армировки:

1 – пространственной конструкции армировки;

2 – обычной армировки Так, если удельная материалоемкость пространственной конструк ции армировки в среднем составляет М1 = 0,625 т/м, а традиционной – М2 = 0,441 т/м, то сокращение удельной материалоемкости с учетом переармирования нарушенного участка ствола составит не менее:

М = 2М2 – М1 = 20,441 – 0,625 = 0,257 т/м.

То же для удельной стоимости:

С = 2С2 – С1, где С1 и С2 – удельные стоимости возведения традиционной и пространст венной конструкции армировки, соответственно.

С = 29,61 – 13,0 = 6,22 тыс. руб./м (в ценах 2004 г.).

При этом в данном расчете не учитываются убытки горных пред приятий от простоев подъемных комплексов при проведении ремонтных работ в стволах.

5.8. Зарубежный опыт использования пространственных конструкций армировки с опиранием вне участков деформирующегося массива Несомненный интерес представляет зарубежный опыт применения в сложных горно-геологических условиях пространственных конструкций армировки, аналогичных разработанным авторами и описанным в настоя щей монографии. Такой опыт был получен шахтостроителями ЮАР при проходке сверхглубоких вертикальных стволов [42].

Южноафриканской фирмой «Murray & Roberts», специализирующейся на проходке вертикальных стволов и выполняющей горнопроходческие работы в Африке, Азии и Австралии, была разработана конструкция арми ровки и произведено армирование ствола в условиях активного сдвижения вмещающих пород. Обеспечение безопасности эксплуатации армировки на этом участке было достигнуто разрывом связи в системе «крепь – арми ровка». С этой целью на отметках 2581 и 2733 м были смонтированы мощ нейшие рамы, заделанные в крепь ствола на уровне пройденных горизон тов, а между ними была установлена колонна из проводников и расстре лов, не заделанных в стенки ствола и с зазором от них до 1 м (рис. 5.20).

б) а) в) Рис. 5.20. Армировка вертикального ствола фирмы «Murray & Roberts»

для участков, подверженным интенсивным смещениям вмещающего массива:

а – общая схема горизонтов;

б – участок интенсивных смещений;

в – поперечное сечение ствола Применение указанной конструкции позволило обеспечить высокую надежность и безопасность подъема по стволу, эксплуатируемому в весьма сложных горно-геологических условиях.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ В настоящей работе авторы попытались решить актуальную проблему улучшения технических и эксплуатационных характеристик жестких ар мировок и повышения экономической эффективности армирования верти кальных стволов. С этой целью разработан и исследован ряд новых схем и конструкций армировки, предназначенных как для обычных условий со оружения стволов, так и сложных горно-геологических и горнотехниче ских условий.

Основные научные и практические результаты проведенных исследо ваний заключаются в следующем:

1. Выполнен системный анализ применяемых схем и конструкций же сткой армировки для различных горно-геологических и горнотехнических условий. Проанализированы тенденции развития армировки и рассмотре ны направления ее совершенствования.

2. Разработан параметрический ряд схем и конструкций безрасстрель ной армировки применительно к типовым сечениям вертикальных стволов с жесткой армировкой, используемых в угольной промышленности.

3. Построены конечно-элементные модели консольной и консольно распорной армировок, и с их помощью исследована зависимость лобовой и боковой жесткостей консолей в точках крепления проводников от геомет рических парметров армировок. Установлены зависимости коэффициентов ослабления жесткости консолей, закрепляемых анкерами, от геометриче ских характеристик консолей и параметров заделок.

4. На основе проведенных исследований разработаны методические основы расчета безрасстрельных армировок с учетом ослабления жестко сти конструкции в результате деформации материала заделки анкеров, за крепляющих консоль.

5. На основе анализа технологических особенностей разработана тех нология армирования вертикальных стволов безрасстрельными конструк циями армировки, обоснованы ее конструктивные параметры и произведе на технико-экономическая оценка разработанных технических решений.

6. Предложены новые технические решения жесткой армировки для глубоких вертикальных стволов.

7. Исследована работоспособность безрасстрельных армировок с до полнительной опорной ветвью и подобраны оптимальные сочетания про филей проводников и опорных ветвей, обеспечивающие постоянную жест кость армировки по глубине и улучшенные деформационные характери стики проводников.

8. Разработаны методические основы проектирования параметров ар мировок с дополнительной опорной ветвью и технологические схемы их монтажа.

9. Разработаны принципиальные схемы жесткой армировки верти кальных стволов на участках деформирующегося породного массива в ви де пространственных конструкций с опиранием вне зоны нарушений.

10. Установлены закономерности изменения величин прогибов сред него яруса пространственной конструкции армировки вертикальных ство лов;

выявлен нелинейный характер связи указанных величин в зависимо сти от скорости движения подъемных сосудов и высоты пространственной конструкции армировки;

получены выражения для расчета значений вели чин прогибов конструкции армировки.

11. Разработаны методические основы расчета и проектирования кон струкций армировки с опиранием вне зоны деформирующегося массива и определена область применения предлагаемых конструкций.

12. Разработана технология армирования вертикальных стволов шахт на участках деформирующегося массива и произведена технико-экономи ческая оценка этой технологии.

Все предложенные технические и технологические решения направ лены на повышение производительности труда при армировании и обеспе чение требуемых эксплуатационных качеств армировки при минимальных капитальных затратах.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Акимов А.Г., Козел А.М. Защита вертикальных стволов шахт от влияния очи стных работ. – М.: Недра, 1969. – 129 с.

2. Баклашов И.В. Долговечность жесткой армировки стволов по условию накоп ления усталостных повреждений // Шахтное строительство.– 1971. – № 6. – С. 25 – 26.

3. Баклашов И.В. Расчет армировки вертикальных стволов шахт по предельным состояниям. – М.: Недра, 1968. – 135 с.

4. Баклашов И.В. Расчет, конструирование и монтаж армировки стволов шахт. – М.: Недра, 1973. – 248 с.

5. Баклашов И.В., Пильч Ю.Б., Ягодкин Ф.И. Современное состояние и основные тенденции развития конструктивных решений жесткой армировки // Строительство предприятий угольной промышленности: Обзорная информация / М.: ЦНИИЭИуголь, 1986. – 29 с.

6. Баронский И.В., Смольников Ю.Б., Богомолов В.Д. О долговечности армировки вертикальных стволов с консольными расстрелами / Шахтное строительство. – 1982. – № 4. – С. 20-21.

7. Борисовец В.А., Козел А.М., Ревзюк Е.Б. Облегченные крепи для вертикальных стволов шахт: Обзор. инф. / ЦНИЭИуголь – М., 1972.

8. Власенко Ю.Я. Консольно-распорная армировка для вертикальных стволов шахт//Шахтное строительство. – 1980. – №3. – С. 6-9.

9. Воронцов Г.В., Резниченко А.И., Нечаев Л.Б. Расчет напряженно-деформиро ванного состояния конструкций по методу конечных элементов. – Новочеркасск:

НГТУ, 1994. – 119 с.

10. Временные указания по проектированию, строительству и эксплуатации крепи и армировки вертикальных стволов угольных шахт в условиях влияния очистных ра бот. – Л.: ВНИМИ, 1972. – 188 с.

11. Гавруцкий А.Е., Мусиенко В.Д. Аппаратурный контроль геометрических пара метров армировки стволов в условиях значительных перемещений породного массива// Шахтное строительство. – 1980. – № 7 – С. 24 – 27.

12. Гавруцкий А.Е., Назарчук М.Н., Мусиенко В.Д. и др. Состояние армировки шахтных стволов Запорожского железорудного комбината// Шахтное строительство. – 1978. – № 3. – С. 21.

13. Гаркуша Н.Г, Храмов А.А. Обзор мирового опыта проектирования жестких ар мировок вертикальных стволов шахт. Обзорная информация / ЦНИЭИуголь, ЦБНТИ Минуглепрома СССР. – М.,1982. – 52 с.

14. Гаркуша Н.Г., Храмов А.А., Кладов В.М. О горизонтальных нагрузках на про водники жестких армировок в искривленных стволах// Исследование, разработка и экс плуатация шахтных стационарных установок.– Донецк: ВНИИГМ им. М.М. Федорова, 1981. – С. 3 – 8.

15. Гладкий А.В., Шкапура А.П. Анкерное крепление расстрелов вентиляционного ствола №3 шахты «Комсомолец Донбасса»// Уголь. – 1991. – №2. – С.11.

16. Горенцвейг И.Г. Новые схемы и конструкции жестких армировок клетевых вертикальных стволов // Шахтное строительство. – 1983. – № 4. – С. 4 – 8.

17. Горенцвейг И.Г. Прогрессивные конструкции армировок скиповых вертикаль ных стволов // Уголь. – 1984. – № 4. – С. 22 – 25.

18. Долинский В.А., Кирин Р.С. Влияние аэродинамических параметров стволов на эффективность вентиляции шахт//Уголь.–1994.– № 3. – С.27-28.

19. Долинский В.А., Кривцун Г.П., Рыбалко Н.П., Кирин Р.С. Аэродинамическое качество вертикальных стволов рудников цветной металлургии//Шахтное строительст во. – 1989.–№ 9. – С. 9 – 14.

20. Доржинкевич И.Б. Совершенствование армировки глубоких стволов. – М.: Не дра, 1970. –211 с.

21. Доржинкевич И.Б., Плахотный П.И., Самонин А.В. Новые прогрессивные кон струкции армировки глубоких шахтных стволов.// Известия ВУЗов. Горный журнал. – 1982. – №9. – С. 35-38.

22. Дробышев В.Ф. К вопросу проектирования крепи вертикальных стволов, рабо тающих в режиме вертикальной деформации // Проектирование и строительство уголь ных предприятий.– 1965. – № 7. – С. 62 – 68.

23. Друцко В.П., Зинченко В.Я., Коган В.Г., Прагер В.А. Восстановление крепи действующих стволов шахт без прекращения их эксплуатации: Обзор.инф. / ЦНИЭИ уголь, ЦБНТИ Минуглепрома УССР – М., 1985.– Вып. 9. – С. 53.

24. Единые унифицированные технологические схемы и конструктивные решения центральных и фланговых стволов с жесткой армировкой. – Харьков, Южгипрошахт, 1985.

25. Жесткая армировка вертикального шахтного ствола. – А.с. 97210310 СССР, МКИ Е 21 Д 7/00/. И.Г. Манец, В.В. Кожекина, В.А. Пристром, В.К. Куриленко.

26. Залесов О.А. Армировка вертикальных стволов и ее исследования на электрон ных моделирующих установках. – М.: Недра, 1966. – 214 с.

27. Инструкция по проектированию и монтажу армировки вертикальных стволов шахт с креплением элементов армировки на анкерах РД.12.18.089 - 90 – Харьков.

ВНИИОМШС. – 1990. – 83 с.

28. Кладов В.М., Куриленко В.К., Мавроди П.И., Ягодкин Ф.И. Анкерное крепле ние расстрельных балок к крепи ствола// Проблемные задачи совершенствования ста ционарных шахтных установок. – Донецк, 1988. – С. 30 – 43.

29. Козел А.М. Геомеханические вопросы проектирования и поддержания шахтных стволов. Кн. 1. Условия поддержания, состояния, виды и причины деформаций верти кальных стволов. – СПб: Недра, 2001. – 216 с.

30. Козел А.М., Борисовец В.А., Репко А.А. Горное давление и способы поддержа ния вертикальных стволов. – М.: Недра, 1976.– 293 с.

31. Компенсатор осевого смещения коробчатых проводников жесткой армировки стволов шахт/ Гавруцкий А.Е., Мусиенко В.Д., Гирик А.Г., Отришко Н.И.;

Н.-и. горно руд. ин - т. А.с. 1330319, СССР. – Бюл. 30, 1987.


32. Консольный расстрел армировки шахтного ствола - А.с. 177680 СССР МКИ Е 21 Д 7/02/. В.А. Долинский, Р.С. Кирин. Опубл. 23.11.92. Бюл. №43.

33. Кулешов В.М., Южанин И.А., Кулибаба С.Б., Дрибан В.А. Охрана и поддержа ние глубоких вертикальных стволов в Донбассе: Обзор. инф. / ЦНИЭИуголь – М., 1987.– Вып. 14. – 31 с.

34. Курц Э., Отто К., Штефан П. Закрепление анкерами новых элементов армиров ки ствола с одновременным ремонтом каменной кладки // Глюкауф. –1987. –№8. – С.

20-24.

35. Левит В.В. Разработка и обоснование технологии и параметров армирования вертикальных стволов с применением расстрелов на анкерах: Дисс… канд. техн. наук.

Днепропетровск. – Государственная горная академия Украины – 1993. – 166 с.

36. Левит В.В., Ягодкин Ф.И., Будник А.В. Безрасстрельные конструкции армиров ки с жесткими проводниками – Обзорная информация ЦНИИЭИуголь – М., 1993. – 20 с.

37. Мартыненко И.А., Прокопов А.Ю., Страданченко С.Г. и др. Крепление верти кальных стволов в сложных горно-геологических условиях// Экология, безопасность и эффективность производства: Сб. науч. и научно-метод. тр. – Ростов-на-Дону: ДГТУ, 1998. – С. 211 – 221.

38. Мартыненко И.А., Прокопов А.Ю., Страданченко С.Г. и др. Новый способ за щиты крепи вертикальных стволов в сложных горно- и гидрогеологических условиях// Экология, безопасность и эффективность производства: Сб. науч. и научно-метод. тр. – Ростов-на-Дону: ДГТУ, 1998. – С. 202 – 206.

39. Методика расчета жестких армировок вертикальных стволов шахт.– ВНИИГМ им. М.М. Федорова.– Донецк, 1985. – 160 с.

40. Нигматуллин В.С. Производственные исследования в стволах центральной группы Запорожского ЖРК// Шахтное строительство. – 1984.– № 10.– С. 8 – 10.

41. Нигматуллин В.С., Малтыз Ю.П., Мусиенко В.Д. Экспериментальные исследо вания нагрузок, воздействующих на центральные расстрелы стволов// Шахтное строи тельство. – 1986. – № 5. – С. 17 – 19.

42. Новик Е.Б., Левит В.В., Ильяшов М.А. Опыт сооружения вертикальных стволов в ЮАР. – Киев: Технiка, 2004. – 64 с.

43. Отришко Н.Е., Мусиенко В.Д., Чаер Г.Х., Кучерявый Б.Г. Ремонт армировки стволов, расположенных в зоне сдвижения породного массива// Шахтное строительст во. – 1988. – № 5. – С. 25 – 26.

44. Петренко Е.В., Доржинкевич И.Б. Совершенствование армировки стволов глу боких шахт // Шахтное строительство. – 1980. – № 5. – С. 6-9.

45. Петренко Е.В., Свирский Ю.И. Эффективные конструкции крепи и армировки шахтных стволов // Шахтное строительство. – 1981. – № 1. – С. 7 – 10.

46. Плешко М.С. Анализ современных мер защиты жесткой армировки от наруше ний и пути дальнейшего совершенствования конструкций// Состояние и перспективы развития восточного Донбасса: Межвуз. сб. научн. тр. /Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Ново черкасск: ЮРГТУ, 2001.-C.119-124.

47. Плешко М.С. Исследование деформационных свойств жесткой армировки вер тикальных стволов// Научно-технические и социально-экономические проблемы Рос сийского Донбасса. Межвуз. сб. научн. тр. /Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск:

ЮРГТУ, 2003.-C.69-75.

48. Плешко М.С. Направления совершенствования способов защиты жесткой ар мировки от деформаций крепи и искривлений стенок ствола// Совершенствование про ектирования и строительства угольных шахт. Сб. науч. тр. /Юж.-Рос. гос. техн. ун-т.

Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001.-C.158-164.

49. Плешко М.С. Развитие методов расчета и моделирования жесткой армировки вертикальных стволов// Научно-технические проблемы разработки угольных месторо ждений, шахтного и подземного строительства: Сб. науч. тр. – Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ, 2004. – С. 62-68.

50. Плешко М.С. Совершенствование конструкций безрасстрельной армировки вертикальных подземных сооружений: Дисс. … канд. техн. наук. – Новочеркасск:

ЮРГТУ, 2003. – 101 с.

51. Плешко М.С. Технология монтажа безрасстрельной армировки с дополнитель ной опорной ветвью// Горный информационно-аналитический бюллетень – М.: МГГУ, 2004. – №10. – С. 239-241.

52. Податливый анкер. //Изобретательство и рационализаторство в угольной про мышленности: Науч.-техн. реф. сб, №3 –4 – С.48-49.

53. Податливый расстрел. - А.с. 1603007 СССР, МКИ Е 21 Д 7/00/. А.Е. Гавруцкий, В.Д. Мусиенко, П.И. Плахотный, Л.И. Королев, Н.И. Отришко, Г.Х Чаер, Б.Г. Кучерявый.

54. Пособие по проектированию и монтажу жесткой армировки вертикальных стволов шахт и рудников. СНиП II-94-80. – М.: Недра, 1989. – 160 с.

55. Правила безопасности в угольных шахтах. – Самара: Самарский дом печати, 1995. – 242 с.

56. Проводник для подъемного сосуда – А.с. 1221369 СССР МКИ Е 21 Д 7/02/.

Ю.Б. Пильч, Ф.И. Ягодкин. Опубл. 30.03.86. Бюл. №12.

57. Прокопов А.Ю. Дифференцированный подход к проектированию армировки шахтного ствола // Научно-технические проблемы шахтного строительства: Сб. науч.

тр. / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск, 2000. – С. 98-103.

58. Прокопов А.Ю. Компьютерное моделирование и расчет жесткой армировки вертикальных стволов шахт// Научно-технические проблемы разработки месторожде ний, строительства и охраны горных выработок: Межвуз. сб. научн. тр. – Новочеркасск:

НГТУ, 1997. С.205 – 208.

59. Прокопов А.Ю. Конструктивные особенности и технология применения мон тажных шаблонов при армировании вертикальных стволов безрасстрельными армиров ками/ Состояние и перспективы развития Восточного Донбасса: Сб. науч. тр. В 2 ч. Ч. / Шахтинский ин-т. – Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001.– С. 84-90.

60. Прокопов А.Ю. Оценка экономической эффективности, сложности и техноло гичности безрасстрельных армировок// Научно-технические проблемы шахтного строительства: Сб. науч. тр. – Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2000. – С. 104-111.

61. Прокопов А.Ю. Разработка алгоритма и программы расчета параметров кон сольной и консольно-распорной армировок// Современные проблемы развития науки и техники в горной промышленности: Сб. науч. тр. / Шахтинский ин-т. – Новочеркасск:

ЮРГТУ, 2000.– С. 56-60.

62. Прокопов А.Ю. Разработка методики расчета жесткости безрасстрельных ар мировок// Научно-технические проблемы строительства вертикальных стволов, около ствольных дворов, горизонтальных и наклонных выработок: Сб. научн. тр.– Новочер касск: НГТУ, 1998. – С. 74–81.

63. Прокопов А.Ю. Совершенствование схем и конструкций безрасстрельной ар мировки с регулируемым положением консолей// Горный информационно-аналити ческий бюллетень – М.: МГГУ, 2002. – №8. – С. 230-233.

64. Прокопов А.Ю. Технология армирования вертикальных стволов шахт безрас стрельными конструкциями армировки: Дисс. … канд. техн. наук. – Новочеркаск:

НГТУ, 1998. – 138 с.

65. Прокопов А.Ю., Богомазов А.А. Влияние способов крепления расстрелов на технико-экономические показатели армирования вертикальных стволов// Совершенст вование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр. / Шахтинский ин-т. – Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001.– С. 152-157.

66. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Компьютерное моделирование новых безрас стрельных армировок вертикальных стволов// Изв. вузов. Сев.-Кавк. Регион. Техн.

Науки. – 2003. – Приложение №4.-C.67-70.

67. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Новые регулируемые консольно-распорные кон струкции армировки вертикальных стволов // Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр. / Шахтинский ин-т. – Новочеркасск:

ЮРГТУ, 2001.– С. 149-152.

68. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Особенности технологии монтажа безрасстрель ной армировки с дополнительной опорной ветвью// Совершенствование технологии, механизации и организации строительства и эксплуатации горнодобывающих предпри ятий и пути повышения качества подготовки специалистов. Сб. науч. тр. /Юж.-Рос. гос.

техн. ун-т. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2004. – C.112-116.

69. Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Совершенствование безрасстрельной армировки вертикальных стволов. – Горный информационно-аналитический бюллетень – М.:

МГГУ, 2002. – №10. – С. 240–243.

70. Прокопов А.Ю., Плешко М.С., Прокопова М.В. Новые решения в проектирова нии жесткой армировки вертикальных шахтных стволов// История становления и раз вития науки в Шахтинском институте ЮРГТУ (НПИ): Сб. научн. тр. – Новочеркасск:

ЮРГТУ, 2003. – C. 168-173.

71. Прокопов А.Ю., Прокопова М.В. Ресурсосберегающие технологии армирова ния вертикальных стволов в сложных горно-геологических условиях// Горный инфор мационно-аналитический бюллетень – М.: МГГУ, 2004, №1, С. 220–225.

72. Прокопов А.Ю., Страданченко С.Г., Нечаенко В.И., Сыркин С.П. Определение рациональных параметров безрасстрельных схем и конструкций армировки вертикаль ных стволов шахт// Перспективы развития горных технологий в начале третьего тыся челетия. Сб. науч. тр. – Алчевск: ДГМИ, 1999. – С. 206 – 211.


73. Прокопов А.Ю., Федоренко А.Н., Вершинина И.Н. Анализ технологических особенностей армирования стволов безрасстрельными конструкциями армировки// На учно-технические проблемы разработки твердых полезных ископаемых юга России:

Сб. науч. тр. – Шахты: Изд-во ЮРО АГН, 1999. – С. 76-78.

74. Прокопова М.В. Обоснование параметров крепи и жесткой армировки глубоких вертикальных стволов с учетом фактических отклонений от проекта в процессе про ходки: Дис… канд. техн. наук. – Новочеркасск: ЮРГТУ(НПИ). 2004. – 139 с.

75. Пшеничный А.А. Поточная технология сооружения стволов буровзрывным способом с производством безрасстрельной армировки// Пути сокращения сроков и по вышения эффективности сооружения вертикальных стволов – Шахты, 1996.

76. Пшеничный Ю.А., Левит В.В. Опыт армирования вентиляционного ствола № шахты «Комсомолец Донбасса» с креплением расстрелов на анкерах // ЦБНТИ уголь ной промышленности. Донецк. –1993. – 8 с.

77. Руководство по проектированию вертикальных стволов шахт с коробчатыми проводниками. Часть 1. Методические указания. – Кривой Рог, Криворожский горно рудный институт, 1989. – 116 с.

78. Симпсон Э.Р. Основные проблемы проходки шахтных стволов в ЮАР // Глю кауф. – 1989. – №13/14. – С.26-33.

79. Способы охраны вертикальных шахтных стволов на больших глубинах: Обзор.

инф. / ЦНИЭИуголь – М. – 1973. – 35 с.

80. Страданченко С.Г. Защита жесткой армировки вертикальных стволов шахт на участках активного горного давления// Научно-технические проблемы разработки ме сторождений, строительства и охраны горных выработок: Межвуз. сб. научн. тр. – Но вочеркасск: НГТУ, 1997. – С.225 – 229.

81. Страданченко С.Г. Способ защиты жесткой армировки вертикальных стволов шахт на участках деформирующегося породного массива// Научно-технические про блемы разработки месторождений, строительства и охраны горных выработок: Межвуз.

сб. научн. тр. – Новочеркасск: НГТУ, 1997. – С.229 – 234.

82. Страданченко С.Г. Технология армирования вертикальных стволов на участках деформирующегося породного массива. Дисс. … канд. техн. наук. – Новочеркасск:

НГТУ, 1998. – 101 с.

83. Страданченко С.Г., Голодов М.А. Анализ причин нарушения крепи и армиров ки вертикальных шахтных стволов и возможные методы их предотвращения// Совер шенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр. / Шахтин ский ин-т. – Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001.– С. 164-168.

84. Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю., Мартыненко И.А. Технология армирова ния вертикальных стволов шахт на участках деформирующегося породного массива// Перспективы развития горных технологий в начале третьего тысячелетия. Сб. науч. тр.

– Алчевск: ДГМИ, 1999. – С. 201 – 206.

85. Страданченко С.Г., Рудин А.М. Расчет армировки вертикальных стволов шахт на участках деформирующегося массива// Научно-технические проблемы строительст ва вертикальных стволов, околоствольных дворов, горизонтальных и наклонных выра боток: Сб. научн. тр. – Новочеркасск: НГТУ, 1998.– С. 63 – 73.

86. Страданченко С.Г., Савин И.И. Анализ причин нарушения крепи и армировки вертикальных шахтных стволов// Изв. ТулГУ. Серия «Подземная разработка тонких и средней мощности угольных пластов» – Ч.2. – Тула: ТулГУ, 2002. – С. 182-186.

87. Сыркин П.С., Ягодкин Ф.И., Мартыненко И.А. Технология армирования верти кальных стволов. – М.: Недра, 1996. – 202 с.

88. Сыркин П.С., Ягодкин Ф.И., Мартыненко И.А., Нечаенко В.И. Технология строительства вертикальных стволов. – М.: Недра, 1997. – 456 с.

89. Технологические схемы армирования вертикальных стволов. – Харьков, ВНИИОМШС, 1981. –187 с.

90. Технология проходки вертикальных стволов. Унифицированные технические решения. 12 – 13 – 056. МУП СССР.– Донгипрооргшахтострой. Донецк, 1986.

91. Типовые материалы для проектирования 401-011-87-89. Сечения и армировка вертикальных стволов с жесткими проводниками. – Харьков: Южгипрошахт, 1989.

92. Тюрин К.М., Сычев А.С., Прагер В.А., Зинченко В.Я. Обеспечение податливо сти крепи стволов, подверженных влиянию очистных работ. – М.: Изд-во ИГД им. А.А.

Скочинского, 1972. – Труды ВНИИОМШС.– Вып. 21. – С. 66 – 76.

93. Указания по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР. – Л.: ВНИМИ, 1985.

94. Филатов В.В. Количественная оценка схемы расположения элементов армиров ки / ВНИИОМШС. Деп. в ЦНИИЭИуголь 26.01.90. №5050 – 6 с.

95. Филатов В.В. Комплексный показатель сложности армировки/ ВНИИОМШС.

Деп. в ЦНИИЭИуголь 26.01.90. №5052 – 4 с.

96. Филатов Н.А., Репко А.А., Южанин И.А. Особенности деформирования крепи сопряжений стволов глубоких шахт// Методы изучения и способы управления горным давлением в подземных выработках.– Л.: ВНИМИ, 1987. – С. 84 – 89.

97. Шафранов Н.К. Технология армирования вертикальных стволов шахт. – М.:

Недра, 1984. – 240 с.

98. Шахтное и подземное строительство. Ч.2. Технология строительства верти кальных стволов / И.А. Мартыненко, П.С. Сыркин, А.Ю. Прокопов, С.Г. Страданченко.

– Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. – 261 с.

99. Ягодкин Ф.И. Научно-методические основы проектирования ресурсосбере гающих технологий строительства глубоких вентиляционных стволов: Дисс. …д-ра техн. наук. – М.: МГИ, 1990. – 260 с.

100. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Комар В.В. Новая конструкция расстрела арми ровки шахтных стволов // Шахтное строительство – 1990, №4 – С.16-17.

101. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Маргулис Е.М., Пильч Ю.Б. Новый способ креп ления расстрелов армировки ствола анкерами// Шахтное строительство. – 1987. – №12.

– С.16-18.

102. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Трахтенбройт В.Б. Армирование стволов, прой денных в обводненных породах// Уголь Украины. – 1989. – №11. – С. 29-30.

103. Ягодкин Ф.И., Вестфаль Г.О., Трахтенбройт В.Б. Крепление блоков лестнично го отделения в стволах анкерами// Цветная металлургия – 1989. – №6. – С. 13-14.

104. Ягодкин Ф.И., Кременецкий Г.И., Бернштейн С.А., Вестфаль Г.О. Новая тех нология крепления горных выработок и элементов армировки с применением анкеров на основе патронированного неорганического вяжущего// Совершенствование техноло гии и механизации в шахтном строительстве. – Харьков: ВНИИОМШС, 1986. – 145 с.

105. Ягодкин Ф.И., Мякшин А.Д., Вестфаль Г.О. Монтаж армировки с использова нием унифицированного ряда шаблонов. – Уголь Украины – 1990, №1. – С. 44.

106. Ягодкин Ф.И., Пильч Ю.Б., Маргулис Е.М. Совершенствование конструкций и технологии крепления армировки шахтных стволов: Обзорная информация /ЦНИЭИуголь, ЦБНТИ Минуглепрома СССР. – М.,1988.

107. Ягодкин Ф.И., Прокопов А.Ю., Мирошниченко М.А. Анализ развития конст руктивных и технологических решений жесткой армировки вертикальных стволов. // Гор ный информационно-аналитический бюллетень – М.: МГГУ, 2004. – №10. – С. 235-238.

108. Ягодкин Ф.И., Страданченко С.Г. Возведение армировки вертикальных стволов на участках деформирующегося массива// Научно-технические проблемы разработки твердых полезных ископаемых юга России: Сборник научных работ и докладов конфе ренции ЮРО АГН, ШаО РАЕН, ЮРЦ РАЕН – Шахты: Изд-во ЮРО АГН, 1999. – С. 78-81.

109. Ягодкин Ф.И., Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю. Защита армировки верти кальных стволов от влияния сложных горно-геологических условий// Научно технические проблемы строительства и охраны горных выработок: Сб. науч. тр. / Но вочерк. гос. техн. ун - т. Новочеркасск: НГТУ, 1996. – С. 18 – 24.

Приложение Графики для определения коэффициентов ослабления жесткости консолей при расчете безрасстрельных армировок Рис. П.1.1. Графики для определения коэффициента ослабления лобовой жесткости консольно-распорных армировок в точке Рис. П.1.2. Графики для определения коэффициента ослабления лобовой жесткости консольно-распорных армировок в точке Рис. П.1.3. График для определения коэффициента ослабления лобовой жесткости консольных армировок Рис. П.1.4. Графики для определения коэффициента ослабления боковой жесткости консольно-распорных армировок в точке Рис. П.1.5. Графики для определения коэффициента ослабления боковой жесткости консольно-распорных армировок в точке Рис. П.1.6. График для определения коэффициента ослабления боковой жесткости консольных армировок Приложение Графики для определения жесткостных и динамических параметров системы «сосуд-армировка»

Рис. П.2.1. Графики изменения координаты точки приложения силы на пролете между ярусами в зависимости от lg и параметра / Рис. П.2.2. Графики изменения коэффициентов нагрузок M и Q в зависимости от lg и координаты точки приложения силы:

а – при к=0;

б – при к = Рис. П.2.3. Графики изменения функции жесткости f() проводника в зависимости от lg и координаты точки приложения силы:

а – при к=0;

б – при к = ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ......................................................................................................... 1. ИСТОРИЯ РАЗВИТИЯ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ................................................................... 1.1. ИЗ ИСТОРИИ АРМИРОВАНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ............................. 1.2. АНАЛИЗ РАЗВИТИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ЖЕСТКОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ..................... 2. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ И ПЕРСПЕКТИВ РАЗВИТИЯ АРМИРОВКИ...................................... 2.1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА АРМИРОВАНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ ШАХТ И РУДНИКОВ......................................... 2.2. СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ И ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ МНОГОРАССТРЕЛЬНЫХ, БЕЗРАССТРЕЛЬНЫХ И КАНАТНЫХ АРМИРОВОК. 2.3. СИСТЕМА СОВРЕМЕННЫХ ТРЕБОВАНИЙ И РЕШЕНИЙ ЖЕСТКОЙ АРМИРОВКИ.......................................................... 2.4. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АРМИРОВКИ.......................... 3. БЕЗРАССТРЕЛЬНЫЕ СХЕМЫ И КОНСТРУКЦИИ АРМИРОВКИ......................................................... 3.1. ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЕ БЕЗРАССТРЕЛЬНОЙ АРМИРОВКИ В ОТЕЧЕСТВЕННОЙ И ЗАРУБЕЖНОЙ ПРАКТИКЕ............................................ 3.1.1. Консольные армировки................................................................... 3.1.2. Консольно-распорные армировки.................................................. 3.1.3. Блочные армировки......................................................................... 3.2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО УНИФИКАЦИИ СХЕМ И КОНСТРУКЦИЙ БЕЗРАССТРЕЛЬНОЙ АРМИРОВКИ.................................... 3.3. ИССЛЕДОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ БЕЗРАССТРЕЛЬНОЙ АРМИРОВКИ НА КОНЕЧНО-ЭЛЕМЕНТНОЙ МОДЕЛИ................................... 3.3.1. Построение конечно-элементной модели консольно-распорной армировки.................................................. 3.3.2. Расчет параметров безрасстрельной армировки на конечно-элементной модели..................................................... 3.3.3. Исследование влияния геометрических параметров армировки на жесткость конструкции....................................... 3.4. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА БЕЗРАССТРЕЛЬНЫХ АРМИРОВОК............................................................... 3.4.1. Основные положения...................................................................... 3.4.2. Определение жесткостных характеристик консольных балок............................................................................. 3.4.3. Определение горизонтальных динамических нагрузок, действующих в системе «сосуд-армировка»............................... 3.4.4. Расчет прогибов проводников....................................................... 3.4.5. Расчет напряжений в проводниках.............................................. 3.4.6 Реализация методики расчета параметров безрасстрельной армировки на ЭВМ............................................ 3.5. ТЕХНОЛОГИЯ АРМИРОВАНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ БЕЗРАССТРЕЛЬНЫМИ КОНСТРУКЦИЯМИ................................................... 3.5.1. Анализ технологических особенностей армирования стволов безрасстрельными конструкциями армировки............. 3.5.2. Конструкция и технология применения монтажных шаблонов.................................................................... 3.5.3 Технология и организация работ при армировании ствола........ 3.6. ОЦЕНКА ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ И ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ БЕЗРАССТРЕЛЬНЫХ СХЕМ И КОНСТРУКЦИЙ АРМИРОВКИ......................... 4. КОНСТРУКЦИИ АРМИРОВКИ ДЛЯ ГЛУБОКИХ СТВОЛОВ...... 4.1. АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ АРМИРОВКИ И ОСОБЕННОСТЕЙ ИХ РАБОТЫ В ГЛУБОКИХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛАХ...................................................... 4.2. НОВЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ АРМИРОВКИ ГЛУБОКИХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ.................................................... 4.3. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАБОТЫ БЕЗРАССТРЕЛЬНОЙ АРМИРОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ ОПОРНОЙ ВЕТВЬЮ................................................ 4.4. ОБОСНОВАНИЕ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ПАРАМЕТРОВ АРМИРОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ ОПОРНОЙ ВЕТВЬЮ............................ 4.5. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ МОНТАЖА АРМИРОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ ОПОРНОЙ ВЕТВЬЮ................................................ 4.5.1. Основные требования и особенности технологии армирования.............................................................. 4.5.2. Технология и организация работ по последовательной схеме. 4.5.3. Технология и организация работ по совмещенной схеме......... 4.6. ОЦЕНКА ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ АРМИРОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ ВЕТВЬЮ............................................ 5. АРМИРОВАНИЕ СТВОЛОВ В СЛОЖНЫХ ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ......................................... 5.1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ СПОСОБОВ ЗАЩИТЫ ЖЕСТКОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ И ЗАДАЧИ ИХ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ..................................................... 5.1.1. Анализ эксплуатации вертикальных стволов в сложных горно-геологических условиях....................................................... 5.1.2. Характер нарушений крепи и армировки стволов.................... 5.1.3. Анализ известных способов защиты жесткой армировки вертикальных стволов от проявлений горного давления......... 5.2. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ АРМИРОВКИ С ОПИРАНИЕМ ВНЕ ЗОНЫ ДЕФОРМИРУЮЩЕГОСЯ МАССИВА................................................................................................ 5.2.1. Технические требования............................................................... 5.2.2. Основные конструктивные решения.......................................... 5.3. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ КОНСТРУКЦИИ АРМИРОВКИ НА УЧАСТКАХ ДЕФОРМИРУЮЩЕГОСЯ ПОРОДНОГО МАССИВА............... 5.4. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРОСТРАНСТВЕННОЙ КОНСТРУКЦИИ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ ШАХТ НА УЧАСТКАХ ДЕФОРМИРУЮЩЕГОСЯ ПОРОДНОГО МАССИВА...................................... 5.4.1. Постановка задачи....................................................................... 5.4.2. Определение параметров жесткости....................................... 5.4.3. Определение силовых параметров.............................................. 5.4.4. Расчет из условия ограничения прогиба проводников.............. 5.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ АРМИРОВКИ................................ 5.6. ТЕХНОЛОГИЯ АРМИРОВАНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ ШАХТ НА УЧАСТКАХ ДЕФОРМИРУЮЩЕГОСЯ ПОРОДНОГО МАССИВА.................... 5.6.1. Разработка технологии армирования стволов шахт.............. 5.6.2. Промышленная проверка разработанной технологии армирования................................................................................... 5.7. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА РАЗРАБОТАННОЙ ТЕХНОЛОГИИ................... 5.8. ЗАРУБЕЖНЫЙ ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ АРМИРОВКИ С ОПИРАНИЕМ ВНЕ УЧАСТКОВ ДЕФОРМИРУЮЩЕГОСЯ МАССИВА.......................................................... ЗАКЛЮЧЕНИЕ............................................................................................. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК...................................................... ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Графики для определения коэффициентов ослабления жесткости консолей при расчете безрасстрельных армировок....................................................................................................... ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Графики для определения жесткостных и динамических параметров системы «сосуд-армировка»...................... Научное издание Альберт Юрьевич Прокопов Сергей Георгиевич Страданченко Михаил Степанович Плешко НОВЫЕ РЕШЕНИЯ В ПРОЕКТИРОВАНИИ ЖЕСТКОЙ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ Редактор Л.И. Павленко Корректор Е.А. Подорожняк Компьютерный набор: А.Ю. Прокопов Компьютерная верстка: Л.Е. Ткаличева Подписано в печать г. Формат 6084 1. Бумага офсетная. Печать оператив ная. Печ. л.. Уч.-изд. л.. Тираж 300 экз. Заказ № Адрес редакции и издателя: 344006, г. Ростов-на-Дону, ул. Большая Садовая, 105, Ростовский госуниверситет, тел. 64-05- Адрес редколлегии серии «Технические науки»:

346428, г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132, тел. (факс) 5-53-91;

E-mail: technauka@srstu.novoch.ru Центр оперативной полиграфии Южно-Российского государственного технического университета (НПИ) 346428, г. Новочеркасск, ул. Просвещения,

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 ||
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.