авторефераты диссертаций БЕСПЛАТНАЯ БИБЛИОТЕКА РОССИИ

КОНФЕРЕНЦИИ, КНИГИ, ПОСОБИЯ, НАУЧНЫЕ ИЗДАНИЯ

<< ГЛАВНАЯ
АГРОИНЖЕНЕРИЯ
АСТРОНОМИЯ
БЕЗОПАСНОСТЬ
БИОЛОГИЯ
ЗЕМЛЯ
ИНФОРМАТИКА
ИСКУССТВОВЕДЕНИЕ
ИСТОРИЯ
КУЛЬТУРОЛОГИЯ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
МЕДИЦИНА
МЕТАЛЛУРГИЯ
МЕХАНИКА
ПЕДАГОГИКА
ПОЛИТИКА
ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
ПРОДОВОЛЬСТВИЕ
ПСИХОЛОГИЯ
РАДИОТЕХНИКА
СЕЛЬСКОЕ ХОЗЯЙСТВО
СОЦИОЛОГИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВО
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
ТРАНСПОРТ
ФАРМАЦЕВТИКА
ФИЗИКА
ФИЗИОЛОГИЯ
ФИЛОЛОГИЯ
ФИЛОСОФИЯ
ХИМИЯ
ЭКОНОМИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА
ЭНЕРГЕТИКА
ЮРИСПРУДЕНЦИЯ
ЯЗЫКОЗНАНИЕ
РАЗНОЕ
КОНТАКТЫ


Pages:     | 1 |   ...   | 10 | 11 || 13 | 14 |   ...   | 19 |

«Национальная академия наук Украины Донецкий физико-технический институт им. А.А. Галкина Венгеров И.Р. ТЕПЛОФИЗИКА ШАХТ И РУДНИКОВ ...»

-- [ Страница 12 ] --

Р1 = G1 / G2 – коэффициент утечек из трубопровода [187], определяемый для различных типов трубопроводов по таблицам [4,22,187].

В выработках сквозного проветривания притечки (утечки) воздуха из соседних выработок и выработанного пространства носят обычно зональный характер, т.е. проявляются на некотором участке выработки, за пределами которого быстро уменьшаются и исчезают. М.А. Патрушевым, Е.С. Драницыным и И.Н. Поповым установлено, что изменения расхода воздуха вдоль вентиляционных выработок (примыкающих к выработанному пространству) может быть описано эмпирической зависимостью вида [186]:

G ( y ) = Gуч Gпр exp(y ), (5.165) где Gуч – расход воздуха на выемочном участке;

Gпр – суммарный расход воздуха, притекающего в вентиляционный штрек через выработанное пространство;

у – координата, отсчитываемая от конца лавы вдоль вентиляционной выработки;

– эмпирическая постоянная, равная, для условий Донбасса, = 0,040,05 (1/м) [185]. УТБ в вентиляционной выработке имеет, с учётом притечек воздуха, вид [185,186]:

K V (Tп1 ± у Т в ) d y + K тVт ( т Tв ) d y K xVx (Tв x )dy + QАБС d y ± gG sin d y ± gy sin d G + C рTпр d G + r x пр d G = (5.166) L = C рG d Т в + C рТ в d G + rG dx + r xd G, где слагаемые, отличные от ранее встречавшихся в УТБ, обусловлены учётом притоков воздуха с температурой Tпр из выработанного пространства и G = G ( y ). Для Tпр переменностью расхода получены расчётная и эмпирическая формулы. При линейном законе изменения влагосодержания вдоль вентиляционной выработки, (5.166) было приведено к виду:

d Tв + Ф1 ( у )Tв ( у ) = Ф 2 ( у ), (5.167) dy где Ф1 ( у ) и Ф 2 ( у ) – функции, связанные с (5.165) и имеющие достаточно простую структуру. Уравнение (5.167) было решено М.М. Пучковым [186], но полученная формула для Tв 2 = Tв ( L) имела достаточно сложный вид [44]. В связи с этим, Б.Б. Зельдиным была обоснована (расчётным путём) приближенная формула [188]. Она была представлена в виде, аналогичном стандартному [22] – для выработок с постоянным расходом.

Учёт переменности расхода воздуха осуществлялся двумя основными способами: 1) при составлении алгебраических УТБ в них использовался параметр Gcp = 0,5(G1 + G2 ) [189];

2) вывод дифференциальных УТБ с G ( y ) – линейной функцией координаты [122]. В монографии [122] обобщены модели при переменном расходе воздуха в выработках сквозного проветривания и тупиковых, в отсутствие и при наличии кондиционирования воздуха. При отсутствии кондиционирования, УТБ выработки сквозного проветривания с линейным изменением расхода воздуха было приведено к виду:

d Tв С pG1 (1 hy ) + M1Tв = M 2 y + M 3, (5.168) dy где M i = const (i = 1,3);

G1 – расход на входе в выработку;

h = (1 m) / L;

m = G2 / G1;

G2 – расход на выходе из выработки длиной L. Если имеется стационарная система кондиционирования (т.е. в выработке проложен трубопровод с хладоносителем), то при постоянном расходе модель теплопереноса представляет собой систему двух дифференциальных уравнений относительно температуры воздуха в выработке Tв ( у ) и температуры хладоносителя Tх ( у ) :

d Tв + А1Tв ( у ) = В1Т х ( у ) + С1 + D1 у, dy (5.169) dТх + А2Tх ( у ) = В2Т в ( у ) + С2.

dy Для тупиковых выработок с нагнетательными воздухопроводами УТБ для потоков воздуха, движущихся к забою (воздухопровод) и в обратном направлении (по выработке) имеют, соответственно, вид:

d T (1 hy ) + А1T1 = A2Т 2 + С1 ± D1 у, dy (5.170) d T + А2T2 = B2Т1 + С2 ± D2 у, (1 hy ) dy где h – соответствует (5.168), остальные параметры – постоянные величины.

Аналогичный вид имеют уравнения и в случае всасывающего трубопровода [122].

Обобщение метода учёта переменности расхода воздуха на УБВ было осуществлено в [190]. Итоговая система уравнений была близка к (5.100), отличалась от неё лишь наличием множителя (1 hy ) при d Tв / d y и d P / d y.

Дальнейшее обобщение моделей с переменным расходом воздуха заключалось в анализе "неплотных систем вентиляции" [122,199] и "многопотоковых" систем [101]. Рассматривалась выработка подземных сооружений недобычного профиля, вентилируемая несколькими трубопроводами или воздушными потоками, создаваемыми установлением в выработках перегородок. В [101], кроме того, описание массообменных процессов было усложнённым – с использованием нелинейных аппроксимаций влагосодержания и давления насыщенных паров. Это привело к весьма громоздким нелинейным уравнениям, потребовавшим численных методов решения. Принципиально новых подходов эти модели не содержат.

Модели теплопереноса с модифицированными методами учёта массообменных процессов продолжают и развивают ранее рассмотренные известные методы, которые ещё раз кратко охарактеризуем. Первый метод А.Н.

Щербаня и О.А. Кремнёва [1,4,22] состоит в выражении x(dx) через Tв либо путем задания линейного закона изменения влагосодержания вдоль выработки, либо в задании такого же закона для. При этом используются линейная или квадратичная аппроксимация влагосодержания при насыщении воздуха парами по Tв или линейная аппроксимация по Tв давления насыщающих паров.

Второй метод А.Н. Щербаня и О.А. Кремнёва [46,103] заключается в определении 2 расчётом, для чего кроме УТБ используется и УБВ, где влагосодержание выражено через парциальное давление пара. В итоге получена система двух дифференциальных уравнений первого порядка относительно Tв Р (5.100), по Р2 ) и решениям которой ( Tв 2 и определяется 2 = Р2 / Р2н (Т в ).

Метод О.А. Кремнёва и В.Я. Журавленко [4,46,104]. Также используются балансы тепла и влаги. УТБ аналогично (5.97), УБВ имеет более сложный вид (5.101) и включает коэффициент нестационарного массообмена.

Относительная влажность выражается через потенциал влагопереноса в воздухе : = A + B( A, B = const). Итоговая система двух дифференциальных уравнений первого порядка относительно Tв и нелинейна.

Метод В.А. Стукало и А.М. Гущина [192,193] предполагает испарение влаги локализованным на поверхности массива (на стенке выработки). В граничное условие III-го рода введён сток тепла, пропорциональный разности парциальных давлений пара на стенке и в воздушном потоке.

Линейной аппроксимацией по температуре воздуха, выражение для стока тепла приводится к линейной функции температур воздуха и стенки, что позволяет свести граничное условие к "каноническому" виду, но относительно некоторых "эффективных" Tве и е – температуры воздуха и коэффициента теплообмена. УТБ для выработки при этом учитывает только "явное" тепло, т.к. потери его на испарение влаги относятся целиком к массиву.

Метод А.Ф. Воропаева [9,108] предполагает использование теплового коэффициента влагообмена А (5.104), позволяющего получить УТБ в простой форме (5.105), соответствующей, при A = 1,0, балансу "явного" тепла.

Коэффициент A предполагается определять аналитически (5.108), для чего необходимо знать Tв 2 и 2. Это требует применения итерационных методов расчёта. В публикациях немецких авторов [5,87,109] используется коэффициент t A, определяемый эмпирически.

Метод Б.И. Медведева [107] можно назвать методом эффективной теплоёмкости влажного воздуха, определяемой по формуле Ce = d i / d Tв. УТБ при этом принимает вид (5.103), откуда следует связь Ce с коэффициентом A А.Ф. Воропаева: Се = А С р. Метод использован для получения формул теплового расчёта цепи выработок [136,137].

Модели, развивающие (модернизирующие) вышеперечисленные методы, немногочисленны. Полагая недостатком 2-го метода А.Н. Щербаня и О.А. Кремнёва их допущение о том, что парциальное давление насыщенного пара вблизи стенки Рн w соответствует температуре по "сухому" термометру Рн w = РH w (Tc т ), авторы [194] рассмотрели вопрос более детально.

Используя постулат термодинамики влажного воздуха о равенстве его энтальпий в одном состоянии, но вычисленных по температурам "сухого" и "мокрого" термометров i (Tв ) = i (Tвм ), они нашли:

Tвм = a1Tв + b1Рп + с1, Рн w = a2Tв + b2 Рп + c2, ai, bi, ci = cons t, i = 1,2.

Это позволило привести УТБ и УБВ к форме [103], но с другими коэффициентами. Решение системы двух линейных дифференциальных уравнений (вида (5.100)) было найдено в элементарных функциях. По решениям определяются х 2 и 2.

Полагая основной особенностью 2-го метода А.Н. Щербаня и О.А.

Кремнёва и метода О.А. Кремнёва и В.Я. Журавленко использование двух отдельных балансов – по теплу и влаге, отвлекаясь от способа описания массообмена массива с воздухом (посредством коэффициента массообмена р как в первом, или с помощью – как во втором), авторы [195] предложили единое балансовое уравнение – по энтальпии. Левая часть такого уравнения, должна, по их мнению, описывать изменение энтальпии воздуха, а правая – представлять собой сумму всех источников энтальпии в горной выработке:

G (C p d Tв + r dx) = d iп + d iт + d iв + d iтр + d ia = d im, (5.171) где индексы "п", "т", "в", "тр", "а" обозначают, соответственно: горные породы, транспортируемую горную массу, воду, трубопроводы, "абсолютные" источники тепла. Авторы [195] полагали, что уравнение (5.171), благодаря одновременному учёту всех источников энтальпии, является более корректным, чем ранее рассмотренные УТБ и УБВ. Покажем, что это не так. Если каждое из слагаемых в правой части (5.171) представить в виде: d im = d qcm + r dx m, где d qcm приращение "сухого" (явного) тепла за счёт m -го источника, а r dx m – приращение "скрытого" тепла, вызванное им, то вместо (5.171) получим:

(GC p d Tв d qcm ) + r (G dx dx m ) = 0. (5.172) m m Здесь возможны 2 случая. В первом – выражения в скобках равняются нулю:

GC p d Tв = d qcm ;

G dx = dx m, (5.173) m m т.е. вместо (5.171) получены два независимых уравнения: баланса "сухого" тепла и баланса влаги. Это не соответствует методам А.Н. Щербаня и О.А.

Кремнёва (2-й метод) и О.А. Кремнёва – В.Я. Журавленко, но соответствует методу В.А. Стукало и А.М. Гущина. Во втором случае – ни одно из выражений в скобках в (5.172) не равно нулю. Но тогда нарушается баланс влаги, что неприемлемо. Т.о. (5.171) не является новым уравнениям баланса и в случае (первом), когда оно справедливо, оно сводится к известным уравнениям.

На основе многолетних шахтных исследований массообменных процессов, А.М. Криворучко выдвинул принцип раздельных балансов – по "сухому" и "мокрому" теплу, т.е. принял за основу уравнения (5.173) [196].

Предложено вести тепловой расчёт цепи выработок последовательно, разбив вентиляционный маршрут на участки. Приращения температуры и влагосодержания на каждом из участков определяются по (5.173):

qcm xm Т в = m x = m,. (5.174) Gc p G Теплопритоки от горного массива задаются суммой – от мокрой части поверхности стенки ( qпм ) и от сухой части ( qпс ):

qп = qпм + qпс, qпм = K м (Т п Т в )VL м, (5.175) V = Vм + Vс, м = Vм / V, qпс = K c (Tп Tв )VL(1 м ). (5.176) Здесь: Vм,Vс – "мокрая" и "сухая" части периметра сечения выработки;

L – длина расчётного участка;

K м, K c – коэффициенты нестационарного теплообмена для мокрой и сухой частей поверхности.

В соответствии с принципом раздельных балансов А.М. Криворучко, развивая метод В.А. Стукало и А.М. Гущина, В.А. Стукало предложил [197] УТБ по "сухому" теплу в алгебраической, а затем [198] и в дифференциальной форме. УТБ в алгебраической форме является аналогом первого из уравнений (5.173), его решение имело вид:

Т в 2 = [Т в1 (1 + Г) Т ](1 Г) 1, (5.177) где Г, Т – комплексы параметров УТБ, не содержащие никаких влагообменных характеристик. Относительная влажность в конце выработки 2 была найдена из УБВ в алгебраической форме в предположении о линейном изменении вдоль выработки [197]:

0,623n(T ) 0,623n(T ) в1 в 2 = 1 М + N + М, С р ( В1 Рср ) С р ( В2 Рср ) (5.178) где комплексы M и N содержат, наряду с параметрами УБВ, Tв1 и Tв 2. УТБ для "явного" тепла в дифференциальной форме представляет собой конкретизацию первого из уравнений (5.173) и приведено к виду (5.115) [198]. На основе расчётного анализа, В.А. Стукало сделаны следующие выводы: 1) в первом методе А.Н. Щербаня и О.А. Кремнёва влияние задаваемого эмпирически параметра очень велико, что приводит к большим Tв 2 при умеренных 2 ;

2) получаемые значения Tв 2 занижены, т.к. предполагается, что всё тепло, идущее на испарение влаги, отбирается от воздуха;

3) расчёт Tв 2 по (5.177) (УТБ в алгебраической форме) и по формуле, следующей из дифференциального УТБ, даёт близкие значения. Метод расчёта параметров влажного воздуха в горных выработках, основанный на раздельных балансах "явного" и "скры-того" тепла [196198] будем называть методом А.М. Криворучко В.А. Стукало.

В качестве развития работ [192,193] может рассматриваться [199], где предполагается полное смачивание водой всей поверхности обнажения массива ("обводнённые" выработки). Из граничного условия III-го рода с учётом фазовых переходов влаги [192], определяется поток массы из массива к воздуху, что позволяет представить УБВ для "мокрой" выработки в виде [199]:

dx (G0 + y ) + A x( y ) = m + A x пр + mмо, (5.179) dy где G0 – расход воздуха на входе в выработку;

– суммарный коэффициент утечек и притечек воздуха;

А – распределённый по длине приток воздуха с влагосодержанием xпр ;

m – мощность распределённых источников влаги;

mмо – поток влаги, испаряющейся с единицы длины мокрой стенки выработки.

УТБ имеет вид дифференциального баланса энтальпии, близкий к (5.179).

Ю.А. Цейтлин с соавторами [200] также придерживался метода В.А. Стукало А.М. Гущина, сочетая его с введением, как в [196], м. Этот коэффициент, определяемый коэффициента увлажнения эмпирически, ранее использовался не только А.М. Криворучко, но и рядом зарубежных исследователей [5,201,202]. Введение эквивалентной температуры стенки Т с : Т с = Т сс (1 м ) + Т мсм, позволило записать УТБ в дифференциальной форме (по Ю.Д. Дядькину [11], без K ) [200]:

Gc p d Tв = (Т с Т в )V d y т1 (Т в Т т1 )Vт1 d y (5.180) т 2 (Т в Т т 2 )Vт 2 d y ± Gg sin d y.

Здесь (и ранее): Т сс, Т мс, Т т1, Т т 2 – соответственно температуры сухой и мокрой частей стенки выработки, наружных поверхностей прямого и обратного трубопроводов;

, т1, т 2 – коэффициенты теплообмена воздуха со стенками выработки и трубопроводов;

V,Vт1,Vт 2 – соответствующие периметры.

Модель теплового режима охлаждаемой выработки, кроме УТБ (5.180) содержит ещё УБВ в дифференциальной форме типа второго уравнения (5.173) и два УТБ для прямого и обратного трубопроводов, структурно аналогичных (5.180). Температура сухой части стенки определялась по [1], влажной – по [192]. Модель реализована на ЭВМ.

Упрощение (линеаризация) метода О.А. Кремнёва и В.Я. Журавленко было осуществлено Ш.И. Ониани с сотрудниками [203,204]. УТБ и УБВ для выработок были использованы по [46,103]. Было осуществлено разбиение вентиляционного маршрута на участки малой длины l i, такой, что приращения температуры на них малы и не влияют на потенциал влагопереноса. Это позволило, решив УБВ, найти i независимо от температуры, а для последней получить уравнение, содержащее i в качестве параметра. Решение этого уравнения для каждого из участков:

M ±K M ±K Ti +1 = Ti exp( H i +1 ( yi +1 yi )), (5.181) П П где Ti – температура в начале i -го расчётного участка;

M, K, П – комплексы параметров УТБ;

yi yi 1 – длина i -го участка;

H i определяется по формуле r Б1 exp i 1, H i = П 1 + RT Cр i где Б1 = const;

R – газовая постоянная;

i = RTi ln i. Расчёт цепи выработок осуществлялся по (5.181) последовательно, начиная с i = 1.

Одновременно определялись и все i.

Описанные ранее методы А.Ф. Воропаева и Б.И. Медведева фактически эквиваленты, однако оба незавершены, поскольку не опираются на эмпирически определяемые А и Се = А С р. В основе эмпирического обобщения – определения статистической обработкой данных тепловых съёмок величин А для групп однотипных выработок, может лежать закономерность в соотношениях "явного" и "скрытого" тепла, известная в различных теплотехнических устройствах. В частности, Е.И. Андреевым показано, что в тепломассообменниках балансовые соотношения для пара и паровоздушной смеси, законы Фурье и Фика приводят к соотношениям [205]:

d Т Nu Lea = =,, (5.182) C p Nu D Т max d max где Lea – аналог соотношения Льюиса, содержащий вместо коэффициента теплообмена коэффициент тепломассообмена (полного, с учётом массообмена, теплообмена) ;

Т, Т max – средняя за процесс и максимальная разность температур на границах слоя насыщенного газа;

d, d max – средняя и максимальная разность влагосодержаний газа на границе и в ядре его потока. Указанные приращения являются "поперечными", характерными для сечения потока. От них можно перейти к "продольным" приращениям Т L, d L на отрезке длиной L пути потока. Запишем УТБ и УБВ простейшего вида для цилиндрического (с периметром V ) тепломассообменника GC p TL = TmaxVL;

Gd L = d maxVL. (5.183) Исключив здесь VL, получим, с учётом (5.182):

Т L d L Nu d L = Lea =. (5.184) Т max d max NuД d max При Lea = Nu / Nu D 1,0 (приближенная аналогия тепло- и массообмена) из (5.184) и (5.182) следует:

Т L Т max Т = =. (5.185) d L d max d Если (5.185) применить к горным выработкам, обозначив приращение "явного" и "скрытого" тепла через qявн и qскр, то получим:

GC p TL d max qявн r (5.186) А= = 1 +.

qявн + qскр GC p TL + Gr d L C p Tmax По представительной выборке данных тепловых съёмок в выработках сквозного проветривания и в тупиковых выработках можно, видимо установить статистической обработкой, эмпирическую "константу" – d max / Tmax. Тем самым, по (5.186), будет найдено соответствующее значение теплового коэффициента влагообмена – А. Исследования в этом направлении проводились ранее [5,206,207]. Для шахт Донбасса этот метод учёта массообменных процессов при тепловых расчётах выработок был предложен В.К. Черниченко [42, 208211], поэтому он может быть назван методом А.Ф.

Воропаева – Б.И. Медведева – В.К. Черниченко (ВМЧ). Для реализации этого метода были подвергнуты статистической обработке результаты маршрутных тепловых съёмок на глубоких шахтах Донбасса, проводившихся МакНИИ. Обрабатываемые данные охватывали широкие диапазоны изменения горно-геологических, горно-технических и аэродинамических условий [210,211]. Определялись полные тепловые (g) и массовые (j) потоки к вентиляционному воздуху от горного массива и различных местных источников:

g J g = Gi, j = G x, g= = i, j= = x (5.187) G G Для лав без охлаждения воздуха (141 замер) получено уравнение регрессии g = 3.776 j 0,41, r = 0,97. (5.188) Для лав с охлаждением воздуха (56 замеров) вида:

g = 2,692 j + 5,1, r = 0,94 (5.189) Здесь r = 0,97 и r = 0,94 – коэффициенты корреляции соответствующих зависимостей. С использованием (5.188) и (5.189), УТБ и УБВ представлены были в виде:

di + A1i + B1х = С1 D1g 0 ( y ), dy (5.190) dx + A2i + B2 х = С2 D2 j0 ( y ).

dy Здесь g 0 ( y ), j0 ( y ) – функции тепло- и массоотвода, моделирующие систему охлаждения воздуха. Обработкой данных 110 тепловых съёмок в 64-х тупиковых выработках 11 глубоких шахт [29] установлены корреляции [211]: 1) для призабойных зон без охлаждения воздуха g = 2,650 j 0,553, r = 0,99;

(5.191) с охлаждением воздуха g = 2,924 j + 2,713, r = 0,884;

(5.192) 2) для участков обратного хода вентиляционной струи без охлаждения воздуха g = 2,821 j 0,223, r = 0,953;

(5.193) с охлаждением воздуха g = 2,984 j + 6,817, r = 0,919. (5.194) При очевидной полезности найденных авторами [29,42,208ч211] корреляций, определить коэффициент А в явном виде им так и не удалось [211]. Этим, видимо, объясняется использование уравнений (5.190) при моделировании системы охлаждения воздуха в лаве, что противоречит основной идее метода ВМЧ: учесть массообменные процессы в УТБ коэффициентом А, определенным эмпирически, т.е. использовать не систему, а одно уравнение. Эта "незавер шенность" метода ВМЧ будет в дальнейшем устранена.

§67. Модели сопряженного теплопереноса Рассмотрим предварительно модели теплопереноса в выработках, основанные на уравнениях в частных производных, что нетипично для шахтной теплофизики [212218].

Модель теплового режима лавы с равномерно - рассредоточенным охлаждением воздуха [212] базировалась на предположениях: 1) влажный рудничный воздух является бинарной системой "сухой воздух – водяной пар";

2) лава считается бесконечным круговым цилиндром с радиусом сечения R0 ;

3) движение потока воздуха – установившееся, турбулентное с постоянной средней скоростью – W0 = G / S (G – расход воздуха, S – площадь сечения);

4) на границе массива с потоком воздуха считаются заданными функции J ст () и qст () (плотности потоков влаги и тепла соответственно);

5) диффузионный поток пара в поперечном сечении лавы намного превышает таковой в осевом направлении. На основании этих положений, уравнения массопереноса (паропереноса) и теплопереноса в выработке записаны в виде 20 + W0 20 = RDт 20 + J, (5.195) y R R R t t t С р + W0 = R т + q. (5.196) y R R R Здесь: = 1 + 2 – плотность влажного воздуха;

1,2 – плотности сухого воздуха и пара;

20 = 2 / ;

Dт, т – коэффициенты турбулентной диффузии и теплопроводности;

J, q – плотности источников пара и тепла в выработке.

Поскольку 20 t t = 0, D = = J ст (), = qст (), (5.197) R R = 0 R R = 0 R R = R0 R R = R уравнения (5.195) и (5.196) после усреднения их по площади сечения принимают вид:

2 Dт 20 + W0 20 = J ст () + J, (5.198) y R0 D t t C p + W0 = т qст () + q. (5.199) y R Здесь черта над величиной обозначает её усредненное значение, а D, – молекулярные коэффициенты диффузии и теплопроводности. Уравнения (5.198), (5.199) решались преобразованием Лапласа по.

Нестационарные тепловые режимы выработок авторы [213] предложили анализировать на основе уравнения теплопереноса вида:

2t t t Р +W =а 2 + (tст t ), (5.200) y С р S y где, в отличие от (5.196), изначально осуществлено усреднение температуры по сечению выработки. Второй член в правой части (5.200) описывает теплообмен воздуха с горным массивом, соответствующий граничным условиям III-го рода ( – коэффициент теплообмена;

Р – периметр;

S – площадь сечения выработки). Авторы приводят (5.200) к безразмерному виду и оценивают члены уравнения по порядку величины, приняв что: = 1,5 м;

R температуропроводность воздуха a = 2105 м2/с;

скорость потока W = 1,0 м/с.

Поскольку Pe = 2 R0W / a = 1,5105, кондуктивным теплопереносом по сравнению с конвективным можно пренебречь (т.е. опустить первый член в правой части (5.200)). Порядок первого члена в левой части, описывающего тепловую инерцию потока воздуха, определяется безразмерным числом Струхаля Sh = W / 2 R0. Если условие малости t / конкретизировать требованиям Sh 100, то получим оценку * 300c = 5 мин. Т.о., при *, член t / также может быть отброшен, т.е. тепловые нестационарные режимы с характерным периодом более 5-и минут могут рассматриваться как квазистационарные. Авторы [213] полагают, что описание нестационарных периодических режимов, связанных с суточными или сезонными колебаниями температуры атмосферного воздуха может быть, в связи с тем, что периоды этих колебаний существенно превышают * = 5 мин, осуществлено на основе (5.200), в котором первые члены обеих частей опущены, т.е., фактически. УТБ типа (5.106). Анализ быстропротекающих (аварийных) процессов может быть осуществлён на основе "усеченного" нестационарного уравнения (5.200):

t t Р +W = (tст t ), (5.201) y С р S в котором правая часть может быть выражена через K (tп t ), или найдена из какой-либо модели охлаждения (нагревания) стенки выработки. Авторы [213] рассмотрели случай, когда на входе в выработку в начальный момент времени температура воздуха скачком возросла до tвх tп, оставаясь далее постоянной. Воспользовавшись решением III-й краевой задачи для прогрева полупространства (что возможно для малых времён процесса) [219], они нашли для tст () несколько первых членов разложения в ряд при малых.

Подстановкой в (5.201) получено:

t P P t + t = tвх 2, = const.

+W y C p S C p S (5.202) Оценка при средних значениях параметров показала, что приближение (5.202) справедливо для 10 часов. Авторы приходят к выводу о необходимости постановки и решения задач сопряженного теплопереноса в системе "массив выработка".

В отличие от изложенного подхода, авторы [214] полагали, что при описании теплопереноса в выработках, необходимо учитывать турбулентную структуру воздушного потока. Осреднённое и стационарное уравнение турбулентного теплопереноса было ими записано в виде:

t a т ( R) t = 1 + R R, y (0, ), R (0, R0 ). (5.203) y R R Здесь – средняя скорость потока;

т (R ) – турбулентная теплопроводность воздуха в выработке;

, а – молекулярные тепло- и температуропроводность воздуха. Известные модели для т (R ) соответствуют условиям течения газа в гладких и шероховатых трубах и для "сверхшероховатых" горных выработок неприемлемы [217]. Поэтому т (R ) целесообразно определить из обратной задачи теплопереноса, на основе шахтных замеров. На основе [220], было принято [214]:

т ( R) R = С(1 ), =, C = const. (5.204) R Из приближенного решения (5.203) при t ( R0, y ) = tст = const, полученного комбинацией преобразования Лапласа и метода Бубнова Галёркина, было найдено:

С = 1,52 Nu = 0,03 Re0,8, (5.205) где Nu – среднее по длине выработки число Нуссельта;

– коэффициент шероховатости стенок ( = 1,33,5). Среднее по сечению т (R ) т и среднее т (R) т были найдены по (5.204):

т т ( ) т d = Re0,8, = 1,74 Re0,8.

=2 (5.206) Поскольку существует аналогия в описании турбулентных тепло- и массопереноса, уравнение турбулентного паропереноса может быть записано в виде [215]:

D Dт ( R) = 1 + y (0, ), R (0, R0 ). (5.207) R, y R R D R Здесь Dт (R ) – коэффициенты турбулентной и молекулярной диффузии водяного пара;

= п / в = d /(1 + d ). Приближенное решение (5.207) при ( y, R0 ) = ст = const имеет вид, аналогичный решению (5.203). По данным шахтных замеров, решив обратную задачу [215], авторы нашли коэффициенты турбулентной диффузии и теплопроводности водяного пара. Статистическая обработка данных по 70-и замерным участкам длиной 40100 м в высокопроизводительных лавах глубоких шахт Донбасса позволила найти корреляции:

С = 3,7 10 7 Re1,78 ;

Сm = 0,059C ;

r = 0,71;

rm = 0,75. (5.208) Здесь С, Сm – параметры зависимости (5.204) и аналогичной ей для Dт ( R) / D ;

r, rm – коэффициенты корреляции.

Метод приближенного решения краевых задач для уравнений турбулентного тепло- и массопереноса (5.203), (5.207) в выработках был предложен Г.В. Авериным [216]. Он обоснован недостаточно, сопровождается весьма громоздкими выкладками и применён к задачам с постоянными граничными условиями I-го и II-го родов (случаи постоянства температур (концентраций) и потоков тепла (массы) на стенке горной выработки – неадекватные реальным условиям в шахтах). Известны также модели теплопереноса в выработке, где в силу малого пространственного размера области, в которой идёт процесс (метод "тепловой метки" измерения скорости воздуха), от турбулентной структуры потока отвлекаются. Процесс рассматривается как теплопроводность в среде, движущейся с постоянной скоростью [218]. Решение краевой задачи осуществлено методом функций Грина.

Сопряженный теплоперенос в системе "массив-выработка" уже рассматривался в гл. 4 (п. 4.2.3). Несмотря на то, что сопряжённая постановка задач рекомендовалась ещё в середине прошлого века [1,56,221,222], модели, которые периодически предлагались, были "полусопряженными", т.е.

включали в себя уравнение теплопроводности в массиве и УТБ в дифференциальной форме для выработки, при согласовании температур массива и воздуха граничными условиями III-го рода (вместо IV-го) или посредством K [1,46,54,56,78, 213,223225]. Как известно, именно наличие граничных условий IV рода является определяющим признаком сопряженной постановки краевых задач [122, 191,226, 227]. Попытки решения краевых задач сопряженного теплопереноса приводили либо к весьма громоздким выражениям [228230], либо напротив – к сильно упрощённым, что фактически обесценивало строгую постановку [231].

Модель сопряженного теплопереноса в лаве была сформулирована при предположениях [229]: 1) горный массив однороден и изотропен;

2) лава имеет форму неограниченного цилиндра;

3) начальная температура массива постоянна и равна tп ;

4) тепловой поток в массиве вдоль лавы мал по сравнению с потоком в плоскости сечения лавы;

5) поток воздуха в выработке турбулентный, стабилизированный. Теплоперенос в массиве описывался уравнением:

2t s 1 t s t s R [R0, ), = as, 0, + (5.209) R 2 R R а в выработке – уравнением t t a т ( R) t 1 + R R, 0, R [0, R0 ), (5.210) + W ( R) = y R R Краевые условия к (5.209) и (5.210) имели вид:

t t t s = 0 = tп ;

t = 0 = t1;

t у = 0 = t1;

= 0;

= 0 ;

(5.211) y y R R = t t t s R = t п ;

t s ( R, ) R = R = t ( y, R, ) R = R ;

s s =. (5.212) R R = R0 R R = R 0 Эта постановка задачи содержит противоречие: из левых частей равенств (5.212) следует, что они зависят только от времени, т.е. одинаковы для всех у 0 ;

в то же время, правые части этих же равенств являются функциями двух переменных у и. Решение задачи осуществлялось двукратным преобразованием Лапласа (по времени и продольной координате), сопровождалось рядом приближений (без оценок границ их применения и точности). Указанные недостатки в полной мере характерны для продолжения этой работы – определения коэффициента для малых значений Fo [230].

§68. Парадигмальные артефакты Термин "артефакт" (латинск. происхожд.), обозначающий "искусственно созданный", "привнесённый", "не соответствующий реальности" – употребляется физиками, геофизиками, геологами для обозначения фактов, эффектов, теоретических конструкций, которые бытуя то или иное время в соответствующей парадигме, оказываются впоследствии, после более углубленного их анализа, ложными. В основе этих явлений обычно лежат добросовестные ошибки и заблуждения, некорректное использование аналогий. В отличие от ранее рассмотренных парадигм моделирования тепло- и массопереноса в массивах и массопереноса в выработках, где были отмечены пробелы (лакуны парадигмы), для устранения которых были сформулированы задачи развития этих парадигм, в парадигме теплопереноса в выработках имеются артефакты, т.е. методы моделирования процессов, которые несмотря на их распространённость [1,4,8,22,4446,148], ошибочны или неадекватны.

Устранение этих артефактов из парадигмы моделирования теплопереноса в выработках означает не столько "развитие" её, сколько создание основ новой парадигмы.

Если отвлечься от модернизированных и сопряженных моделей теплопереноса в выработках, предложенных в относительно недавний период, то основные положения существующей парадигмы сводятся к положениям: 1) уравнения теплопереноса в выработках – стационарные УТБ в алгебраической или дифференциальной форме;

2) теплопритоки из массива к вентиляционному воздуху учитываются в УТБ коэффициентами нестационарного теплообмена K [22,44];

3) влияние на теплоперенос массообменных процессов учитывается в УТБ записью его левой части в виде приращения энтальпии (суммы "явного" и "скрытого" тепла). Все эти положения, к сожалению, являются артефактами.

Артефакт I – стационарные УТБ – ранее уже, в определенной мере, был признан существующим, поскольку: 1) отсутствует возможность моделирования нестационарных (в частности – быстропротекающих аварийных) режимов;

2) нет унификации (желательной, в силу аналогии процессов турбулентного тепло- и массопереноса) подходов к моделированию переноса тепла и массы, обеспечиваемой использованием уравнений в частных производных;

3) не соответствует сопряженной постановке задач теплопереноса в системе "массив-выработка", необходимость в которой отмечалась неоднократно.

Артефакт II – коэффициенты нестационарного теплообмена K – также обсуждался в литературе. Отмечалось, что используемые K [1,4,22,44], полученные на основе простейших моделей теплопереноса в массиве, не адекватны реальным теплопритокам: 1) при тепловых расчётах лав, где замеренные K изменялись вдоль лавы, они были больше расчётных за счёт десорбции и расширения сжатого газа (метана) и процессов влагоиспарения;

2) при определении теплопритоков из массива, структура (однородность) которого нарушена проходкой выработки;

3) при расчётах переменных вдоль выработки и по времени температур, когда используются K, полученные из условий постоянства температуры воздуха во времени и вдоль выработки.

Устранению артефактов I и II (хотя прямо об этом говорить не принято) фактически посвящены работы разных исследователей, которые идут по направлениям: 1) разрабатываются модернизированные модели теплопереноса – на основе уравнений в частных производных;

2) предпринимаются попытки постановки и решения сопряженных задач теплопереноса (большей частью – в "полусопряженной" постановке);

3) рассматриваются усложнённые модели теплопереноса в массивах и выработанных пространствах, на основе которых получают новые формулы для K, в которых учтены (в той или иной мере) эффекты дегазации, окисления, массообмена, неоднородность и анизотропность реальных массивов. Отметим противоречие, складывающееся при этом, и заключающиеся в том, что последовательное и корректное решение проблемы моделирования сопряженного теплопереноса делает ненужным развитие методов определения новых K. Однако, поскольку, промежуточным этапом в определении K является решение краевой задачи теплопереноса при усложненной, приближенной к реальности модели горного массива, работы этого направления полезны, т.к. знание температурных полей в горных массивах необходимо для решения многих научных и практических задач, не связанных с прогнозом теплового режима выработок.

Артефакт III – учёт в УТБ массообменных процессов – образовался, на наш взгляд, в результате того, что: 1) с начала развития шахтной теплофизики [1,8,11,232], при составлении УТБ, потери тепла на испарение влаги относили, без обоснований этого, к рудничному воздуху;

2) использовалась (некорректно) аналогия с процессами тепломассообмена в воздухоохладителях, где введение энтальпии действительно было полезным (сравните (5.96) с (5.158)). Из выражения для изменения энтальпии J = G (C p Tв + rx) = Q, (5.213) справедливого при охлаждении влажного воздуха (при Q 0, как в воздухоохладителях), видно, что увлажнение его ( x 0 ) при нагревании воздуха в выработке (когда Q 0 ) происходит за счёт теплосодержания струи ( Tв тем меньше, чем больше x ). Таким образом, для случая нагрева воздуха (5.213) некорректно, оно занижает Tв 2. Однако левая часть (5.213) до сих пор в неизменном виде переходит из работы в работу, оставаясь такой же (т.е. ошибочной) во многих модернизированных и сопряженных моделях [4,9,10,46,56, 99,101,122, 148]. Это тем более удивительно, что ещё Р.П.

Коротковым [233] было замечено: "Есть все основания полагать, что только часть тепла, необходимого для испарения влаги, поглощается из воздуха.

Это положение подтверждается экспериментальными исследованиями, выполненными инж. В.А. Богоявленским (ХГИ) в условиях глубоких действующих шахт" [233, с. 66]. Пытаясь устранить ошибку, вносимую в УТБ при записи его левой части в виде (5.213), А.М. Криворучко, а затем и В.А.

Стукало впали в другую крайность – предложили в УТБ учитывать только "сухое" тепло, т.е. считать теплопотери на испарение влаги отнесенными только к горному массиву [196198]. Этот подход можно рассматривать как предельный (при А = 1,0) случай метода ВМЧ. Для увлажненных выработок и стволов считать А = 1,0 нельзя, т.к. некоторая часть тепла, идущего на испарение отбирается всё-же из воздуха. Для учёта этого обстоятельства мы предлагаем следующий, компромиссный подход – модификацию метода ВМЧ.

~ Используется коэффициент А, отличающийся от А тем, что определяется не формулой (5.104), в которой d qc кр = r d x, а формулами:

d qявн ~ ~ А= d qc кр = в d qc кр = rв d x, ~, (5.214) d qявн + d qc кр где в = d ~ /d x – доля изменения влагосодержания воздуха за счёт его тепла x по отношению ко всему изменению влагосодержания ( d x ), обусловленному теплом горного массива и воздуха. Параметр в (в [0,1]) должен определяться эмпирически, на основе статистической отработки данных тепловых съёмок по группам однотипных выработок.

Глава 23. Парадигма моделирования теплопереноса в выработках §69. Системы В силу аналогии моделей массо- и теплопереноса в свободных и [2,46,212217], ограниченных турбулентных воздушных потоках моделируемые системы при исследовании теплопереноса должны совпадать с таковыми при массопереносе. Фактически же, в парадигме теплопереноса по выработкам, турбулентная структура потоков игнорируется, в УТБ используется только интегральный параметр – расход воздуха в выработке.

Исключением являются работы Г.В. Аверина с соавторами [214217]. При технологических (штатных) тепловых режимах выработок, больших перепадов температуры в их сечениях нет, архимедовы силы не существенны и теплоперенос можно считать аналогичным массопереносу пассивной примеси.

Поэтому нет необходимости в моделях анизотропного теплопереноса.

Принятое разделение выработок на проветриваемые менее одного года и более, также излишне. Специфика выработок сквозного проветривания и тупиковых также исчезает при ликвидации Артефакта – I: тупиковым выработкам просто следует несколько (2,3, более) уравнений теплопереноса с переменным расходом воздуха. Нестационарные системы – выработки с переменными во времени параметрами (площадью и периметром сечения, характеристиками турбулентного переноса) в парадигме теплопереноса, как и в парадигме массопереноса, отсутствуют. Источники тепла в горных выработках (в отличие от источников массы) описаны достаточно подробно, что, однако, не устраняет задачу адаптации известных формул применительно к уравнениям в частных производных. Формулировка на их основе моделей теплопереноса для различных аэромеханических моделей потоков (что является задачей развития парадигмы массопереноса в выработках), устраняет артефакт – I. Следующий шаг, который возможен на этой основе – формулировка моделей сопряженного теплопереноса в системе "массив-выработка" – устраняет артефакт – II. Для устранения артефакта – III необходимо в уравнениях теплопереноса (в частных производных) учесть влияние массообменных процессов в массиве и в выработке.

§70. Процессы Всем рассмотренным в Части 3 процессам пассивного массопереноса можно поставить в соответствие процессы теплопереноса. В отличие от моделей массопереноса, в которых описание взаимосвязанных процессов один из возможных подходов, в моделях теплопереноса, поскольку они имеют дело с влажным воздухом (бинарная смесь сухой воздух-водяной пар), всегда рассматривается взаимосвязанный тепломассоперенос (кроме совершенно "сухих" выработок без испарения и конденсации влаги, что является весьма редким исключением). В большинстве случаев этот процесс рассматривается на основе одного УТБ, в котором массообмен учитывается эмпирически. Известны и неординарные задачи – модели теплопереноса в которых наличиствуют и определяются две функции –потенциалы теплопереноса (температура) и массопереноса (потенциал или влагосодержание х ).

В ходе устранения Артефакта – III должен быть сформулирован и обоснован единый метод учёта массообменных процессов в уравнениях теплопереноса для различных выработок и при различных режимах их проветривания.

§71. Модели Прежде всего, это аэродинамические модели (турбулентного потока с постоянным и переменным расходом и параметрами). Таких в парадигме шахтной теплофизики нет.

Прямые и обратные задачи теплопереноса в горных выработках представлены, в основном, первыми. Исключением является небольшое число работ [78,214 217]. Встречающийся в шахтной теплофизике термин "обратные тепловые расчёты" подразумевают тривиальное обращение формул, выражающих Т в 2 через Т в 1.

Размерность и форма моделируемых систем – термины, не адекватные парадигме теплопереноса в горных выработках, поскольку уравнение в частных производных не рассматриваются. Можно считать, что УТБ и УБВ одномерны и стационарны и не зависят от формы выработки.

Ординарные и неординарные задачи – термин, который также применяется для уравнений в частных производных, а не балансовых (алгебраических или дифференциальных). В случаях использования вместе с УТБ и УБВ, можно, с определенной натяжкой, говорить о неординарной задаче тепломассопереноса в выработке. Характеризуя модели теплопереноса в выработках по остальным градациям, ограничимся следующим: 1) поскольку в выработках всегда есть источники тепла, уравнения теплопереноса (УТБ или в частных производных) – неоднородны;

2) т.к. рассматриваются малые перепады температур, лучистый теплообмен не существенен, изменения параметров с температурой мало и единственным источником нелинейности уравнение теплопереноса может быть только метод учета массообменных процессов.

Обобщенные уравнения теплопереноса в парадигме теплопереноса по выработкам, в отличие от парадигмы массопереноса по ним, отсутствуют (поскольку нет предмета обобщения).

Методы решения краевых задач отсутствуют по тем же причинам (исключение – метод, предложенный для частного вида уравнения теплопереноса в [217], который сомнителен).

§72. Развитие парадигмы.

Развитие (по существу создание заново) парадигмы теплопереноса в горных выработках, должно, как следует из ранее сказанного, заключается в устранении 3-х артефактов, что требует решение 5-и групп задач по 8-и направлениям (Рис. 5.1). Некоторые из них уже приведены в §§ 38, 55.

Рис. 5.1. Схема развития парадигмы моделирования теплопереноса в Задачи развития парадигмы выработках, согласно Рис. 5.1, таковы По первому направлению 1,2,3 – соответствуют таковым в § 38.

По второму направлению 4,5,6 – соответствуют таковым в § 38.

По третьему направлению 7. Разработать модель одномерного нестационарного теплопереноса при постоянном расходе воздуха в выработке.

8. То же при переменном вдоль выработки расходе воздуха.

9. На основе задач 7 и 8 рассмотреть частные случаи – модели вытеснения.

10. Разработать модели двух- и трёхмерного нестационарного теплопереноса при граничных условиях I-го рода на стенках выработки для случая постоянного расхода воздуха.

11. То же, при граничных условиях II-го рода.

12. То же, при граничных условиях III-го рода.

13. Решить задачу 10 при переменном вдоль выработки расходе воздуха.

14. То же, для задачи 11.

15. То же, для задачи 12.

По четвертому направлению 16. Решить задачу 7,8,9 при неоднородности системы (изменении параметров вдоль выработки).

17. Решить задачи 7,8,9 при нестационарности системы (изменение параметров во времени).

18. Рассмотреть задачи 7,8,9 при неоднородности и нестационарности системы.

19. Решить задачи 10,11,12 для неоднородных систем.

20. То же, для нестационарных систем.

21. То же, аналогично 18.

22. Решить задачи 12,14,15 для неоднородной системы.

23. То же, для нестационарной системы.

24. То же, для общего случая (аналогично 18).

По пятому направлению 25. Сформулировать простейшую модель сопряженного теплопереноса в системе "массив-выработка".

26. Разработать метод решения и решить задачу 25.

27. Сформулировать обобщенную модель сопряженного теплопереноса.

28. Разработать метод решения и решить задачу 27.

29. Решить задачи 2528 для случая нестационарного массива.

30. То же, для нестационарной выработки.

31. То же, для нестационарных массивов и выработок.

По шестому направлению 32. Сформулировать модель сопряженного теплопереноса в системе "массив выработка" для случая неоднородного массива.

33. То же, для неоднородной выработки.

34. То же, для неоднородных массива и выработки.

35. Разработать методы решения задач 3234 и решить их.

36. Обобщить все предыдущие задачи шестого направления на случай нестационарности массива.

37. То же, для нестационарных выработок.

По седьмому направлению 38. Разработать эмпирико-аналитический метод учёта массообменных процессов в задачах теплопереноса по горным выработкам.

39. То же, для сопряженных задач.

По восьмому направлению 40. Сформулировать основные типы обратных задач теплопереноса в горных выработках.

41. То же для сопряженных задач.

42. Детализировать постановку коэффициентных обратных задач теплопереноса по выработкам.

43. Разработать метод решения этих задач.

44. Решить задачи 42.

Литература к части 1. Щербань А.Н., Кремнёв О.А. Научные основы расчёта и регулирования теплового режима глубоких шахт: В 2-х томах. – Киев: Изд-во АН УССР, 1959. – 430 с.

2. Щербань А.Н., Кремнёв О.А. Научные основы расчёта и регулирования теплового режима глубоких шахт: В 2-х томах. – Киев: Изд-во АН УССР, 1960. – т. 2 – 347 с.

3. Дядькин Ю.Д., Шувалов Ю.В. Тепловые съёмки и тепловой расчёт шахт и рудников. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1977. 88 с.

4. Щербань А.Н., Кремнёв О.А., Журавленко В.Я. Руководство по регулированию теплового режима шахт: Изд-во 3-е, перераб. и доп. – М.:

Недра, 1977. – 359 с.

5. Шувалов Ю.В. Борьба с высокими температурами на каменноугольных шахтах ФРГ. – М.: ЦНИЭИуголь, 1973. – 59 с.

6. Кузин В.А., Хохотва Н.Н., Яковенко А.К. и др. Руководство по проведению тепловых съёмок в угольных шахтах. – Макеевка-Донбасс:

Изд-во МакНИИ, 1982. – 68 с.

7. Хохотва Н.Н., Кузин В.А., Яковенко А.К., Кондратенко И.И. К вопросу о тепловых съёмках в глубоких шахтах. – В кн.: Способы и средства создания безопасных условий труда в шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1984, с. 121-125.

8. Дуганов Г.В., Баратов Э.И. Тепловой режим рудников. – М.:

Госгортехиздат, 1963. – 144 с.

9. Воропаев А.Ф. Теория теплообмена рудничного воздуха и горных пород в глубоких шахтах. – М.: Недра, 1966. – 219 с.

10. Дядькин Ю.Д., Шувалов Ю.В., Тимофеевский В.С. Горная теплофизика (Регулирование теплового режима шахт и рудников). – Л.: Изд-во ЛГИ, 1976. – 96 с.

11. Дядькин Ю.Д. Борьба с высокими температурами в глубоких шахтах и рудниках. – М.: Углетехиздат, 1957. – 80 с.

12. Хохотва Н.Н., Яковенко А.К. Кондиционирование воздуха при строительстве глубоких шахт. – М.: Недра, 1985. – 184 с.

13. Шувалов Ю.В., Кузин В.А., Худяков А.Н. Опыт и совершенствование регулирования теплового режима шахт и рудников ФРГ. – М.: Изд-во ЦНТУ "Недра", 1990. – 51 с.

14. Грядущий Б.А. Исследование опасностей в угольных шахтах, разработка и реализация способов снижения их негативного воздействия. – Научн. докл.

… д.т.н. – Днепропетровск: Горная Академия Украины, 1995. – 73 с.

15. Мартынов А.А. Прогноз теплового режима выемочных участков крутых угольных пластов Донбасса и способы его нормализации. – Автореф. дис.

… к.т.н. – Макеевка-Донбасс. Изд-во МакНИИ, 1988. – 18 с.

16. Труды Семинара по горной теплотехнике, вып. 3. /Сб-к научн. работ. – Киев: Изд-во АН УССР, 1961. – 126 с.

17. Труды Семинара по горной теплотехнике, вып. 4. /Сб-к научн. работ. – Киев: Изд-во АН УССР, 1962. – 142 с.

18. Материалы Семинара по горной теплотехнике, вып. 5. /Сб-к научн.

работ. – Киев: Изд-во Ин-та техн. информ., 1964. – 183 с.

19. Охлаждение воздуха в угольных шахтах, вып. 2. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1971. – 127 с.

20. Охлаждение воздуха в угольных шахтах, вып. 4. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1975. – 138 с.

21. Охлаждение воздуха в угольных шахтах, вып. 5. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1977. – 144 с.

22. Кузин В.А., Величко А.Е., Хохотва Н.Н. и др. Единая методика прогнозирования температурных условий в угольных шахтах. – Макеевка Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1979. – 196 с.

23. Довгий А.Е., Яковенко А.К., Бодня С.Ф. Некоторые результаты исследований теплового режима в горных выработках и меры по повышению эффективности местного охлаждения воздуха в глубоких шахтах. – В кн.: [19], с. 37-43.

24. Топчиенко Б.И., Шинкевич А.Д., Крамаров А.С. Временное руководство по тепловому расчёту и улучшению тепловых условий в гидрошахтах Донбасса. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1965. – 31 с.

25. Величко А.Е. Временная инструкция по проверке количества воздуха для проветривания угольных шахт по тепловому фактору. – Макеевка Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1972. – 46 с.

26. Кузин В.А., Хохотва Н.Н., Яковенко А.К., Бодня С.Ф. Методика теплового расчёта лав при повышенных нагрузках на очистные забои. – Макеевка Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1976. – 50 с.

27. Баратов Э.И., Малашенко Э.Н. Вопросы прогноза и регулирования теплового режима гидрошахт. – В кн.: [17], с. 16-20.

28. Мясников А.А. Исследование климатических условий в гидрошахтах Кузбасса. – В кн.: [17], с. 21-24.

29. Аверин Г.В. Прогноз и нормализация теплового режима при комбайновом проведении тупиковых выработок угольных шахт. – Автореф. дис. … к.т.н. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1986. – 18 с.

30. Зимин Л.Б., Малашенко Э.Н., Крамаров А.С., Кузин В.А. Некоторые результаты исследований теплового режима тупиковых горных выработок. – В кн.: Борьба с высокими температурами в угольных шахтах и рудниках. /Тезисы докл. Всесоюзн. научно-техн. совещания, Донецк, 1974. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1974. с. 54-55.


31. Дядькин Ю.Д., Чемоданов Н.А. Исследования температурного режима шахты "Кайеркан" в зоне вечной мерзлоты. – В кн.: [18], с. 53-59.

32. Войтковский К.Ф., Зильберборд А.Ф. Тепловой режим и устойчивость подземных выработок в мерзлых породах. – В кн.: [18], с. 49-53.

33. Бойко И.В. Тепловой и влажностный режим воздуха в шахтах Воркуты и методы борьбы с обмерзанием вентиляционных путей. – В кн.: [18], с. 59-63.

34. Зильберборд А.Ф. Тепловой режим угольных шахт в Якутской АССР и методы тепловых расчётов выработок в многолетнемерзлых горных породах. – В кн.: [18], с. 64-67.

35. Кузин В.А., Яковенко А.К., Бодня С.Ф., Животов А.Н. Тепловые условия в лавах с высокими нагрузками на забой. – В кн.: [20], с. 23-29.

36. Кузин В.А., Жиров А.А., Яковенко А.К. Характер изменения относительной влажности воздуха в лавах глубоких шахт Донбасса. – В кн.: [21], с. 51-54.

37. Крамаров А.С., Бодня Н.С. Значения относительной влажности воздуха в тупиковых выработках. – В кн.: [21], с. 54-56.

38. Хохотва Н.Н., Бузовская Л.М., Яковенко А.К. Построение многопараметрической модели влажности и её анализ применительно к условиям строящихся шахт. – В кн.: Вопросы вентиляции, охлаждения воздуха, борьбы с пылью и контроль рудничной атмосферы в шахтах.

/Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1983, с. 44-47.

39. Стукало В.А., Тельной А.П., Пучков М.М. Исследование тепловыделения при конвейерной доставке ископаемого и учёт этого источника при прогнозе теплового режима глубоких шахт. – В кн.: [30], с. 56-57.

40. Яковенко А.К., Бодня С.Ф. Тепловой режим глубоких стволов в период их проходки. – В кн.: [21], с. 22-27.

41. Кузин В.А., Яковенко А.К., Осауленко И.Е. Исследование тепловых условий в лавах крутых пластов при различной технологии выемки. – В кн.: [21], с. 28-34.

42. Яковенко А.К. Методы прогноза и нормализации тепловых условий в высокопроизводительных лавах глубоких угольных шахт. – Автореф. дис.

… к.т.н. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1985. – 18 с.

43. Щербань А.Н. Состояние и перспективы научных исследований в области прогноза и регулирования теплового режима в глубоких шахтах. – В кн.:

Борьба с высокими температурами в угольных шахтах и рудниках. /Тезисы докл. Всесоюзн. научно-техн. совещ., Донецк, 1974. – Макеевка-Донбасс:

Изд-во МакНИИ, 1974, с. 3-5.

44. Кузин В.А., Пучков М.М., Венгеров И.Р. и др. Методика прогнозирования температурных условий в выработках вентиляционных горизонтов глубоких шахт. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1984. – 61 с.

45. Кузин В.А., Мартынов А.А., Яковенко А.К и др. Экспресс-методика прогнозирования температуры воздуха в выработках глубоких шахт Донбасса. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1985. – 59 с.

46. Кремнёв О.А., Журавленко В.Я. Тепло- и массообмен в горном массиве и подземных сооружениях: Изд-е 2-е, доп. и исправл. – Киев: Наукова думка, 1986. – 342 с.

47. Кузин В.А., Венгеров И.Р. О коэффициенте нестационарного теплообмена при скачкообразном изменении температуры воздуха в горной выработке. – Доклады АН УССР, Сер. А, 1983, № 4, с. 81-83.

48. Венгеров И.Р. Метод пересчёта для решения задач горной теплофизики. – В кн.: Создание безопасных условий труда в угольных шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1985, с. 50-52.

49. Венгеров И.Р. Расчёт коэффициентов нестационарного теплообмена на основе слоистых моделей теплопереноса. – Промышленная теплотехника, 1995, т. 17, № 6, с. 32-39.

50. Журавленко В.Я., Шелиманов В.А., Козлов Е.М., Мукоед Н.И.

Нестационарный теплообмен вентиляционного воздуха и горного массива с кольцевым слоем на его поверхности при граничных условиях III-го рода. – Докл. АН УССР, Сер. А, 1986, № 1, с. 74-78.

51. Кухарев В.Н., Салли В.И. Определение коэффициента нестационарного теплообмена для очистных забоев. – Известия ВУЗов. Горный журнал, 1971, № 5, с. 75-77.

52. Мартынов А.А. Теплообмен в выработанном пространстве лавы при плавном опускании кровли. – В кн.: Вопросы вентиляции, охлаждения воздуха, борьбы с пылью и контроль рудничной атмосферы в шахтах. /Сб к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1983, с. 95-100.

53. Гущин А.Н., Лобов В.Л. Решение задачи нестационарной теплопроводности при изменении скорости вентиляционной струи. – ФТПРПИ, 1980, № 1, с. 111-114.

54. Бурцев А.Н., Постольник Ю.С. Аналитическое исследование теплообмена между бесконечным массивом и цилиндрической полостью с нестационарной температурой среды. – Известия ВУЗов. Горный журнал, 1978, № 9, с. 63-67.

55. Энкашев М.Н. Решение однофазной объединенной задачи теплопроводности для горной выработки методом интегральных соотношений. – В кн.: Физические процессы горного производства.

/Всесоюзн. межвуз. сб-к, вып. 5. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1978, с. 76-82.

56. Дядькин Ю.Д. Основы горной теплофизики для шахт и рудников Севера. – М.: Недра, 1968. – 255 с.

57. Дядькин Ю.Д. Методика теплового расчёта шахт и рудников в сложных условиях. – ФТПРПИ, 1973, № 5, с. 92-100.

58. Шувалов Ю.В. Использование природных ресурсов тепла и холода в системах регулирования теплового режима шахт и рудников Севера. – Автореф. дис. … д.т.н. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1987. – 47 с.

59. Дядькин Ю.Д., Шувалов Ю.В., Гендлер С.Г. Тепловые процессы в горных выработках. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1978. – 104 с.

60. Медведев Б.И. Определение коэффициента нестационарного теплообмена для выработок, проходимых с постоянной скоростью. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 22. – Киев: Техніка, 1971, с. 46-47.

61. Стукало В.А. О расчёте коэффициентов нестационарного теплообмена для очистных забоев глубоких шахт. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 59. – Киев:

Техніка, 1981, с. 42-48.

62. Величко А.Е., Крамаров А.С., Кочерга П.Г. К вопросу определения коэффициентов нестационарного теплообмена в тупиковых выработках. – В кн.: Охлаждение воздуха в угольных шахтах. Вып. 4. /Сб-к научн.

трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1975, с. 46-51.

63. Стукало В.А. К определению значений коэффициента нестационарного теплообмена для очистных забоев глубоких шахт. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 39. – Киев: Техніка, 1975, с. 148-153.

64. Стукало В.А. О коэффициенте нестационарного теплообмена выработок, проветриваемых меньше года. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 43. – Киев:

Техніка, 1976, с. 62-64.

65. Богоявленский В.А. Особенности теплообмена в очистном забое и их учёт при тепловых расчётах. – В кн.: [17], с. 61-65.

66. Володин А.Г. К расчёту коэффициентов нестационарного теплообмена. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед.

научно-техн. сб-к, вып. 49. – Киев: Техніка, 1978, с. 44-47.

67. Криворучко А.М., Гущин А.М. Особенности теплообмена в выработках глубоких шахт при искусственном охлаждении воздуха на участках. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед.

научно-техн. сб-к, вып. 30. – Киев: Техніка, 1972, с. 88-92.

68. Яковенко А.К. К вопросу определения тепловыделений в высокопроиз водительных лавах глубоких шахт. – В кн.: Создание безопасных условий труда в угольных шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд во МакНИИ, 1985, с. 64-67.

69. Мартынов А.А. Прогноз тепловыделений из выработанного пространства щитовых забоев. – В кн.: Создание безопасных условий труда в угольных шахтах.

/Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1986, с. 78-84.

70. Николаев Ю.Н. Метод теплового расчёта и определение параметров выпуска маганизированной руды нагорных участков Хибиногорского месторождения. – В кн.: Новые исследования в горном деле. /Сб-к научн.

трудов. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1969, с. 178-183.

71. Николаев Ю.Н. Исследование нестационарного теплообмена в слое кусков руды. – В кн.: Проблемы разработки месторождений полезных ископаемых Севера. /Тезисы докл. научно-техн. конф. – Л.: ЛГИ, 1970, с. 38-39.

72. Хохотва Н.Н., Кузин В.А., Пучков М.М. Прогноз температуры газовоздушной смеси, притекающий из выработанного пространства на вентиляционный штрек. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 56. – Киев: Техніка, 1980, с. 81-85.

73. Кузин В.А., Пучков М.М. Прогноз температуры воздуха, притекающего из выработанного пространства при прямоточной схеме проветривания. – В кн.: Борьба с высокими температурами рудничного воздуха. /Сб-к научн.

трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1980, с. 3-8.

74. Кузин В.А., Пучков М.М., Мартынов А.А. Теплообмен между утечками воздуха и обрушенными породами выработанного пространства. – В кн.:

Вопросы вентиляции, охлаждения воздуха, борьбы с пылью и контроль рудничной атмосферы в шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс:

Изд-во МакНИИ, 1981, с. 25-28.

75. Крамаров А.С., Бодня Н.С., Кочерга П.Г. Определение коэффициента теп лопередачи трубопроводов и коэффициента теплоотдачи от поверхности горного массива в тупиковых выработках. – В кн.: Охлаждение воздуха в угольных шахтах. Вып. 4. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд во МакНИИ, 1975, с. 71-76.

76. Фрончек Р. Определение приращения температуры воздуха в призабойном пространстве тупиковых выработок. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 43. – Киев:

Техніка, 1976, с. 58-61.

77. Стукало В.А., Кондрацкий В.Л. К вопросу об уточнении тепловых расчётов глубоких шахт. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 10. – Киев: Техніка, 1967, с. 135-137.


78. Гендлер С.Г. Способ определения коэффициента теплоотдачи в горных выработках. – Промышленная теплотехника, 1986, т. 8, № 3, с. 44-47.

79. Цырульников А.С., Рыженко И.А., Еремин И.Я. Влияние дегазации угля на степень охлаждения его в очистном забое. – В кн.: [18], с. 85-88.

80. Терещенко В.Г., Шелиманов В.А. Метод определения тепловыделений от охлаждения добытого угля в очистных забоях. – В кн.: [18], с. 88-92.

81. Криворучко А.М., Сучков А.Н. Теплоотдача отбитого угля в лавах на крутых пластах. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых.

/Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 43. – Киев: Техніка, 1976, с. 53-58.

82. Кузин В.А., Алабьев В.Р. Уточнение методики прогнозирования температуры воздуха в лавах при разработке крутых пластов. – В кн.:

Способы и средства создания безопасных и здоровых условий труда в угольных шахта. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1995, с. 151-158.

83. Алабьев В.Р. Рациональные по тепловому фактору горнотехнические параметры отработки выемочных участков глубоких шахт на крутых пластах. – Автореф. дис. … к.т.н. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1997. – 18 с.

84. Стукало В.А. К вопросу тепловыделения при транспортировке ископаемого в вагонетках. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 10. – Киев: Техніка, 1967, с.128-134.

85. Стукало В.А., Тельной А.П. Исследование коэффициентов теплоотдачи от ископаемого, транспортируемого в вагонетках. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 14. – Киев: Техніка, 1968, с. 150-152.

86. Стукало В.А., Тельной А.П. Учёт влияния тепловыделения от транспорти руемого ископаемого на теплоприращение воздуха в выработках глубоких шахт. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ.

межвед. научно-техн. сб-к, вып. 18. – Киев: Техніка, 1970, с. 109-116.

87. Фосс И. Метод определения тепло- и влаговыделений от добытого угля и породы в штреке и лаве. – Глюкауф, 1965, № 3, с. 153-165.

88. Стукало В.А., Тельной А.П. Математическое описание теплообмена между ископаемым на конвейере и воздухом в шахтной выработке. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 22. – Киев: Техніка, 1971, с. 54-60.

89. Малашенко Э.Н., Зимин Л.Б., Мацьковая А.Г. Учёт тепловыделения от некоторых источников. – В кн.: Борьба с высокими температурами в угольных шахтах и рудниках. /Тезисы докл. на Всесоюзн. научно-техн.

совещ. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1973, с. 44-46.

90. Кузин В.А. Учёт тепловыделений при конвейерном транспорте ископаемого в лавах. – В кн.: [21], с. 18-22.

91. Стукало В.А. Метод учёта тепловыделений на конвейерном транспорте при прогнозе теплового режима глубоких шахт. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 49. – Киев: Техніка, 1978, с. 50-57.

92. Стукало В.А. Методика учёта тепловыделений на конвейерном транспорте при прогнозе теплового режима в выработках глубоких шахт. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 56. – Киев: Техніка, 1980, с. 72-78.

93. Стукало В.А. Анализ и совершенствование зависимостей для расчёта тепловыделений при конвейерной доставке ископаемого в глубоких шахтах. – В кн.: Физические процессы горного производства. Тепло физические процессы в горной технологии. /Сб-к научн. трудов. – Л.: Изд во ЛГИ, 1983, с. 94-99.

94. Стукало В.А. Совершенствование методики расчёта тепловыделений при конвейерной доставке ископаемого в глубоких шахтах. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 68. – Киев: Техніка, 1984, с. 87-95.

95. Стукало В.А., Тельной А.П. Экспериментальное исследование коэффициентов теплоотдачи от ископаемого, транспортируемого конвейерами. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн.

сб-к, вып. 14. – Киев: Техніка, 1968, с. 153-156.

96. Крамаров А.С., Топчиенко Б.И., Шинкевич А.Д. К вопросу определения тепловыделения от пульпы при безнапорном гидротранспорте. – В кн.:

Охлаждение воздуха в угольных шахтах, вып. 1. /Сб-к научн. трудов МакНИИ. – М.: Недра, 1969, с. 31-36.

97. Хохотва Н.Н., Маркелов В.А. Тепловыделения при окислительных процессах в глубоких шахтах Донбасса и способ их учёта. – Там же (см. [96]), с. 64-68.

98. Величко А.Е. Уточнение и упрощение зависимостей теплового расчёта рудничного воздуха. – Там же (см. [96]), с. 55-63.

99. Муравейник В.И., Лубяная А.К., Стрижка П.И. Зависимости для расчёта термодинамических параметров воздуха в глубоких шахтах. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 49. – Киев: Техніка, 1971, с. 78-80.

100. Гриценко Т.Ю., Зимин Л.Б., Черняк В.П. К расчёту энтальпии влажного воздуха применительно к условиям горных выработок. – Промышленная теплотехника, 1983, № 5, с. 47-49.

101. Добрянский Ю.П. Расчёт тепловлажностных режимов подземных объектов на ЭВМ. – Киев: Наукова думка, 1991. – 112 с.

102. Медведев Б.И., Павловский В.А., Иванов А.А. Проведение балансовых тепловых расчётов выработок на вычислительных машинах. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 18. – Киев: Техніка, 1970, с. 102-105.

103. Щербань А.Н., Кремнёв О.А., Козлов Е.М., Шелиманов В.А.

Аналитические зависимости, описывающие процессы изменения температуры и относительной влажности воздуха в шахтных выработках. – В кн.: [16], с. 29-32.

104. Кремнёв О.А., Журавленко В.Я., Козлов Е.М., Шелиманов В.А. Аналити ческие зависимости для определения параметров воздуха в лавах при неизвестных законах изменения влагосодержания по длине выработки. – В кн.: Борьба с высокими температурами в угольных шахтах и рудниках.

/Тезисы докл. на Всесоюзном научно-техн. совещ. – Макеевка-Донбасс:

Изд-во МакНИИ, 1973, с. 41-43.

105. Медведев Б.И., Стукало В.А., Почтаренко Н.С. и др. Экспериментальное исследование процесса массообмена в горных выработках. – В кн.:

Физические процессы горного производства. Тепломассоперенос в горных выработках и породных коллекторах. /Сб-к научн. трудов. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1985, с. 87-90.

106. Шувалов Ю.В., Заволока Т.И. Водоприток и теплообмен в горной выра ботке. – В кн.: Вентиляция шахт и рудников. /Межвузов. сб-к научн.

трудов, вып. 5. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1978, с. 56-60.

107. Медведев Б.И. Применение теории подобия при экспериментальном изучении теплообмена в цепи горных выработок. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 74. – Киев: Техніка, 1986, с. 76-79.

108. Медведев Б.И., Гущин А.М., Лобов В.Л. Естественная тяга глубоких шахт. – М.: Недра, 1985. – 77 с.

109. Voss J. Ein verfahren zur Vorausberechnung der Erwrmung und der Wasserdampfaunahme der Wetter in Stein kohlengruben. – Bergakademie, 1966, 1, c. 22-25.

110. Щербань А.Н., Кремнёв О.А., Козлов Е.М., Шелиманов В.А.

Аналитические зависимости, описывающие процессы изменения температуры и относительной влажности рудничного воздуха в шахтных стволах. – В кн.: [17], с. 25-28.

111. Петров Н.Н., Тимошенко Н.И. Тепловой режим вентиляционных стволов и его регулирование. – ФТПРПИ, 1985, № 3, с. 59-63.

112. Кузин В.А., Хохотва Н.Н., Николаенко Л.В. Метод расчета тепловых условий в горных выработках глубоких шахт. – В кн.: [21], с. 35-39.

113. Стукало В.А., Гущин А.М. Об учёте закона изменения влагосодержания воздуха при тепловом расчёте выработок глубоких шахт. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 59. – Киев: Техніка, 1981, с. 37-42.

114. Кузин В.А., Журавленко В.Я., Козлов Е.М. и др. Расчёт параметров воздуха в шахтных выработках. – ФТПРПИ, 1982, № 1, с. 70-73.

115. Щербань В.Н., Гербут К.К., Добрянский Ю.П. Прогноз температуры рудничного воздуха в очистной выработке при слоевой выемке и бетонной закладке выработанного пространства. – ФТПРПИ, 1972, № 5, с. 122-125.

116. Яковенко А.К. К вопросу расчёта тепловыделений горного массива при повышении скорости подвигания забоя. – В кн.: Вопросы вентиляции, охлаждения воздуха, борьбы с пылью и контроль рудничной атмосферы в шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1983, с. 63-66.

117. Яковенко А.К., Аверин Г.В. Сопряженная задача конвективного теплообмена в лавах глубоких шахт. – ФТПРПИ, 1982, № 6, с. 80-86.

118. Величко А.Е., Кузин В.А., Яковенко А.К. Оценка существующих зависимостей теплового расчёта воздуха в горных выработках. – В кн.:

Кондиционирование рудничного воздуха в глубоких шахтах, вып. 6. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1978, с. 19-24.

119. Медведев Б.И. Тепловые основы вентиляции шахт при нормальных и аварийных режимах проветривания. – Киев-Донецк: Высшая школа, 1978. – 156 с.

120. Шувалов Ю.В., Гендлер С.Г., Цивирицына В.В. Сравнительная оценка отечественных и зарубежных методов теплового расчёта шахт и рудников. – В кн.: Проблемы горной теплофизики. /Материалы Всесоюзн.

научно-техн. конф. – Ленинград, ЛГИ, 1973. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1974, с. 132-136.

121. Величко А.Е., Дубина П.П., Близнюк В.Г. Анализ методов теплового расчёта горных выработок. – Промышленная теплотехника, 1984, т.6, № 1, с. 22-30.

122. Брайчева Н.А., Черняк В.П., Щербань А.Н. Методы расчёта температуры вентиляционного воздуха подземных сооружений. – Киев: Наукова думка, 1981. – 184 с.

123. Ягельский А.Н. Тепловые расчёты вентиляционного воздуха выработок с тупиковым забоем в глубоких угольных шахтах. – М.: Недра, 1960. – 143 с.

124. Баратов Э.И., Черняк В.П. Тепловые расчёты и способы охлаждения рудничного воздуха при строительстве глубоких шахт. – М.: Недра, 1968. – 118 с.

125. Стефанов Т.П., Велчев И.С. Расчёт температуры воздуха при нагнетательном местном проветривании тупиковых горных выработок. – В кн.:

XIV междунар. конф. научно-исслед. ин-тов по безопасности в угольной промышл. (Варна, 1971), с. 134-139.

126. Величко А.Е., Крамаров А.С. Разработка зависимостей прогноза тепловых условий в тупиковых выработках без применения кондиционирования воздуха. -–В кн.: Охлаждение воздуха в угольных шахтах. Вып. 3. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1973, с. 34-38.

127. Величко А.Е. Тепловой расчёт тупиковых выработок. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 49. – Киев: Техніка, 1978, с. 40-44.

128. Малашенко Э.Н., Зимин Л.Б. Методы тепловых расчётов тупиковых горных выработок. – В кн.: Тепловой режим глубоких угольных шахт и металлических рудников. /Материалы Междунар. симпозиума "Градиент 77". – Киев: Наукова думка, 1977, с. 101-116.

129. Зимин Л.Б. Исследование и прогноз теплового режима тупиковых горных выработок глубоких шахт. – Автореф. дис. … к.т.н. – Новочеркасск: Изд во НПИ, 1979. – 22 с.

130. Кралев Д. Физико-математическая модель теплообмена в призабойном пространстве горизонтальной горной выработки, проходимой взрывным способом. – ФТПРПИ, 1981, № 1, с. 14-20.

131. Стукало В.А. Расчёт температуры воздуха в тупиковых горных выработках глубоких шахт при проектировании их проведения. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 65. – Киев: Техніка, 1983, с. 67-70.

132. Медведев Б.И., Кондрацкий В.Л., Сухоруков В.П. и др. Управление тепловым режимом тупиковых выработок средствами вентиляции. – В кн.:

Физические процессы горного производства. Теплофизические процессы в горной технологии. /Сб-к научн. трудов. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1983, с. 53-58.

133. Величко А.Е., Стукало В.А. Прогноз теплового режима при проходке выработок в промежуточный период строительства глубоких шахт. – В кн.:

Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно техн. сб-к, вып. 83. – Киев: Техніка, 1989, с. 70-75.

134. Добрянский Ю.П., Капитонов В.И., Щербань А.Н. Тепловой расчёт тупиковой выработки большой протяженности с неплотным воздуховодом. – Промышленная теплотехника, 1989, т. 11, № 2, с. 11-15.

135. Ониани Ш.И., Ланчава О.А. Методика теплового расчёта выработки с нормальными водами. – Уголь Украины, 1977, № 6, с. 40-41.

136. Медведев Б.И., Кондрацкий В.Л. К вопросу уточнения и упрощения тепловых расчётов шахт. – В кн.: Разработка месторождений полезных ископаемых. /Респ. межвед. научно-техн. сб-к, вып. 10. – Киев: Техніка, 1967, с. 100-109.

137. Медведев Б.И. Упрощенный метод теплового расчёта цепи горных выработок. – В кн.: Тепловые и механические процессы при разработке полезных ископаемых. – М.: Наука, 1964, с. 27-32.

138. Дядькин Ю.Д. Об учёте теплового фактора при проектировании глубоких шахт. – В кн.: [16], с. 47-56.

139. Медведев Б.И. Тепловые основы вентиляции глубоких шахт при нормальных и аварийных режимах проветривания. – Автореф. дис. … д.т.н. – Донецк: Изд-во ДПИ, 1970. – 61 с.

140. Кузин В.А., Мартынов А.А., Яковенко А.К. и др. Экспресс-методика прогнозирования температуры воздуха в выработках глубоких шахт Донбасса. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1985. – 59 с.

141. Зимин Л.Б. Упрощенный метод теплового расчёта горных выработок. – Промышленная теплотехника, 1985, т. 7, № 6, с. 93-95.

142. Щербань А.Н., Кремнёв О.А., Титова Н.М. Свойства влажного воздуха при давлениях 500-1000 мм. рт. ст. – М.: Госгортехиздат, 1963. – 132 с.

143. Величко А.Е. Приближенный метод расчёта температуры воздуха в горных выработках угольных шахт Донбасса. – В кн.: [19], с. 78-82.

144. Пирогов Г.Г., Малов В.Г. Математико-статистическое прогнозирование температур воздуха в подземных горных выработках рудников. – В кн.:

Физические процессы горного производства. /Межвуз. сб-к, вып. 2. – Л.:

ЛГИ, 1975, с. 105-108.

145. Иванов А.М. Найти новую базу для расчётов кондиционирования шахтного воздуха. – Уголь Украины, 1975, № 12, с. 5-6.

146. Иванов А.М. О новом подходе к разработке обобщенной методики тепловых расчётов кондиционирования воздуха в глубоких шахтах. – В кн.: Тепловой режим глубоких угольных шахт и металлических рудников.

/Материалы Международного Симпозиума "Градиент-77". – Киев: Наукова думка, 1977, с. 294-298.

147. Мартынов А.А. Метод прогноза температурных условий в лавах по простиранию крутых пластов. – В кн.: Создание безопасных условий труда в угольных шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1985, с. 60-64.

148. Аренс В.Ж., Дмитриев А.П., Дядькин Ю.Д. и др. Теплофизические аспекты освоения ресурсов недр. – Л.: Недра, Л.о., 1988. – 336 с.

149. Медведев Б.И. Проблема вентиляции и теплового режима шахт. – В кн.:

Геомеханические проблемы высокопроизводительной разработки тонких и средн. мощн. угольн. пластов на глуб. горизонтах. /Тезисы докл. Всесоюзн.

научн. конф. – Донецк: Изд-во ДПИ, 1980, с. 152-153.

150. Андрющенко В.Н., Захаров Е.П. Улучшение климатических условий труда в глубоких шахтах теплоизоляцией горных пород. – Известия ВУЗов.

Горный журнал, 1974, № 6, с. 72-76.

151. Сучков А.Н. Исследование целесообразности теплоизоляции стенок горных выработок в глубоких шахтах Донбасса. – Автореф. дис. … к.т.н. – Новочеркасск: Изд-во НПИ, 1981. – 20 с.

152. Карпухин В.Д. Применение антиокислителей с целью снижения температур рудничного воздуха. – В кн.: [16], с. 71-77.

153. Крамаров А.С., Венгеров И.Р., Морева А.Г. К вопросу определения коэффициента нестационарного теплообмена при теплоизоляции стенок горных выработок. – В кн.: [20], с. 94-96.

154. Полубинский А.С., Черняк В.П. Нестационарная теплопроводность горного массива при подавлении окислительных процессов на стенке выработки. – Доклады АН Украины. (Сер.: Математика, естествознание, технич. науки), 1992, № 11, с. 81-83.

155. Кузин В.А. Методы прогноза и способы регулирования теплового режима вентиляционных горизонтов глубоких угольных шахт. – Дис. … д.т.н. в форме научн. доклада. – М.: ИГД им. А.А. Скочинского, 1993. – 39 с.

156. Мартынов А.А., Андреев И.М., Большаков П.Я. Управление тепловым режимом глубоких шахт внедрением прогрессивных горнотехнических решений. – В кн.: Способы и средства создания безопасных и здоровых условий труда в угольных шахтах. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1995, с. 184-193.

157. Ельчанинов Е.А. Способы регулирования теплового режима горных выработок. – В кн.: Вентиляция шахт и рудников. Аэрогазодинамика горных выработок. /Сб-к научн. трудов. – Л.: Изд-во ЛГИ, 1985, с. 72-76.

158. Шувалов Ю.В. Новые способы регулирования теплового режима шахт и рудников. – В кн.: Прогноз и регулирование теплового режима в горных выработках. /Сб-к научн. трудов. – Якутск: Изд-во ИГД Севера ЯФ СО АН СССР, 1987, с. 7-9.

159. Журавленко В.Я., Шелиманов В.А. Охлаждение воздуха в лавах шахт глубиной свыше 1200 м. – В кн.: [16], с. 83-90.

160. Хохотва Н.Н., Кузин В.А. Результаты исследований теплообмена в горных выработках при кондиционировании воздуха. – В кн.: [19], с. 3-13.

161. Кузин В.А., Хохотва Н.Н., Вейцман Р.Л. Аналитическая зависимость для определения предельного удаления пунктов охлаждения воздуха от очистных забоев при местной схеме кондиционирования. – В кн.: [19], с. 65-71.

162. Хохотва Н.Н., Кузин В.А. Аналитические зависимости для расчёта тепловых условий в выработках, проветриваемых менее года, при кондиционировании воздуха. – В кн.: Охлаждение воздуха в угольных шахтах, вып. 3. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1973, с. 22-29.

163. Яковенко А.К., Аверин Г.В. Сравнительная оценка схем холодоснабжения выемочных участков и лав глубоких шахт. – В кн.: Предупреждение травматизма и производственная санитария в угольных шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1981, с. 34-37.

164. Малашенко Э.Н., Зимин Л.Б., Кузин В.А., Венгеров И.Р. К методике тепловых расчётов тупиковых выработок с кондиционированием воздуха. – Уголь Украины, 1982, № 1, с. 41-42.

165. Величко А.Е., Шкиль Н.И. Расчёт холодопотребности тупиковых выработок при строительстве шахт. – Шахтное строительство, 1984, № 1, с. 16-18.

166. Аверин Г.В., Яковенко А.К., Секачева Т.С. Статистический прогноз холодопотребности тупиковых выработок при имитационном моделировании тепловлажностных параметров воздуха. – В кн.: Создание безопасных условий труда в угольных шахтах. /Сб-к научн. трудов. – Макеевка-Донбасс: Изд-во МакНИИ, 1987, с. 105-112.

167. Добрянский Ю.П., Зимин Л.Б., Макаренко С.В. Нормализация темпера турно-влажностного режима горных выработок с помощью сжатого воздуха. – Промышленная теплотехника, 1994, т. 16, № 4-6, с. 51-55.

168. Кефер В.Н., Черниченко В.К. Результаты исследования шахтных воздухоохладителей. – В кн.: [16], с. 91-99.

169. Черниченко В.К. Исследование методов и средств эффективного отвода теплоты конденсации хладагента в системах кондиционирования воздуха глубоких шахт Донбасса. – Автореф. дис. … к.т.н. – Днепропетровск: Изд во ДГИ, 1966. – 20 с.

170. Щербань А.Н., Кремнёв О.А., Журавленко В.Я., Хохотва Н.Н. Системы охлаждения воздуха в глубоких шахтах. – В кн.: Тепловой режим глубоких угольных шахт и металлических рудников. /Материалы Международн.

симпозиума "Градиент-77". – Киев: Наукова думка, 1977, с. 10-15.



Pages:     | 1 |   ...   | 10 | 11 || 13 | 14 |   ...   | 19 |
 





 
© 2013 www.libed.ru - «Бесплатная библиотека научно-практических конференций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.